JP2970199B2 - 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、基体表面に対する硬
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物
基サーメット製切削工具に関するものである。
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物
基サーメット製切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、例えば特開昭６３−１３
４６５４号公報に記載されるように、基体が、Ｔｉ系炭
窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す］を主成分とす
る硬質分散相：７０〜９５％、を含有し、残りがＣｏと
Ｎｉのうちの１種または２種を主成分とする結合相、か
らなる組成（以上重量％、以下％は重量％を示す）を有
する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット、で構成され、上記
基体の表面に０．５〜２０μｍの平均層厚で形成される
硬質被覆層が、Ｔｉの炭化物、窒化物、硼化物、および
酸化物（以下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＢ2 ，お
よびＴｉＯ2 で示す）、並びにこれらの２種以上の固溶
体（例えばＴｉＣＮ、ＴｉＣＮＯ、およびＴｉＣＮＢな
ど）、さらに酸化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示
す）のうちの１種の単層または２種以上の複層、で構成
された表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット製切削工
具が、例えば鋼などの切削に用いられていることは良く
知られるところである。
４６５４号公報に記載されるように、基体が、Ｔｉ系炭
窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す］を主成分とす
る硬質分散相：７０〜９５％、を含有し、残りがＣｏと
Ｎｉのうちの１種または２種を主成分とする結合相、か
らなる組成（以上重量％、以下％は重量％を示す）を有
する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット、で構成され、上記
基体の表面に０．５〜２０μｍの平均層厚で形成される
硬質被覆層が、Ｔｉの炭化物、窒化物、硼化物、および
酸化物（以下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＢ2 ，お
よびＴｉＯ2 で示す）、並びにこれらの２種以上の固溶
体（例えばＴｉＣＮ、ＴｉＣＮＯ、およびＴｉＣＮＢな
ど）、さらに酸化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示
す）のうちの１種の単層または２種以上の複層、で構成
された表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット製切削工
具が、例えば鋼などの切削に用いられていることは良く
知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般に、鋼の切削は切
込み量を約１．５mm程度とした条件で行なっているが、
近年の切削加工の高精密度化に伴ない、切込み量を０．
５mm以下とした条件での切削が要求される傾向にあり、
このように切込み量を小さくすると、切粉が工具切刃に
溶着し易くなり、切粉の溶着量が多くなると、切削中に
この溶着切粉が切刃から剥し取られる際に、硬質被覆層
がこれと一緒に剥し取られてしまい、これが原因で短か
い使用寿命しか示さないのが現状である。
込み量を約１．５mm程度とした条件で行なっているが、
近年の切削加工の高精密度化に伴ない、切込み量を０．
５mm以下とした条件での切削が要求される傾向にあり、
このように切込み量を小さくすると、切粉が工具切刃に
溶着し易くなり、切粉の溶着量が多くなると、切削中に
この溶着切粉が切刃から剥し取られる際に、硬質被覆層
がこれと一緒に剥し取られてしまい、これが原因で短か
い使用寿命しか示さないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、上
述のような観点から、上記従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメット製切削工具に着目し、これを構成する硬
質被覆層の基体表面に対する密着性の向上をはかるべく
研究を行なった結果、上記従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメット製切削工具において、基体の（Ｔｉ，
Ｍ）ＣＮ基サーメットを構成する硬質分散相を、上記
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮに０．２〜４％のボロン（Ｂ）を固溶
含有させてなるＴｉ系炭窒硼化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮＢで示す］を主成分とする硬質分散相で構成する
と、上記（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢの作用で硬質被覆層の基体
表面に対する密着性が一段と向上するようになり、この
結果通常の鋼切削条件では勿論のこと、切込み量を０．
５mm以下とした切削条件でも硬質被覆層が切刃溶着切粉
と一緒に剥し取られることがなくなり、硬質被覆層の剥
離が原因の使用寿命の短命化が防止されるようになると
いう研究結果を得たのである。
述のような観点から、上記従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメット製切削工具に着目し、これを構成する硬
質被覆層の基体表面に対する密着性の向上をはかるべく
研究を行なった結果、上記従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメット製切削工具において、基体の（Ｔｉ，
Ｍ）ＣＮ基サーメットを構成する硬質分散相を、上記
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮに０．２〜４％のボロン（Ｂ）を固溶
含有させてなるＴｉ系炭窒硼化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮＢで示す］を主成分とする硬質分散相で構成する
と、上記（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢの作用で硬質被覆層の基体
表面に対する密着性が一段と向上するようになり、この
結果通常の鋼切削条件では勿論のこと、切込み量を０．
５mm以下とした切削条件でも硬質被覆層が切刃溶着切粉
と一緒に剥し取られることがなくなり、硬質被覆層の剥
離が原因の使用寿命の短命化が防止されるようになると
いう研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮを主成分とす
る硬質分散相：７０〜９５％、を含有し、残りがＣｏお
よびＮｉのうちの１種または２種を主成分とする結合相
からなる組成を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメットの
基体表面に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＢ2 ，およびＴｉＯ
2 、並びにこれらの２種以上の固溶体、さらにＡｌ2 Ｏ
3 のうちの１種の単層または２種以上の複層からなる硬
質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる
表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット製切削工具にお
いて、上記基体の（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメットを構成
する硬質分散相を、上記（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮに０．２〜４
％のＢを固溶含有させてなる（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ、望ま
しくは、（ａ） Ｔｉの炭窒硼化物、（ｂ） Ｔｉと、
Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ、およびＭｏのうちの１種または２種以
上との複合炭窒硼化物、（ｃ） Ｔｉと、Ｔａ、Ｎｂ、
Ｗ、およびＭｏのうちの１種または２種以上と、Ｚｒ、
Ｈｆ、Ｖ、およびＣｒのうちの１種または２種以上との
複合炭窒硼化物、以上（ａ）〜（ｃ）のうちのいずれか
の（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢを主成分とする硬質分散相で構成
してなる硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆（Ｔ
ｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット製切削工具に特徴を有する
ものである。
なされたものであって、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮを主成分とす
る硬質分散相：７０〜９５％、を含有し、残りがＣｏお
よびＮｉのうちの１種または２種を主成分とする結合相
からなる組成を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメットの
基体表面に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＢ2 ，およびＴｉＯ
2 、並びにこれらの２種以上の固溶体、さらにＡｌ2 Ｏ
3 のうちの１種の単層または２種以上の複層からなる硬
質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる
表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット製切削工具にお
いて、上記基体の（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメットを構成
する硬質分散相を、上記（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮに０．２〜４
％のＢを固溶含有させてなる（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ、望ま
しくは、（ａ） Ｔｉの炭窒硼化物、（ｂ） Ｔｉと、
Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ、およびＭｏのうちの１種または２種以
上との複合炭窒硼化物、（ｃ） Ｔｉと、Ｔａ、Ｎｂ、
Ｗ、およびＭｏのうちの１種または２種以上と、Ｚｒ、
Ｈｆ、Ｖ、およびＣｒのうちの１種または２種以上との
複合炭窒硼化物、以上（ａ）〜（ｃ）のうちのいずれか
の（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢを主成分とする硬質分散相で構成
してなる硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆（Ｔ
ｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット製切削工具に特徴を有する
ものである。
【０００６】なお、この発明の切削工具の基体を構成す
るサーメットの構成成分である（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢのＢ
含有量を０．２〜４％と定めたのは、その含有量が０．
２％未満では硬質被覆層の基体表面に対する密着性に所
望の向上効果が得られず、一方、その含有量が４％を越
えると硬さが低下し、サーメット自体の耐摩耗性低下の
原因となるという理由にもとづくものである。
るサーメットの構成成分である（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢのＢ
含有量を０．２〜４％と定めたのは、その含有量が０．
２％未満では硬質被覆層の基体表面に対する密着性に所
望の向上効果が得られず、一方、その含有量が４％を越
えると硬さが低下し、サーメット自体の耐摩耗性低下の
原因となるという理由にもとづくものである。
【０００７】また、この発明の切削工具の基体を構成す
るサーメットの硬質分散相の含有量を７０〜９５％とし
たのは、その含有量が７０％未満では結合相の含有量が
実質的に３０％を越えて多くなりすぎ、耐摩耗性の低下
は避けられず、一方その含有量が９５％を越えて多くな
ると、結合相の含有量が実質的に５％未満となってしま
い、耐欠損性の低下が著しくなるという理由からであ
る。
るサーメットの硬質分散相の含有量を７０〜９５％とし
たのは、その含有量が７０％未満では結合相の含有量が
実質的に３０％を越えて多くなりすぎ、耐摩耗性の低下
は避けられず、一方その含有量が９５％を越えて多くな
ると、結合相の含有量が実質的に５％未満となってしま
い、耐欠損性の低下が著しくなるという理由からであ
る。
【０００８】さらに、硬質被覆層の形成に関し、一般に
物理蒸着法（ＰＶＤ法）で形成した場合には切削工具の
耐摩耗性と耐欠損性が向上し、この場合平均層厚は１〜
６μｍとするのがよく、一方化学蒸着法（ＣＶＤ法）に
よれば、耐摩耗性により一段の向上効果が見られる硬質
被覆層の形成が可能となり、この場合には３〜１０μｍ
の平均層厚とするのが望ましく、したがって必要に応じ
て上記の硬質被覆層形成手段をとればよい。
物理蒸着法（ＰＶＤ法）で形成した場合には切削工具の
耐摩耗性と耐欠損性が向上し、この場合平均層厚は１〜
６μｍとするのがよく、一方化学蒸着法（ＣＶＤ法）に
よれば、耐摩耗性により一段の向上効果が見られる硬質
被覆層の形成が可能となり、この場合には３〜１０μｍ
の平均層厚とするのが望ましく、したがって必要に応じ
て上記の硬質被覆層形成手段をとればよい。
【０００９】
【実施例】つぎに、この発明の切削工具を実施例により
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも１〜１．
５μｍの平均粒径を有する、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、
ＴｉＣ0.7 Ｎ0.3 （ＴｉＣ／ＴｉＮ：重量比で７０／３
０、以下、ＴｉＣＮ（イ）という）粉末、ＴｉＣ0.5 Ｎ
0.5 （ＴｉＣ／ＴｉＮ：重量比で５０／５０、以下Ｔｉ
ＣＮ（ロ）という）粉末、ＴｉＢ2 粉末、Ｂ：１．８％
含有のＴｉ（Ｃ0.45Ｎ0.45Ｂ0.1 ）粉末、ＷＣ粉末、Ｍ
ｏ2 Ｃ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｚｒ
Ｃ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＨｆＣ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ
粉末、およびＡｌ：３１％含有のＮｉ−Ａｌ合金粉末を
用意し、これら原料粉末を表１〜６に示される配合組成
に配合し、窒素雰囲気中、ボールミルで９６時間粉砕混
合した後、１．５ton ／cm2 の圧力でプレス成形して圧
粉体とし、ついでこの圧粉体を、１３００℃までを真空
中で昇温した後、雰囲気を２０torrの窒素雰囲気にかえ
て１５５０℃まで昇温し、この温度に１．５時間保持の
条件で焼結し、引続いてＩＳＯ・ＳＮＧＡ１２０４０８
の形状に研磨することにより同じく表１〜６に示される
成分組成をもった本発明（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメッ
ト基体（以下、本発明基体という）Ａ〜Ｒ、並びに硬質
分散相の主体がＢを含有しない（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで構成
された従来（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット基体（以下、
従来基体という）ａ〜ｒをそれぞれ製造し、さらにこれ
らの基体の表面にＰＶＤ法およびＣＶＤ法を用い、通常
の条件でそれぞれ表７〜９に示される組成および平均層
厚の硬質被覆層を形成することにより本発明表面被覆
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット製切削工具（以下、本
発明被覆切削工具という）１〜１８および従来表面被覆
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット製切削工具（以下、従来
被覆切削工具という）１〜１８をそれぞれ製造した。
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも１〜１．
５μｍの平均粒径を有する、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、
ＴｉＣ0.7 Ｎ0.3 （ＴｉＣ／ＴｉＮ：重量比で７０／３
０、以下、ＴｉＣＮ（イ）という）粉末、ＴｉＣ0.5 Ｎ
0.5 （ＴｉＣ／ＴｉＮ：重量比で５０／５０、以下Ｔｉ
ＣＮ（ロ）という）粉末、ＴｉＢ2 粉末、Ｂ：１．８％
含有のＴｉ（Ｃ0.45Ｎ0.45Ｂ0.1 ）粉末、ＷＣ粉末、Ｍ
ｏ2 Ｃ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｚｒ
Ｃ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＨｆＣ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ
粉末、およびＡｌ：３１％含有のＮｉ−Ａｌ合金粉末を
用意し、これら原料粉末を表１〜６に示される配合組成
に配合し、窒素雰囲気中、ボールミルで９６時間粉砕混
合した後、１．５ton ／cm2 の圧力でプレス成形して圧
粉体とし、ついでこの圧粉体を、１３００℃までを真空
中で昇温した後、雰囲気を２０torrの窒素雰囲気にかえ
て１５５０℃まで昇温し、この温度に１．５時間保持の
条件で焼結し、引続いてＩＳＯ・ＳＮＧＡ１２０４０８
の形状に研磨することにより同じく表１〜６に示される
成分組成をもった本発明（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメッ
ト基体（以下、本発明基体という）Ａ〜Ｒ、並びに硬質
分散相の主体がＢを含有しない（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで構成
された従来（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット基体（以下、
従来基体という）ａ〜ｒをそれぞれ製造し、さらにこれ
らの基体の表面にＰＶＤ法およびＣＶＤ法を用い、通常
の条件でそれぞれ表７〜９に示される組成および平均層
厚の硬質被覆層を形成することにより本発明表面被覆
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット製切削工具（以下、本
発明被覆切削工具という）１〜１８および従来表面被覆
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット製切削工具（以下、従来
被覆切削工具という）１〜１８をそれぞれ製造した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】
【表５】
【００１５】
【表６】
【００１６】
【表７】
【００１７】
【表８】
【００１８】
【表９】
【００１９】
【表１０】
【００２０】ついで、この結果得られた各種の被覆切削
工具について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：２６０）の丸棒、 切削速度：２５０ｍ／min.、 送り：０．２５mm／rev.、 切込み：０．５mm、 切削時間：３０分、 の条件で鋼の低切込み乾式連続切削試験を行ない、切刃
の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表１０
に示した。
工具について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：２６０）の丸棒、 切削速度：２５０ｍ／min.、 送り：０．２５mm／rev.、 切込み：０．５mm、 切削時間：３０分、 の条件で鋼の低切込み乾式連続切削試験を行ない、切刃
の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表１０
に示した。
【００２１】
【発明の効果】表１〜１０に示される結果から、本発明
被覆切削工具１〜１８は、いずれも硬質被覆層の基体表
面に対する密着性がきわめて高いので、切込み量の小さ
い切削でも硬質被覆層が切粉溶着が原因で剥離すること
がなく、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来被覆
切削工具１〜１８は、硬質被覆層の基体表面に対する密
着性が不十分なために、いずれも切削途中で硬質被覆層
が剥離を起し、使用寿命に至ることが明らかである。
被覆切削工具１〜１８は、いずれも硬質被覆層の基体表
面に対する密着性がきわめて高いので、切込み量の小さ
い切削でも硬質被覆層が切粉溶着が原因で剥離すること
がなく、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来被覆
切削工具１〜１８は、硬質被覆層の基体表面に対する密
着性が不十分なために、いずれも切削途中で硬質被覆層
が剥離を起し、使用寿命に至ることが明らかである。
【００２２】上述のように、この発明の表面被覆（Ｔ
ｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット製切削工具は、硬質被覆層
の基体表面に対する密着性がきわめて高いので、通常の
条件での切削は勿論のこと、硬質被覆層に高い密着性が
要求される、例えば鋼の低切込み切削でも硬質被覆層に
剥離の発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮
するのである。
ｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット製切削工具は、硬質被覆層
の基体表面に対する密着性がきわめて高いので、通常の
条件での切削は勿論のこと、硬質被覆層に高い密着性が
要求される、例えば鋼の低切込み切削でも硬質被覆層に
剥離の発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮
するのである。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｔｉ系炭窒化物を主成分とする硬質分散
相：７０〜９５重量％、を含有し、残りがＣｏおよびＮ
ｉのうちの１種または２種を主成分とする結合相からな
る組成を有するＴｉ系炭窒化物基サーメットの基体表面
に、 Ｔｉの炭化物、窒化物、硼化物、および酸化物、並びに
これらの２種以上の固溶体、さらに酸化アルミニウムの
うちの１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被
覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面
被覆Ｔｉ系炭窒化物基サーメット製切削工具において、 上記硬質分散相を、上記Ｔｉ系炭窒化物に０．２〜４重
量％のボロンを固溶含有させてなるＴｉ系炭窒硼化物を
主成分とする硬質分散相で構成したことを特徴とする硬
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物
基サーメット製切削工具。 - 【請求項２】 上記Ｔｉ系炭窒硼化物がＴｉの炭窒硼化
物からなることを特徴とする上記請求項１記載の表面被
覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具。 - 【請求項３】 上記Ｔｉ系炭窒硼化物が、Ｔｉと、Ｔ
ａ、Ｎｂ、Ｗ、およびＭｏのうちの１種または２種以上
との複合炭窒硼化物からなることを特徴とする上記請求
項１記載の表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切
削工具。 - 【請求項４】 上記Ｔｉ炭窒硼化物が、Ｔｉと、Ｔａ、
Ｎｂ、Ｗ、およびＭｏのうちの１種または２種以上と、
Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、およびＣｒのうちの１種または２種以
上と、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、およびＣｒのうちの１種または
２種以上との複合炭窒硼化物からなることを特徴とする
上記請求項１記載の表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメ
ット製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9711192A JP2970199B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9711192A JP2970199B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271943A JPH05271943A (ja) | 1993-10-19 |
| JP2970199B2 true JP2970199B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=14183478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9711192A Expired - Fee Related JP2970199B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2970199B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6040858A (en) | 1994-11-18 | 2000-03-21 | Canon Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for expanding the dynamic range of sensed color images |
-
1992
- 1992-03-24 JP JP9711192A patent/JP2970199B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05271943A (ja) | 1993-10-19 |
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