JPS60145950A - アルミナ管およびその組成物の製造法 - Google Patents
アルミナ管およびその組成物の製造法Info
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- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/52—Manufacturing or repairing thereof
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/10—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminium oxide
- C04B35/101—Refractories from grain sized mixtures
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B35/63—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B using additives specially adapted for forming the products, e.g.. binder binders
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、溶融金属の輸送に’Ｍ用な耐火物管の組成物
ならびに製造方法に関する。
ならびに製造方法に関する。
（従来の技術および発明が解決しようとする間頓点）
連続鋳造時の溶融金属の保護管（５ｈｒｏｕｄ ｉｎｇ
）には、−溶融シリカ管が頻繁に使用されている。こ
の管はスリップ鋳造捷たは射出成形のいずれかにより製
造されている。（例えば米国特許第４．０１．１，２９
１号および西独特許第２，６３３，３０９号を参照され
たい。）この管の主たる利点は耐熱衝５芦性に秀れてい
ることで、そのために管を予熱せずに使用することかで
きる。しかしながら、その可使寿命は、非ガラス化、シ
リカのピロシラスチック流れ、銅中諸元素によるシリカ
の還元、および溶融型粉末の腐食性攻撃による損耗のた
め、数回の加熱にｊｌｉｌｌ限さ八ている。
）には、−溶融シリカ管が頻繁に使用されている。こ
の管はスリップ鋳造捷たは射出成形のいずれかにより製
造されている。（例えば米国特許第４．０１．１，２９
１号および西独特許第２，６３３，３０９号を参照され
たい。）この管の主たる利点は耐熱衝５芦性に秀れてい
ることで、そのために管を予熱せずに使用することかで
きる。しかしながら、その可使寿命は、非ガラス化、シ
リカのピロシラスチック流れ、銅中諸元素によるシリカ
の還元、および溶融型粉末の腐食性攻撃による損耗のた
め、数回の加熱にｊｌｉｌｌ限さ八ている。
用便か命を、噴火させんとして、鉄鋼産業に、アルミナ
−黒鉛組成物から製造し／′ｃ７ユラウト゛（５ｈｒｏ
ｕｄ、 ）管を試用した。この管は１５乃至３０を量パ
ーセントの黒鉛フレークを含有し、等静圧プレスにより
製造される。この管は溶融金属の侵食作用ならびに鋼中
の還元性元素（Ａ７．Ｍｎ、Ｓｉ ）に抵抗性がある。
−黒鉛組成物から製造し／′ｃ７ユラウト゛（５ｈｒｏ
ｕｄ、 ）管を試用した。この管は１５乃至３０を量パ
ーセントの黒鉛フレークを含有し、等静圧プレスにより
製造される。この管は溶融金属の侵食作用ならびに鋼中
の還元性元素（Ａ７．Ｍｎ、Ｓｉ ）に抵抗性がある。
しかしながら、この管の主たる欠点は、製造費用が高い
こと、予備加熱を必要とすること、使用中（（内腔に沿
ってアルミナ結晶の網状組織を形成して金属流を妨害す
る傾向ｔｉすること、および、型粉末による腐食性攻撃
ヲ受は易いことである。
こと、予備加熱を必要とすること、使用中（（内腔に沿
ってアルミナ結晶の網状組織を形成して金属流を妨害す
る傾向ｔｉすること、および、型粉末による腐食性攻撃
ヲ受は易いことである。
配合にジルコニア含有化合物を添加することにより、管
の型粉末に対する抵抗を増大させる改善が最近なされた
。また、配合に石灰またはドロマイトヲ添加して、アル
ミナの成長傾向全制限せんとする努力もなされた。しか
しながら、深刻な欠点、すなわち製造費用が比較的高い
と云う欠点が残されている。等静圧プレスは、資本なら
びに労働集約的な生産手段である。寸法仕様の達成のた
め、等静圧プレス後に旋盤□で管を憬械加工するととも
度々心残となる。
の型粉末に対する抵抗を増大させる改善が最近なされた
。また、配合に石灰またはドロマイトヲ添加して、アル
ミナの成長傾向全制限せんとする努力もなされた。しか
しながら、深刻な欠点、すなわち製造費用が比較的高い
と云う欠点が残されている。等静圧プレスは、資本なら
びに労働集約的な生産手段である。寸法仕様の達成のた
め、等静圧プレス後に旋盤□で管を憬械加工するととも
度々心残となる。
（問題点を解決するための手段）
前記の諸欠点は、ザブミクロンの揮発成分除去（ｖｏｌ
ａｔｉｌｉｚｅｄ）シリカ１乃至１０重量係、微小化ケ
イ素１乃至２０重量係、炭化ケイ素およびサイアロン（
ｓｉａｌｃｎ）からなる群から選択される熱衝撃禁止添
加物の比較的粗い粒Ｊ乃至：３（Ｊ重量係および合成ア
ルミナ残部から実質的になるバンチから、オキシ窒化結
合ｔＪＭするアルミナの背金製造することてより克服さ
れる。
ａｔｉｌｉｚｅｄ）シリカ１乃至１０重量係、微小化ケ
イ素１乃至２０重量係、炭化ケイ素およびサイアロン（
ｓｉａｌｃｎ）からなる群から選択される熱衝撃禁止添
加物の比較的粗い粒Ｊ乃至：３（Ｊ重量係および合成ア
ルミナ残部から実質的になるバンチから、オキシ窒化結
合ｔＪＭするアルミナの背金製造することてより克服さ
れる。
オキシ窒化結合ｋｍするアルミナ管は、以下の工程に従
って前記の組成物から製造される。すなわち、 該組成物を混合すること、 該組成物に添加物全添加して、成形可能な調ｊνの混合
物とすること、 該混合物を射出成形して管状対象物を製造すること、 該管状対象物から添加物を除去すること、ふ・よび 該管状対象物を窒素雰囲気下で比較的高温に加熱するこ
と。
って前記の組成物から製造される。すなわち、 該組成物を混合すること、 該組成物に添加物全添加して、成形可能な調ｊνの混合
物とすること、 該混合物を射出成形して管状対象物を製造すること、 該管状対象物から添加物を除去すること、ふ・よび 該管状対象物を窒素雰囲気下で比較的高温に加熱するこ
と。
図面は、ブロックダイヤグラムの形で、本発明の／ニラ
ウド゛管の製造方法を示すものである。
ウド゛管の製造方法を示すものである。
本発明は、新規なシュラウド管組成物ならびにその製造
方法に関する。詳細には、本製造方法は管形成手段とし
て射出成形技術全使用する。と云うのは、射出成形は、
資本投下が比較的低く、かつ、生産性が高いからである
。
方法に関する。詳細には、本製造方法は管形成手段とし
て射出成形技術全使用する。と云うのは、射出成形は、
資本投下が比較的低く、かつ、生産性が高いからである
。
前にも述べたように、ンユラウト９管はこれ捷でアルミ
ナ−黒鉛組成物から製造されてきた。しかしながら、黒
鉛はその性質としてぬれないので、使用する型媒体の如
何にかかわらずアルミナ−黒鉛の射ｕ１成形は困難であ
る。従って射出成形法の利点を生かすためには、全く新
規なシュラウド管配合にする必要があった。
ナ−黒鉛組成物から製造されてきた。しかしながら、黒
鉛はその性質としてぬれないので、使用する型媒体の如
何にかかわらずアルミナ−黒鉛の射ｕ１成形は困難であ
る。従って射出成形法の利点を生かすためには、全く新
規なシュラウド管配合にする必要があった。
初期の研究により、オキシ窒化結合ｋｍするアルミナ組
成物は秀れた熱時強度ヲ南するのみならず、還元性諸元
素が豊富に存在する溶融金属に対しても不活性なること
が見出をれた。更には、窒化物結合のある耐火物は、窒
化時にその結合相が内部成長するため、極度に細かい孔
をイ１することが知られている。寸た窒化物ｌの耐ｒ・
β化性は、黒鉛のそれよりも犬なることが知られている
。この事実は、長期鋳造時に７ユラウド管の外側が、炭
素の酸化を惹起するような赤熱状態になり得るが故に重
要である。従って、オキ／窒化結合をイｊするアルミナ
は、鋳造時の雰囲気から溶融金属を保岐する／ニラウド
管として７１４Ｑな候補であろう。
成物は秀れた熱時強度ヲ南するのみならず、還元性諸元
素が豊富に存在する溶融金属に対しても不活性なること
が見出をれた。更には、窒化物結合のある耐火物は、窒
化時にその結合相が内部成長するため、極度に細かい孔
をイ１することが知られている。寸た窒化物ｌの耐ｒ・
β化性は、黒鉛のそれよりも犬なることが知られている
。この事実は、長期鋳造時に７ユラウド管の外側が、炭
素の酸化を惹起するような赤熱状態になり得るが故に重
要である。従って、オキ／窒化結合をイｊするアルミナ
は、鋳造時の雰囲気から溶融金属を保岐する／ニラウド
管として７１４Ｑな候補であろう。
図全詳細に参照すると、本発明の７ユジウｈ゛管の好適
製造方法がフロックダイヤグラム形態で開示されている
のが了ＩＱ’ｒされよう。勃にこの方法に１１比較的貸
本投下が少なく、生産性が高い射出成形技術を用いて、
シュラウド管を製造するものである。最初ステーション
１０で、管の製造原わＩたる組成物を混合する。該組成
物は、合ｂｙアルミナ、ケイ素粉末、微細／リカおよび
酬ス、ＩＺ ｌ）ング１つ祐ト加物からなる。組成物の
詳、ａについては、以下で更に十分に説明しよう。射出
成形技術全使用］する故、出来るだけ低水準の結合剤を
使用する射出成形法によりセラミックを成形する経験が
示すところけ、バッチ粉砕物が２８７２８メノンユ２５
％、 １０７６５メノンユ１５％、５５／ ３２５メノ
ンユ１５％、および３２５メツシユより細かい粒４５％
でなければならぬことは言う寸でもない。本明細書で言
及するメツシュ寸法は、全てタイラー標準篩による。
製造方法がフロックダイヤグラム形態で開示されている
のが了ＩＱ’ｒされよう。勃にこの方法に１１比較的貸
本投下が少なく、生産性が高い射出成形技術を用いて、
シュラウド管を製造するものである。最初ステーション
１０で、管の製造原わＩたる組成物を混合する。該組成
物は、合ｂｙアルミナ、ケイ素粉末、微細／リカおよび
酬ス、ＩＺ ｌ）ング１つ祐ト加物からなる。組成物の
詳、ａについては、以下で更に十分に説明しよう。射出
成形技術全使用］する故、出来るだけ低水準の結合剤を
使用する射出成形法によりセラミックを成形する経験が
示すところけ、バッチ粉砕物が２８７２８メノンユ２５
％、 １０７６５メノンユ１５％、５５／ ３２５メノ
ンユ１５％、および３２５メツシユより細かい粒４５％
でなければならぬことは言う寸でもない。本明細書で言
及するメツシュ寸法は、全てタイラー標準篩による。
ステーション１２で、パラフィンワックスト成形添加物
の混合物等、成形可能な調度を得るプζめの添加物を該
バッチに添加する。このバッチと添加物の混合物はステ
ーション１２で混合され、ステージョン１４で９３℃の
温度に加熱されて成形可能な調度になる。ステーション
１６で該混合物を射出成形し、所望の管状対象物を形成
する。ステーション１８で、この管状対象物を室温度ま
で冷却する。
の混合物等、成形可能な調度を得るプζめの添加物を該
バッチに添加する。このバッチと添加物の混合物はステ
ーション１２で混合され、ステージョン１４で９３℃の
温度に加熱されて成形可能な調度になる。ステーション
１６で該混合物を射出成形し、所望の管状対象物を形成
する。ステーション１８で、この管状対象物を室温度ま
で冷却する。
ステーション２０で、成形された調度添加物を除去する
。これは例えば、ステーション１２で添加されたパラフ
ィンを脱ろうする。脱ろうは、パラフィンワユ・クスの
融点を越えてその蒸発点よりも低い最大２０４°Ｃの温
度で生起する。脱ろうが実際に生起する前（／′Ｃ１管
を吸上材に埋置する。該吸上材は、ワックス受容媒体ま
たは吸収媒体で取囲まれている。脱ろう温度は、吸上作
用により約６０係のワックスが、ワックス吸収媒体とし
て使用する粗粘土中に強制移入されるために十分な温度
である。
。これは例えば、ステーション１２で添加されたパラフ
ィンを脱ろうする。脱ろうは、パラフィンワユ・クスの
融点を越えてその蒸発点よりも低い最大２０４°Ｃの温
度で生起する。脱ろうが実際に生起する前（／′Ｃ１管
を吸上材に埋置する。該吸上材は、ワックス受容媒体ま
たは吸収媒体で取囲まれている。脱ろう温度は、吸上作
用により約６０係のワックスが、ワックス吸収媒体とし
て使用する粗粘土中に強制移入されるために十分な温度
である。
そのあと、肢管を窒素雰囲気下１２６０°゛Ｃ乃至１６
４９℃の温度に加熱する。窒化工程に１ステーシヨン２
２で生起する。所望ならば、オキシ窒化結合したアルミ
ナ管にステーション２４でタールを含浸させてもよい。
４９℃の温度に加熱する。窒化工程に１ステーシヨン２
２で生起する。所望ならば、オキシ窒化結合したアルミ
ナ管にステーション２４でタールを含浸させてもよい。
タールの含授け、その俗図（型粉末抵抗性を増大させる
。
。
実施例１
粗ベントナイト粘土１４重量パーセント、ボールクレイ
２重量パーセント、微小化ケイ素および１０メツシユ以
下の粒径の合成アルミナ残部て混合物を配合した。成形
可能な調度にする／こめ、該粒をパラフィンワックス６
車量係、オレイン酸（加工助剤） ０．３７量チおよび
アルロスハース（ａｌｒｏｓηｅｒｓｅ） １００ （
分散剤）０；３車量係と９３°Ｃで混合した。離型剤で
予備被覆され４３’Ｃに予熱された型内で数個の管を７
ｋｇ／ ｃｒｌで成形しグζ。７ｋｇ／ ｃｙｔの圧
力に数分間維持したあと、型を室ｒｆ＋、！ Ｋ冷却し
て管を取り出した。管の脱ろうは最大温度２０４℃で行
なつ／ｃ０ この温度はパラフィンワックスの融点を越
え、その蒸発、６に至らぬ温度である。脱ろう工程では
管の周囲に粗粘土を充填した。
２重量パーセント、微小化ケイ素および１０メツシユ以
下の粒径の合成アルミナ残部て混合物を配合した。成形
可能な調度にする／こめ、該粒をパラフィンワックス６
車量係、オレイン酸（加工助剤） ０．３７量チおよび
アルロスハース（ａｌｒｏｓηｅｒｓｅ） １００ （
分散剤）０；３車量係と９３°Ｃで混合した。離型剤で
予備被覆され４３’Ｃに予熱された型内で数個の管を７
ｋｇ／ ｃｒｌで成形しグζ。７ｋｇ／ ｃｙｔの圧
力に数分間維持したあと、型を室ｒｆ＋、！ Ｋ冷却し
て管を取り出した。管の脱ろうは最大温度２０４℃で行
なつ／ｃ０ この温度はパラフィンワックスの融点を越
え、その蒸発、６に至らぬ温度である。脱ろう工程では
管の周囲に粗粘土を充填した。
この脱ろう温度は、吸上作用によりワックスの約６０チ
が管周囲の粗粘土中に強ｉｉｉ！Ｉ移入されるに十分な
τΔＡ度である。この結合剤抜取り量は、次の熱処理時
に管が自身で立つことができるために十分なものであっ
た。この骨を窒素雰囲気下１２６ｏ“℃を超え、］ ６
＝１９℃に達せぬ温度で加熱した。窒化後管の未加熱
衣面上に酸素プロパン炎の先端全徐々２・ に通過させ
て、耐熱例撃性の試、験を行なった。本組成物は、管の
クランキングおよびその表面からの拐料スポーリングに
より、本試験に失格した。
が管周囲の粗粘土中に強ｉｉｉ！Ｉ移入されるに十分な
τΔＡ度である。この結合剤抜取り量は、次の熱処理時
に管が自身で立つことができるために十分なものであっ
た。この骨を窒素雰囲気下１２６ｏ“℃を超え、］ ６
＝１９℃に達せぬ温度で加熱した。窒化後管の未加熱
衣面上に酸素プロパン炎の先端全徐々２・ に通過させ
て、耐熱例撃性の試、験を行なった。本組成物は、管の
クランキングおよびその表面からの拐料スポーリングに
より、本試験に失格した。
この回じＫ」■成の別の猪全８ｊ６℃で５［１６間にわ
たり焼なまして試験したが、これも失格した。
たり焼なまして試験したが、これも失格した。
実施例１１
実施レリＩに概詔した方法に従い、但し揮発分を除去し
た／リカ（サブミクロンの球状ノリ力）２重量パーセン
トラホールクレイ２Ｍ量パーセントの代りに添加して別
の管を製造した。この配合物の混合時のレオロジーは改
善され、焼成した管の密度は０．０８ ＆ ／ｃｃで、
粗粘土を加えて製造した管のそれより犬であった。この
管の見掛は真孔率は１８６係であった。本実施し１］の
変法として、徂ヘントナイト粘土層重量を添加せぬ混合
物を−・４・２造しｆｃ。期待されるように、射出可能
な調度とするためＫは、結合剤を若干少な目とする心安
があった。このようにすると見掛はイコ孔率］６５％の
′１１が得られた。しかしながらこの゛び―、熱１”＋
ＩＩｊ撃試験でやはシクラメンが入った。
た／リカ（サブミクロンの球状ノリ力）２重量パーセン
トラホールクレイ２Ｍ量パーセントの代りに添加して別
の管を製造した。この配合物の混合時のレオロジーは改
善され、焼成した管の密度は０．０８ ＆ ／ｃｃで、
粗粘土を加えて製造した管のそれより犬であった。この
管の見掛は真孔率は１８６係であった。本実施し１］の
変法として、徂ヘントナイト粘土層重量を添加せぬ混合
物を−・４・２造しｆｃ。期待されるように、射出可能
な調度とするためＫは、結合剤を若干少な目とする心安
があった。このようにすると見掛はイコ孔率］６５％の
′１１が得られた。しかしながらこの゛び―、熱１”＋
ＩＩｊ撃試験でやはシクラメンが入った。
実り瓜例ＩＩ
耐熱値Ｉ撃性を壇犬濱せんとして、実施例ＩＩの？Ｉ’
ｂ合物に６７１０ツノ／ユの合成アルミナｔｌｏ％添加
し、配合物をイ〕１目にした。この配合物から製造した
老も、熱衝）（試験に失格した。実施例１１修正配合も
、１０ ／ ３６メンソユの溶帥；アルミナジルコンλ
、ｔを６重量パーセント添加して製造した。別の大施例
Ｂ修正配合は、８／２８メソツユの焼成した７０％アル
ミノ−／リケード粒’ｋ ２０重量バーセントヲ含有し
た。この修正配合物から製造した管は両方共、熱衝撃試
験に失格した。
ｂ合物に６７１０ツノ／ユの合成アルミナｔｌｏ％添加
し、配合物をイ〕１目にした。この配合物から製造した
老も、熱衝）（試験に失格した。実施例１１修正配合も
、１０ ／ ３６メンソユの溶帥；アルミナジルコンλ
、ｔを６重量パーセント添加して製造した。別の大施例
Ｂ修正配合は、８／２８メソツユの焼成した７０％アル
ミノ−／リケード粒’ｋ ２０重量バーセントヲ含有し
た。この修正配合物から製造した管は両方共、熱衝撃試
験に失格した。
実施例■
実施例りの基本混合物に８／１６メツシユの炭化ケイ素
全１０重量パーセントを添加した。この配合物から製造
した管のシ、が熱衝撃試験に合格した（クラッキングま
たはスポーリングなし）。別の実施例■修正配合物に、
８／１６メツ゛シユの炭化ケイ素１５重量パーセントの
添加により製造した。この配合物から製造した管の大部
分は炎熱試験に合格した。これらの管の密度は２．９８
．９／ＣＣ、見掛はイｊ孔率は１５２％であった。この
配合の管は、卓越した強度を有した。これらの管の室温
破裂モジュラスは２３１ｋ１９／ｃａであシ、１０９３
℃でのＭＯＲば２９２ｋｇ／ ｃａ、１５２８℃での熱
時圧縮強度は５６９ ｋｌ／ ｃｒ！であった。これら
の諸値は、等静圧プレスしたアルミナ−黒鉛シュラウド
ゝ管の強度をはるかに上回るものである。例えば、代表
的な等静圧プレスしたアルミナ−黒鉛管の室温破裂モジ
ュラスは６０乃至９１ｋｇ／Ｃｒｌの範囲であり、熱時
圧縮強度の範囲は８９乃至１０７ｋｇ／ｃｒＡである。
全１０重量パーセントを添加した。この配合物から製造
した管のシ、が熱衝撃試験に合格した（クラッキングま
たはスポーリングなし）。別の実施例■修正配合物に、
８／１６メツ゛シユの炭化ケイ素１５重量パーセントの
添加により製造した。この配合物から製造した管の大部
分は炎熱試験に合格した。これらの管の密度は２．９８
．９／ＣＣ、見掛はイｊ孔率は１５２％であった。この
配合の管は、卓越した強度を有した。これらの管の室温
破裂モジュラスは２３１ｋ１９／ｃａであシ、１０９３
℃でのＭＯＲば２９２ｋｇ／ ｃａ、１５２８℃での熱
時圧縮強度は５６９ ｋｌ／ ｃｒ！であった。これら
の諸値は、等静圧プレスしたアルミナ−黒鉛シュラウド
ゝ管の強度をはるかに上回るものである。例えば、代表
的な等静圧プレスしたアルミナ−黒鉛管の室温破裂モジ
ュラスは６０乃至９１ｋｇ／Ｃｒｌの範囲であり、熱時
圧縮強度の範囲は８９乃至１０７ｋｇ／ｃｒＡである。
実施例Ｖ
実施例■の基本混合物に、８／１０メツシユのサイアロ
ン粒１５重量％を添加した。本組成物の嵩密度は２．９
０ Ｅｌ／ｃｃ、見掛は有孔率は１５．８％で今つ／Ｃ
０その室温に於ける破裂モジュラスは２５２ｋｖ′ｃ＋
Ｊであり、１０９３℃でのＭＯＲは２７１ｋｇ／Ｃｔｉ
、１５２８℃に於ける熱時圧縮強度は２９０ｋＬｊ／
ｃ４より犬であった。この配合から製造された管は、全
て炎熱試験に合格した。
ン粒１５重量％を添加した。本組成物の嵩密度は２．９
０ Ｅｌ／ｃｃ、見掛は有孔率は１５．８％で今つ／Ｃ
０その室温に於ける破裂モジュラスは２５２ｋｖ′ｃ＋
Ｊであり、１０９３℃でのＭＯＲは２７１ｋｇ／Ｃｔｉ
、１５２８℃に於ける熱時圧縮強度は２９０ｋＬｊ／
ｃ４より犬であった。この配合から製造された管は、全
て炎熱試験に合格した。
実施例■■
８／１６メツシユの炭化ケイ素全１５重量／ξ−セント
を添加した配合物から製造した実施例４に記載の管上で
、１５３８℃５時間にわたり浴融型粉末試験を実施した
。炭化ケイ素全添加したオキ７窒化結合を有するアルミ
ナ管は、ｌ＠１鯉シリカよりも良好に腐食性の型粉末に
抵抗性を示したが、等静圧プレスしたアルミナ−黒鉛は
どの抵抗性は示きなかった。実施例ＩＶに示した配合の
管にタールを含浸させ、２６０℃（５００下）で３時間
にわたり加’ｄＱ（してタール中の軽量留分全除去し、
続いて１０９３℃で５時間にわたりコークス化させた。
を添加した配合物から製造した実施例４に記載の管上で
、１５３８℃５時間にわたり浴融型粉末試験を実施した
。炭化ケイ素全添加したオキ７窒化結合を有するアルミ
ナ管は、ｌ＠１鯉シリカよりも良好に腐食性の型粉末に
抵抗性を示したが、等静圧プレスしたアルミナ−黒鉛は
どの抵抗性は示きなかった。実施例ＩＶに示した配合の
管にタールを含浸させ、２６０℃（５００下）で３時間
にわたり加’ｄＱ（してタール中の軽量留分全除去し、
続いて１０９３℃で５時間にわたりコークス化させた。
この処理は見掛はイｊ孔率全１３０％に低下させた。こ
の管は、等静圧プレスしたアルミナ−黒鉛と同様に溶融
型粉末試験による影響を受けなかった。
の管は、等静圧プレスしたアルミナ−黒鉛と同様に溶融
型粉末試験による影響を受けなかった。
細かい粒の炭化ケイ素を添加した場合に、粗い粒の添加
の際と同等の熱衝撃抵抗をもたらすかとうかを調べるた
めの更なる実験を行彦っだ。表】は、細かい炭化ケイ素
粒（５０／１００メソシユ）全１５％添加しても熱衝撃
抵抗性は改善されなかったこと、すなわち肢管が炎熱試
験に失格したことを示している。
の際と同等の熱衝撃抵抗をもたらすかとうかを調べるた
めの更なる実験を行彦っだ。表】は、細かい炭化ケイ素
粒（５０／１００メソシユ）全１５％添加しても熱衝撃
抵抗性は改善されなかったこと、すなわち肢管が炎熱試
験に失格したことを示している。
＊
Ｉ ＱＩ４’） の ００ へ 葛 り０？１ 門 門
−の −１− 水 Ｉｎ Ｏ”Ｊ １１’） トＣＱ ’：’Ｊ Ｃ’ｌ
ｌ四 −＋＋Ｆ＋ −へ − ０寸１ｒ１１１ １Ｏ【 Ｉ ＯＣ オキシ窒化結合を有するアルミナのシュラウド管製造用
として本明細書に開示の組成物は、鋼の連続鋳造または
その他の溶融金属の輸送に満足に使用可能な製品全提供
する。更に本組成物は、比較的低費用かつ大容積の管を
製造する射出成形技術の使用が容易である。
−の −１− 水 Ｉｎ Ｏ”Ｊ １１’） トＣＱ ’：’Ｊ Ｃ’ｌ
ｌ四 −＋＋Ｆ＋ −へ − ０寸１ｒ１１１ １Ｏ【 Ｉ ＯＣ オキシ窒化結合を有するアルミナのシュラウド管製造用
として本明細書に開示の組成物は、鋼の連続鋳造または
その他の溶融金属の輸送に満足に使用可能な製品全提供
する。更に本組成物は、比較的低費用かつ大容積の管を
製造する射出成形技術の使用が容易である。
本発明の好適実施態様につき説明してきたが、本発明は
それらに制限さるべきものではなく、特許請求の範囲内
でその他の実施態様が存する。
それらに制限さるべきものではなく、特許請求の範囲内
でその他の実施態様が存する。
図面は、ブロックダイヤグラムの形で、本発明のシュラ
ウド管の製造方法を示すものである。 コーポレーテソド （外５名）
ウド管の製造方法を示すものである。 コーポレーテソド （外５名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）サブミクロンの揮発分除去シリカ１乃至１０重量パ
ーセント、微小化ケイ素１乃至２０重量パーセント、炭
化ケイ素とサイアロンからなる群から速択される比較的
粗い粒の熱衝撃禁止添加物１乃至３０重量パーセントお
よび合成アルミナ残部全混合する工程； 該混合物に成形可能な制置の混合物とするための添加物
を添加する工程； 該混合物全射出成形して管状対象物１［造する工程； 該管状対象物から添加物全除去する工程；および 該管状対象物全窒素雰囲気下で比戦的高温に加熱する工
程； からなるオキシ窒化結合ヲ廂するアルミナ管の製造方法
。 ２）該管状対象物にタールを含浸させる工程；該タール
含浸管状対象物を加熱してタールの軽量分を除去する工
程；および該管状対象物を約５時間にわたりコークス化
させる工程を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の
方法。 ３）サブミクロンの揮発分除去シリカが２重量パーセン
トであり、前記の微小化シリカが１３重量パーセントで
あり、かつ、前記の熱衝撃禁止添加物が１５重量パーセ
ントである特許請求の範囲第２項に記載の方法。 ４）サブミクロンの揮発分除去シリカが２重量パーセン
トであり、前記の微小化７りカが１３重量パーセントで
あシ、かつ、前記の熱衝撃禁止添加物が１５重電値−セ
ントである特許請求の＋１１区囲第１項に記載の方法。 ５）添加物がパラフィンソックスであり、かつ添加物除
去工程が、 ワックス牧収性媒体にて取囲まれた吸上材料中に該管状
対象物を埋置すること、および、ワックスの融点を越え
て蒸発点に至らぬ温度に該管状対象物を加熱し、ワック
スの実質的部分を吸上作用によりワックス吸収性媒体に
強制移行させること、を包含する特許請求の範囲第１項
に記載の方法。 ６）サブミクロンの揮発分除去シリカ１乃至１０重最多
、微小化ケイ素１乃至２０重量係、炭化ケイ素とサイア
ロンからなる群から選択される比較的粗い粒の熱衝撃禁
止添加物Ｊ乃至３０Ｍ量係および合成アルミナ残部から
実質的になるバッチから製造されるオキシ窒化結合を有
するアルミナ管。 ７）サブミクロンの揮発分除去シリカが２重量パーセン
トであり、前記の微小化ケイ素が１３重量パーセントで
あり、かつ、前記の熱衝撃禁止添加物が１５５重針バー
セントある特許請求の範囲第６項に記載のオキシ窒化結
合を有するアルミナ管。 ８）該粗粒の径が８メツシユ乃至１６メソシユである′
特許請求の範囲第７項に記載のオキシ窒化結合を有する
アルミナ管。 ９）該粗粒の径が８ノソシユ乃至１６メソシユである特
許請求の範は１第６項に記載のオキシ窒化結合金イ〕す
るアルミナ管。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US56898084A | 1984-01-06 | 1984-01-06 | |
| US568980 | 1984-01-06 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60145950A true JPS60145950A (ja) | 1985-08-01 |
Family
ID=24273582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59260624A Pending JPS60145950A (ja) | 1984-01-06 | 1984-12-10 | アルミナ管およびその組成物の製造法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60145950A (ja) |
| BR (1) | BR8500027A (ja) |
| DE (1) | DE3500422A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0518744U (ja) * | 1991-08-23 | 1993-03-09 | 川崎炉材株式会社 | 連続鋳造用ノズル |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1311911C (en) * | 1987-10-22 | 1992-12-29 | Alcan International Limited | Process for producing shaped refractory products |
| KR890008055A (ko) * | 1987-11-23 | 1989-07-08 | 노튼 캄파니 | 내화 세라믹 재료 및 그 제조방법 |
| US5215947A (en) * | 1990-10-11 | 1993-06-01 | Savoie Refractaires | Refractory parts for devices for regulation or interruption of a jet of steel, made of refractory material |
| FR2667862B1 (fr) * | 1990-10-11 | 1993-10-22 | Savoie Refractaires | Pieces refractaires pour dispositifs de regulation ou d'interruption d'un jet d'acier, en materiau refractaire a haute teneur en alumine et a liant sialon. |
-
1984
- 1984-12-10 JP JP59260624A patent/JPS60145950A/ja active Pending
-
1985
- 1985-01-04 BR BR8500027A patent/BR8500027A/pt unknown
- 1985-01-04 DE DE19853500422 patent/DE3500422A1/de not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0518744U (ja) * | 1991-08-23 | 1993-03-09 | 川崎炉材株式会社 | 連続鋳造用ノズル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3500422A1 (de) | 1985-09-12 |
| BR8500027A (pt) | 1985-08-13 |
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