JPS60130679A - 炭化水素供給物の水蒸気分解方法 - Google Patents
炭化水素供給物の水蒸気分解方法Info
- Publication number
- JPS60130679A JPS60130679A JP59202897A JP20289784A JPS60130679A JP S60130679 A JPS60130679 A JP S60130679A JP 59202897 A JP59202897 A JP 59202897A JP 20289784 A JP20289784 A JP 20289784A JP S60130679 A JPS60130679 A JP S60130679A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- feed
- temperature
- hydrocarbon feed
- heated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
- C10G9/36—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、管状の燃焼している炉中において炭化水素を
水蒸気分解してエチレンを含有する分解ガスを生成する
方法に関する。
水蒸気分解してエチレンを含有する分解ガスを生成する
方法に関する。
水蒸気分解炉または水蒸気熱分解炉の基本的構成部品は
多年に亘って変化していない。この炉は、油またはガス
で高温度に熱せられる輻射ボックスおよびそのボックス
内に配置された分解用コイルから成る。コイル出口の温
度は、約８１５°Ｃ〜９３０℃である。この炉には炭化
水素供給物の予熱、希釈用水蒸気の加熱、希釈水蒸気と
炭化水素供給物との混合供給物の加熱およびエチレン装
置で使用するユーテイリテー流体の加熱用に廃熱を利用
スるための対流フィルセクションが付加的に含まれてい
る。
多年に亘って変化していない。この炉は、油またはガス
で高温度に熱せられる輻射ボックスおよびそのボックス
内に配置された分解用コイルから成る。コイル出口の温
度は、約８１５°Ｃ〜９３０℃である。この炉には炭化
水素供給物の予熱、希釈用水蒸気の加熱、希釈水蒸気と
炭化水素供給物との混合供給物の加熱およびエチレン装
置で使用するユーテイリテー流体の加熱用に廃熱を利用
スるための対流フィルセクションが付加的に含まれてい
る。
これらの炉の基本的構成部品は同じであるが、特定の輻
射セクションの設計は、生成混合物、供給原料の選択、
熱効率および原価の要求条件によって変化する。しかし
、輻射セクションは、希釈水蒸気比および炉の燃焼を変
化させることによって広範囲の供給原料および生成物混
合物を処理するように設計することができる。
射セクションの設計は、生成混合物、供給原料の選択、
熱効率および原価の要求条件によって変化する。しかし
、輻射セクションは、希釈水蒸気比および炉の燃焼を変
化させることによって広範囲の供給原料および生成物混
合物を処理するように設計することができる。
対流セクションでは、供給物範囲の一端にはエタンがあ
り、他端には減圧軽油が存在するため水蒸気および炭化
水素供給物の予熱負荷が広範囲に変化するので前記の輻
射セクションの場合のような融通性は残念ながら存在し
ない。例えば、軽油の分解のためにはエタン分解に要す
るより９倍も多くの希釈水蒸気を要し、従って実質的に
比較的大きいコイル表面を必要とすることになる。さら
に例を挙げれば、軽油からエチレンへの分解転化率はエ
タンからの分解転化率より実質的に低い。
り、他端には減圧軽油が存在するため水蒸気および炭化
水素供給物の予熱負荷が広範囲に変化するので前記の輻
射セクションの場合のような融通性は残念ながら存在し
ない。例えば、軽油の分解のためにはエタン分解に要す
るより９倍も多くの希釈水蒸気を要し、従って実質的に
比較的大きいコイル表面を必要とすることになる。さら
に例を挙げれば、軽油からエチレンへの分解転化率はエ
タンからの分解転化率より実質的に低い。
一定のエチレンの生産量に対して、軽油は余計予熱せね
ばならず、付加的に蒸発させねばならない。
ばならず、付加的に蒸発させねばならない。
このことば熱負荷を増加させ、この場合も実質的に大き
いコイル表面を必要とする。他の例もあるが、ガス供給
原料用として設計された分解炉は、液体供給原料用とし
て効率的に使用できない、またこの逆のことをいうには
十分である。これより程度は少ないがこの非融通性は、
ナフサおよび軽油供給原料の間にも存在する。
いコイル表面を必要とする。他の例もあるが、ガス供給
原料用として設計された分解炉は、液体供給原料用とし
て効率的に使用できない、またこの逆のことをいうには
十分である。これより程度は少ないがこの非融通性は、
ナフサおよび軽油供給原料の間にも存在する。
非融通性の問題を別にしても、軽油供給原料は、それら
の初期の分解温度範囲がこれより軽い供給原料より広く
、低いために予熱に対して極めて敏感であることに留意
すべきである。軽油の予熱のためには大きい熱負荷所要
量を要するため、対流セクションにおいては熱源として
比較的高温度の燃焼ガスを用いる必要がある。この諸因
子の組合せがしばしば、供給予熱コイル中で望ましくな
い分解を引き起こす。このコイル中での長い滞留時間は
、分解生成物の生成による若干のコークスの付着という
残念な結果となる。
の初期の分解温度範囲がこれより軽い供給原料より広く
、低いために予熱に対して極めて敏感であることに留意
すべきである。軽油の予熱のためには大きい熱負荷所要
量を要するため、対流セクションにおいては熱源として
比較的高温度の燃焼ガスを用いる必要がある。この諸因
子の組合せがしばしば、供給予熱コイル中で望ましくな
い分解を引き起こす。このコイル中での長い滞留時間は
、分解生成物の生成による若干のコークスの付着という
残念な結果となる。
従って本発明の目的は、ある範囲の供給原料を処理する
ために融通性のある水蒸気分解方法を提供することであ
る。さらに本発明の目的は、液体炭化水素供給原料を予
熱したときコークスの付着傾向を減少させる水蒸気分解
法を提供することである。
ために融通性のある水蒸気分解方法を提供することであ
る。さらに本発明の目的は、液体炭化水素供給原料を予
熱したときコークスの付着傾向を減少させる水蒸気分解
法を提供することである。
本発明によって炭化水素供給物が過熱水蒸気との間接熱
交換によって約り７０℃〜約７００℃の範囲内の温度に
熱せられる輻射セクションと対流セクションとを有する
管状の燃焼炉中における炭化水素供給物の水蒸気分解法
か提供される。
交換によって約り７０℃〜約７００℃の範囲内の温度に
熱せられる輻射セクションと対流セクションとを有する
管状の燃焼炉中における炭化水素供給物の水蒸気分解法
か提供される。
本発明の好ましい態様では、使用される水蒸気は水蒸気
分解炉の対流セクションにおいて過熱される。最も好ま
しい態様では、希釈水熱気と炭化水素供給物との混合供
給物は、対流セクシミン中で過熱された水蒸気との間接
熱交換によって熱せられる。炭化水素供給物が、エタン
、プロパンおよびそれらの混合物から成る群から選ばれ
るガス供給物のときは、その混合供給物は、約り００℃
〜約７００℃の範囲内の温度に熱せられる。前記の炭化
水素供給物が、約１５０°Ｃ〜約２５０℃の終点を有す
るナフサの場合には、その混合供給物は約４３０°Ｃ〜
約６５０℃の範囲内に予熱される。
分解炉の対流セクションにおいて過熱される。最も好ま
しい態様では、希釈水熱気と炭化水素供給物との混合供
給物は、対流セクシミン中で過熱された水蒸気との間接
熱交換によって熱せられる。炭化水素供給物が、エタン
、プロパンおよびそれらの混合物から成る群から選ばれ
るガス供給物のときは、その混合供給物は、約り００℃
〜約７００℃の範囲内の温度に熱せられる。前記の炭化
水素供給物が、約１５０°Ｃ〜約２５０℃の終点を有す
るナフサの場合には、その混合供給物は約４３０°Ｃ〜
約６５０℃の範囲内に予熱される。
炭化水素供給物か約り９０℃〜約５７０℃の終点を有す
る軽油の場合は、その混合供給物は約り５０℃〜約５７
０℃の範囲内の温度に予熱される。
る軽油の場合は、その混合供給物は約り５０℃〜約５７
０℃の範囲内の温度に予熱される。
第１図は、希釈水蒸気および炭化水素供給物の予熱用の
負荷が分解炉中の対流セクション中において燃焼ガスと
の間接熱交換によって供給されるエタンの水蒸気分解用
の典型的な従来技術の流れ図である。
負荷が分解炉中の対流セクション中において燃焼ガスと
の間接熱交換によって供給されるエタンの水蒸気分解用
の典型的な従来技術の流れ図である。
第２図は、供給物予熱用負荷および所望により他の熱負
荷が過熱水蒸気との間接熱交換によって供給される本発
明の態様による炭化水素の水蒸気分解の流れ図である。
荷が過熱水蒸気との間接熱交換によって供給される本発
明の態様による炭化水素の水蒸気分解の流れ図である。
先づ最初に第１図の従来技術の配置を参照すると、輻射
セクション２と対流セクション３を有する管状の燃焼か
ら成る熱分解ユニットが示されている。輻射セクション
内に配置されている垂直の分解チューブ４は、床バーナ
ー５によって熱せられる。輻射セクションからの燃焼ガ
スは約１１５０℃の交錯温度において対流セクション３
を経て上方に通過しここで熱は対流コイル６ 、７ 、
８ 、９゜１０および１１によって遂次吸収される。こ
の熱分解ユニットには付加的に第一次急冷交換器１２、
第二次急冷交換器１３および蒸気ドラム１４が含１１す
る。急冷交換器は分解されたガスを急冷して熱分解の副
反応を停止させ、高圧蒸気の形態で熱を回収する。
セクション２と対流セクション３を有する管状の燃焼か
ら成る熱分解ユニットが示されている。輻射セクション
内に配置されている垂直の分解チューブ４は、床バーナ
ー５によって熱せられる。輻射セクションからの燃焼ガ
スは約１１５０℃の交錯温度において対流セクション３
を経て上方に通過しここで熱は対流コイル６ 、７ 、
８ 、９゜１０および１１によって遂次吸収される。こ
の熱分解ユニットには付加的に第一次急冷交換器１２、
第二次急冷交換器１３および蒸気ドラム１４が含１１す
る。急冷交換器は分解されたガスを急冷して熱分解の副
反応を停止させ、高圧蒸気の形態で熱を回収する。
エタン／プロパン供給原料で運転する場合に、下流の生
成物分離ユニットから回収されたプロセス蒸気は水蒸気
分解工程の希釈水蒸気として使用され、ライン１０１を
軽てコイル１１と９とに導入され、ここで約４００℃に
熱せられる。エタン／プロパン混合物は、ライン１０２
をＦ４Ｃ−ｓイル８に導入され、ここで約４３０ ’０
に熱せられて熱希釈水蒸気と一路にされろ。希釈水蒸気
と炭化水素供給物との得られた混合供給物は次いでコイ
ル５ｖｃ導入され、ここでこの供給原料の初期分解温度
に近い約６５００ＱＫ熱せられる。混合供給物は、次い
で炉の輻射セクション中の分解チューブ４に導入され、
得られた分解されたガスは急冷交換器１２および１３中
で急冷され冷却される。
成物分離ユニットから回収されたプロセス蒸気は水蒸気
分解工程の希釈水蒸気として使用され、ライン１０１を
軽てコイル１１と９とに導入され、ここで約４００℃に
熱せられる。エタン／プロパン混合物は、ライン１０２
をＦ４Ｃ−ｓイル８に導入され、ここで約４３０ ’０
に熱せられて熱希釈水蒸気と一路にされろ。希釈水蒸気
と炭化水素供給物との得られた混合供給物は次いでコイ
ル５ｖｃ導入され、ここでこの供給原料の初期分解温度
に近い約６５００ＱＫ熱せられる。混合供給物は、次い
で炉の輻射セクション中の分解チューブ４に導入され、
得られた分解されたガスは急冷交換器１２および１３中
で急冷され冷却される。
対流セクションで利用される熱は、供給物の予熱用とし
ては十分すぎるのでライン１０３を径てコイル１０に導
入されるボイラー供給水を予熱することによって低水準
の熱を回収する。同様に、高水準の熱は、ドラム１４が
らの３１５°Ｑ０）飽和水蒸気をコイルγ中で過熱する
ことによって対流セクションの下部から回収される。得
られた過熱された高圧水蒸気は、下流の分離セクション
においてタービン駆動に使用される。
ては十分すぎるのでライン１０３を径てコイル１０に導
入されるボイラー供給水を予熱することによって低水準
の熱を回収する。同様に、高水準の熱は、ドラム１４が
らの３１５°Ｑ０）飽和水蒸気をコイルγ中で過熱する
ことによって対流セクションの下部から回収される。得
られた過熱された高圧水蒸気は、下流の分離セクション
においてタービン駆動に使用される。
エタン／プロパン供給物予熱用として設計された対流コ
イル配置は、ナフサまたは軽油のような前記より重質な
供給物がらの同様なエチレン生産用としては満足なもの
ではない。例えば軽油は常態で液体であり、同等なエチ
レンの生産のためにはエタン／プロパンより実質的に大
量を供給せねばならない。従って、軽油の完全気化用と
してはフィル８は小さ過ぎ、コイル６Ｖｃキヤリオーバ
ーされた液体はそこにコークスを生成することになるで
あろう。さらに、軽油の分解には、エタン／プロパンの
分解ＶＣ要するより最高９倍の炭の希釈水蒸気を必要と
する。そのため、コイル６．８および９は重質供給物用
としては寸法不足である。
イル配置は、ナフサまたは軽油のような前記より重質な
供給物がらの同様なエチレン生産用としては満足なもの
ではない。例えば軽油は常態で液体であり、同等なエチ
レンの生産のためにはエタン／プロパンより実質的に大
量を供給せねばならない。従って、軽油の完全気化用と
してはフィル８は小さ過ぎ、コイル６Ｖｃキヤリオーバ
ーされた液体はそこにコークスを生成することになるで
あろう。さらに、軽油の分解には、エタン／プロパンの
分解ＶＣ要するより最高９倍の炭の希釈水蒸気を必要と
する。そのため、コイル６．８および９は重質供給物用
としては寸法不足である。
本発明の態様である第２図を参照にすると、参照数字は
第１図と同一物であり全般機能を有する１が、対流コイ
ル６と８とは第１図では炭化水素供給物の加熱用であっ
たが第２図では水蒸気用である。
第１図と同一物であり全般機能を有する１が、対流コイ
ル６と８とは第１図では炭化水素供給物の加熱用であっ
たが第２図では水蒸気用である。
第２図には、炭化水素供給原料を分解温度近くまで加熱
するために使用される、炉の外の多管式熱交換器１５
、１６ 、１７．および１８を追加として示す。第２図
には、また特定の供給原料特性によって所要加熱ｆ１′
に応じて供給原料を特別の熱交換シーケンスに向けるた
めのバルブ１９〜２７も示されている。
するために使用される、炉の外の多管式熱交換器１５
、１６ 、１７．および１８を追加として示す。第２図
には、また特定の供給原料特性によって所要加熱ｆ１′
に応じて供給原料を特別の熱交換シーケンスに向けるた
めのバルブ１９〜２７も示されている。
エタン／プロパン供給原料を使用する第２図に示す本発
明の方法の態様を操作する場合に、パルプ１９〜２７は
第２区の凡例に示したような位置におく。希釈用水蒸気
は、ライン２０１を径てコイル８に入り、ここで釣５８
０ ’Ｃに黙せられ熱交換器１６Ｖｃ入り、ここでライ
ン２ｏ２とコイル１０を径て導入される炭化水素供給原
料・の予熱のために熱を放出する。熱交換器１６Ｖｃ入
る供給物は約２４５℃の温度である。希釈水蒸気と炭化
水素供給物とは熱交換器１６と１７との間で合流し、得
られた混合供給物は、分解炉中の対流セクションにおけ
るコイル７および６によってそれぞれ過熱された水蒸気
と熱交換器１７および１８中で約６５０°Ｃにさらに熱
せられる。熱交換器１８からＵ１出される高圧水蒸気は
、オレフィンプラントの分離セクションにおけるタービ
ン駆動用として十分な過熱を保留している。説明してい
るエタン／プロパンの運転では炉中の対流列中の熱交換
器１５とコイル９とは使用されていない。必要ならば過
度の金属温度を防ぐために少量の水蒸気をコイル９に通
してもよい。
明の方法の態様を操作する場合に、パルプ１９〜２７は
第２区の凡例に示したような位置におく。希釈用水蒸気
は、ライン２０１を径てコイル８に入り、ここで釣５８
０ ’Ｃに黙せられ熱交換器１６Ｖｃ入り、ここでライ
ン２ｏ２とコイル１０を径て導入される炭化水素供給原
料・の予熱のために熱を放出する。熱交換器１６Ｖｃ入
る供給物は約２４５℃の温度である。希釈水蒸気と炭化
水素供給物とは熱交換器１６と１７との間で合流し、得
られた混合供給物は、分解炉中の対流セクションにおけ
るコイル７および６によってそれぞれ過熱された水蒸気
と熱交換器１７および１８中で約６５０°Ｃにさらに熱
せられる。熱交換器１８からＵ１出される高圧水蒸気は
、オレフィンプラントの分離セクションにおけるタービ
ン駆動用として十分な過熱を保留している。説明してい
るエタン／プロパンの運転では炉中の対流列中の熱交換
器１５とコイル９とは使用されていない。必要ならば過
度の金属温度を防ぐために少量の水蒸気をコイル９に通
してもよい。
減圧軽油供給原料を使用して第２図の方法系統を運転す
る場合には、バルブ１９〜２７は第２図に示した凡例の
ように位置を元に戻す。ライン２０１を径て導入される
希釈用水蒸気は今度はコイル９に通し、ここで僅か４５
５℃ＩＣ熱せられ、次いで熱交換器１５に入り、ここで
ライン２０３を径で導入される炭化水素供給物の予熱用
に熱を放出する。この希釈用水蒸気はコイル８中で再び
熱せられて熱交換器１６に入り、ここで、熱交換器１５
を出る炭化水素供給物と熱交換器１６を出る希釈用水蒸
気との合流によって得られた混合供給物に熱を与える。
る場合には、バルブ１９〜２７は第２図に示した凡例の
ように位置を元に戻す。ライン２０１を径て導入される
希釈用水蒸気は今度はコイル９に通し、ここで僅か４５
５℃ＩＣ熱せられ、次いで熱交換器１５に入り、ここで
ライン２０３を径で導入される炭化水素供給物の予熱用
に熱を放出する。この希釈用水蒸気はコイル８中で再び
熱せられて熱交換器１６に入り、ここで、熱交換器１５
を出る炭化水素供給物と熱交換器１６を出る希釈用水蒸
気との合流によって得られた混合供給物に熱を与える。
混合供給物は、前記に説明したように熱交換器１７およ
び１８で約５４０℃にさらに熱せられる、但し、これら
の熱交換器および対流コイル６と７とにおける作業温度
は前記より幾分低い。本発明の特に異色の特徴は、厳密
な温度制御が水蒸気による間接熱交換によって可能なた
めに軽油が外部熱交換器を通過するとき、その化学組成
が実質的に変化ないことである。
び１８で約５４０℃にさらに熱せられる、但し、これら
の熱交換器および対流コイル６と７とにおける作業温度
は前記より幾分低い。本発明の特に異色の特徴は、厳密
な温度制御が水蒸気による間接熱交換によって可能なた
めに軽油が外部熱交換器を通過するとき、その化学組成
が実質的に変化ないことである。
ナフサを使用した第２図の方法系統を運転は本明細書に
は示さなかったが、ナフサとライン２０３を径て導入さ
れる。この操作も第２図のバルブ凡例を参照すれば容易
に明らかになる。
は示さなかったが、ナフサとライン２０３を径て導入さ
れる。この操作も第２図のバルブ凡例を参照すれば容易
に明らかになる。
第１図は従来技術によるエタンの水蒸気分解用の流れ図
を示す。 第２図は、本発明の態様による炭化水素の水蒸気分解の
流れ図を示す。 代理人 浅 村 皓
を示す。 第２図は、本発明の態様による炭化水素の水蒸気分解の
流れ図を示す。 代理人 浅 村 皓
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１１１ｆｉ射セクシヨンと対流セクションとを有す
る管状の燃焼している炉中において、炭化水素供給物に
希釈水蒸気を添加し、得られた希釈水蒸気と炭化水素供
給物との混合供給物を輻射セクションに導入する前に、
該混合供給物を初期分解温度近くまで加熱することから
成る炭化水素供給物の水蒸気分解の方法であって、前記
の炭化水素供給物を、過熱水蒸気との間接熱交換によっ
て約１５０’Ｃ〜約７００℃の範囲内の温度に加熱する
ことを特徴とする炭化水素供給物の水蒸気分解の改良方
法。 （２） 前記の過熱水蒸気の少なくとも一部を前記の対
流セクションで過熱する特許請求の範囲第１項に記載の
方法。 （３）前記の炭化水素供給物を、エタン、ゾνパンおよ
びそれらの混合物から成る群から選び、前記の混合供給
物を過熱水蒸気との間接熱交換にょって約り００℃〜約
７００℃の範囲内の温度に加熱する特許請求の範囲第１
項または第２項に記載の方法。 （４） 前記の炭化水素供給物が、約１５０’Ｃ〜約２
５０℃の間の終点を有するナフサであり、前記の混合供
給物を、過熱水蒸気との間接熱交換によって約り６０℃
〜約６５０℃の範囲内の温度に加熱する特許請求の範囲
第１項または第２項に記載の方法。 （５）前記の炭化水素供給物が、約２９０ ’０〜約４
５０°Ｃ〜約５７０℃の範囲内の温度に加熱する特許請
求の範囲第１項または第２項に記載の方法。 （６）前記の水蒸気分解法が、対流セクション中におい
て過熱される水蒸気の少なくとも一部を補給するための
分解ガス急冷ボイラーを付加的に含む特許請求の範囲第
２項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/561,408 US4479869A (en) | 1983-12-14 | 1983-12-14 | Flexible feed pyrolysis process |
| US561408 | 1983-12-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60130679A true JPS60130679A (ja) | 1985-07-12 |
| JPH0546398B2 JPH0546398B2 (ja) | 1993-07-13 |
Family
ID=24241844
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59202897A Granted JPS60130679A (ja) | 1983-12-14 | 1984-09-27 | 炭化水素供給物の水蒸気分解方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4479869A (ja) |
| EP (1) | EP0146117B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60130679A (ja) |
| KR (1) | KR910008564B1 (ja) |
| CA (1) | CA1204071A (ja) |
| DE (1) | DE3481315D1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011207839A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 芳香族化合物及びオレフィン類の製造方法 |
| JP2012007060A (ja) * | 2010-06-24 | 2012-01-12 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | スチームクラッカーにおけるオレフィン類の製造方法 |
| JP2019536841A (ja) * | 2016-10-07 | 2019-12-19 | サビック グローバル テクノロジーズ ベスローテン フェンノートシャップ | 炭化水素の水蒸気分解のためのプロセスおよびシステム |
| JP2020523466A (ja) * | 2017-06-16 | 2020-08-06 | テクニップ フランス | 分解炉システム、及び分解炉システム内で炭化水素供給原料を分解するための方法 |
Families Citing this family (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4552644A (en) * | 1982-09-30 | 1985-11-12 | Stone & Webster Engineering Corporation | Duocracking process for the production of olefins from both heavy and light hydrocarbons |
| JPS601138A (ja) * | 1983-06-17 | 1985-01-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 炭化水素からオレフイン、および芳香族炭化水素を選択的に製造するための熱分解法 |
| US4615795A (en) * | 1984-10-09 | 1986-10-07 | Stone & Webster Engineering Corporation | Integrated heavy oil pyrolysis process |
| US4617109A (en) * | 1985-12-23 | 1986-10-14 | The M. W. Kellogg Company | Combustion air preheating |
| US4908121A (en) * | 1986-05-12 | 1990-03-13 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| US4822940A (en) * | 1987-08-17 | 1989-04-18 | The Standard Oil Company | Process for converting light hydrocarbons and/or natural gas to liquid hydrocarbons |
| US4929789A (en) * | 1988-01-15 | 1990-05-29 | The Standard Oil Company | Process for pyrolyzing or thermal cracking a gaseous or vaporized hydrocarbon feedstock using a novel gas-solids contacting device and an oxidation catalyst |
| US5190634A (en) * | 1988-12-02 | 1993-03-02 | Lummus Crest Inc. | Inhibition of coke formation during vaporization of heavy hydrocarbons |
| US5120892A (en) * | 1989-12-22 | 1992-06-09 | Phillips Petroleum Company | Method and apparatus for pyrolytically cracking hydrocarbons |
| DE4105095A1 (de) * | 1991-02-19 | 1992-08-20 | Linde Ag | Verfahren zur prozesssteuerung in spaltoefen zur olefinherstellung |
| US5707592A (en) * | 1991-07-18 | 1998-01-13 | Someus; Edward | Method and apparatus for treatment of waste materials including nuclear contaminated materials |
| AT398428B (de) * | 1993-01-27 | 1994-12-27 | Oemv Ag | Vorrichtung zum thermischen spalten eines gemisches mit flüssigen und gasförmigen kohlenwasserstoffen |
| ZA989153B (en) | 1997-10-15 | 1999-05-10 | Equistar Chem Lp | Method of producing olefins and feedstocks for use in olefin production from petroleum residua which have low pentane insolubles and high hydrogen content |
| KR100419065B1 (ko) * | 2001-03-07 | 2004-02-19 | 주식회사 엘지화학 | 열분해 반응관 및 이를 이용한 열분해 방법 |
| US7488459B2 (en) * | 2004-05-21 | 2009-02-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Apparatus and process for controlling temperature of heated feed directed to a flash drum whose overhead provides feed for cracking |
| JP2009531530A (ja) * | 2006-03-29 | 2009-09-03 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | 低級オレフィンの製造方法 |
| JP2009531529A (ja) * | 2006-03-29 | 2009-09-03 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | ２基の蒸気／液体分離器を使用する重質炭化水素供給原料から低級オレフィンを生産するための改良された方法 |
| US20090022635A1 (en) * | 2007-07-20 | 2009-01-22 | Selas Fluid Processing Corporation | High-performance cracker |
| WO2012015494A2 (en) * | 2010-07-30 | 2012-02-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
| US20120024749A1 (en) * | 2010-07-30 | 2012-02-02 | Strack Robert D | Method For Processing Hydrocarbon Pyrolysis Effluent |
| DE102012008038A1 (de) * | 2012-04-17 | 2013-10-17 | Linde Ag | Konvektionszone eines Spaltofens |
| SG11201500505PA (en) | 2012-08-03 | 2015-02-27 | Shell Int Research | Process for recovering power |
| RU2550690C1 (ru) * | 2014-03-06 | 2015-05-10 | Игорь Анатольевич Мнушкин | Нефтехимический кластер |
| CA2946264A1 (en) * | 2016-10-25 | 2018-04-25 | Nova Chemicals Corporation | Use of semipermeable membranes in cracking coils |
| CN111032831B (zh) * | 2017-06-16 | 2022-10-04 | 法国德西尼布 | 裂化炉系统和用于在其中裂化烃原料的方法 |
| DE102018002086A1 (de) * | 2018-03-09 | 2019-09-12 | Borsig Gmbh | Quenchsystem |
| ES2960810T3 (es) | 2019-06-06 | 2024-03-06 | Technip Energies France | Método para accionamiento de máquinas en un circuito de generación de vapor de planta de etileno y sistema integrado de etileno y planta de energía |
| JP2022549420A (ja) | 2019-09-20 | 2022-11-25 | テクニップ フランス | 分解炉システム、及び分解炉システム内で炭化水素供給原料を分解するための方法 |
| US20230072169A1 (en) * | 2020-02-06 | 2023-03-09 | Sabic Global Technologies B.V. | Systems and methods for steam cracking hydrocarbons |
| PT4133034T (pt) | 2020-04-09 | 2024-03-08 | Technip Energies France | Instalação de etileno com emissões ultra-baixas |
| US20230330616A1 (en) | 2020-08-10 | 2023-10-19 | Technip Energies France | A shell-and-tube heat exchanger, method of exchanging heat and use of heat exchanger |
| US20220119716A1 (en) * | 2020-10-15 | 2022-04-21 | Technip Process Technology, Inc. | Hybrid ethylene cracking furnace |
| EP4359491A1 (en) | 2021-06-22 | 2024-05-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Olefins production process |
| WO2023114623A1 (en) * | 2021-12-16 | 2023-06-22 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Duty recovery system and process for steam cracking furnace |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3124424A (en) * | 1964-03-10 | high temperature thermal cracking | ||
| US2111899A (en) * | 1935-12-18 | 1938-03-22 | Nagel Theodore | Process for the manufacture of ethylene from oil |
| US2111900A (en) * | 1936-02-08 | 1938-03-22 | Nagel Theodore | Process for the manufacture of ethylene from oil |
| US2176962A (en) * | 1938-04-28 | 1939-10-24 | Theodore Nagel | Process for producing ethylene from oil |
| US2945076A (en) * | 1957-04-15 | 1960-07-12 | Gulf Research Development Co | Process for producing olefins |
| NL6802193A (ja) * | 1967-02-23 | 1968-08-26 | ||
| SU633892A1 (ru) * | 1972-05-30 | 1978-11-25 | Предприятие П/Я Р-6830 | Установка дл переработки углеводородного сырь |
| US4107226A (en) * | 1977-10-19 | 1978-08-15 | Pullman Incorporated | Method for quenching cracked gases |
| DE2854061A1 (de) * | 1978-12-14 | 1980-07-03 | Linde Ag | Verfahren zum vorwaermen von kohlenwasserstoffen vor deren thermischer spaltung |
| US4324649A (en) * | 1980-07-08 | 1982-04-13 | Pullman Incorporated | Fired process heater |
| US4321131A (en) * | 1981-04-15 | 1982-03-23 | Union Carbide Corporation | Process for heat carrier generation |
-
1983
- 1983-12-14 US US06/561,408 patent/US4479869A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-08-16 CA CA000461184A patent/CA1204071A/en not_active Expired
- 1984-09-27 JP JP59202897A patent/JPS60130679A/ja active Granted
- 1984-10-20 KR KR1019840006535A patent/KR910008564B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1984-12-12 EP EP84115302A patent/EP0146117B1/en not_active Expired
- 1984-12-12 DE DE8484115302T patent/DE3481315D1/de not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011207839A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 芳香族化合物及びオレフィン類の製造方法 |
| JP2012007060A (ja) * | 2010-06-24 | 2012-01-12 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | スチームクラッカーにおけるオレフィン類の製造方法 |
| JP2019536841A (ja) * | 2016-10-07 | 2019-12-19 | サビック グローバル テクノロジーズ ベスローテン フェンノートシャップ | 炭化水素の水蒸気分解のためのプロセスおよびシステム |
| JP2020523466A (ja) * | 2017-06-16 | 2020-08-06 | テクニップ フランス | 分解炉システム、及び分解炉システム内で炭化水素供給原料を分解するための方法 |
| US11732199B2 (en) | 2017-06-16 | 2023-08-22 | Technip Energies France | Cracking furnace system and method for cracking hydrocarbon feedstock therein |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0146117A3 (en) | 1987-07-15 |
| KR910008564B1 (ko) | 1991-10-19 |
| US4479869A (en) | 1984-10-30 |
| DE3481315D1 (de) | 1990-03-15 |
| KR850004980A (ko) | 1985-08-19 |
| JPH0546398B2 (ja) | 1993-07-13 |
| EP0146117B1 (en) | 1990-02-07 |
| CA1204071A (en) | 1986-05-06 |
| EP0146117A2 (en) | 1985-06-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS60130679A (ja) | 炭化水素供給物の水蒸気分解方法 | |
| JP4387301B2 (ja) | 水置換による炭化水素原料分解処理 | |
| US7090765B2 (en) | Process for cracking hydrocarbon feed with water substitution | |
| RU2764677C2 (ru) | Система печи для крекинга и способ крекинга углеводородного сырья в ней | |
| US4361478A (en) | Method of preheating hydrocarbons for thermal cracking | |
| US7977524B2 (en) | Process for decoking a furnace for cracking a hydrocarbon feed | |
| US3291573A (en) | Apparatus for cracking hydrocarbons | |
| US2208123A (en) | Process for the manufacture of ethylene | |
| US4908121A (en) | Flexible feed pyrolysis process | |
| US3363993A (en) | Method and system for using the carbon monoxide content of gases | |
| TWI418620B (zh) | 含有重質尾料之烴進料的裂解方法 | |
| CN103787804B (zh) | 一种蒸汽裂解方法 | |
| JP2019529595A (ja) | ガスタービンからの煙道ガスを使用して炭化水素ストリームを分解する方法 | |
| US4321130A (en) | Thermal conversion of hydrocarbons with low energy air preheater | |
| CN105189417B (zh) | 用于降低使用共沸水/乙苯进料汽化生产苯乙烯单体的能量消耗的方法 | |
| US1821333A (en) | Method of and apparatus for heating and mingling fluids | |
| US20240182795A1 (en) | Efficient cracking furnace system with reduced emission of co2 | |
| US2374797A (en) | Heating of fluids | |
| CN111032831B (zh) | 裂化炉系统和用于在其中裂化烃原料的方法 | |
| CA1184947A (en) | Process for preparing olefins from heavy petroleum oil | |
| US1873851A (en) | Method of preventing corrosion by sulphur compounds during conversion of hydrocarbons | |
| US1842319A (en) | Process of converting hydrocarbon compounds | |
| Laughrey et al. | Design of Preheaters and Heat Exchangers for Coal-Hydrogenation Plants | |
| CN117545824A (zh) | 烯烃生产方法 | |
| SA04250086B1 (ar) | عملية لتكسير الهيدروكربونات باستخدام انابيب محسنة لفرن المفاعل |