JPS60122040A - メタノ−ル合成用流動触媒の製造法 - Google Patents
メタノ−ル合成用流動触媒の製造法Info
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はメタノール合成用流動触媒に関する。
酸化炭素と水素を反応さ一毬てメタノールを製造する方
法は固定床触媒存在下で行なわれるのが一般であるが、
近年エネルギー価格の高騰に伴ない反応器内で発生する
反応熱の除去方法に種々の工夫がこらされている。しか
しメタ/−ル合成反応はかなりの発熱反応であり、特に
化学工条用原料の転換に伴ない重質油や石炭、更には製
鉄所等で発生する余剰ガスに原料源をめようとする近年
の傾向は、これらから得られる原料ガス中の一酸化炭素
、および二酸化炭素の割合を水素のそれに対して相対的
に増加せしめることとなり、これは反応器内の温度分布
を不均一とし、従来の固定床方式の反応器ではこれらの
原料ガス組成の変化に十分対応することが困難視されて
いる。又従来固定床方式において一般に行なわれている
未反応ガスの大量循環方式は動力費用を増加せしめ、特
に近年の装置の大型化傾向はこの問題を更に深刻なもの
としている。か−る問題を解決するにはメタノール合成
を流動床で行なう方法が考えられるが、この場合には触
媒粒子同志および触媒粒子と反応器壁との衝突により、
触媒粒子が摩耗、粉砕されるという問題点があり、従来
の固定床用メタノール合成触媒をそのま〜用いたのでは
必要な耐摩耗性が得られず、流動床式メタノール合成法
の実現の妨げとなっていた。
法は固定床触媒存在下で行なわれるのが一般であるが、
近年エネルギー価格の高騰に伴ない反応器内で発生する
反応熱の除去方法に種々の工夫がこらされている。しか
しメタ/−ル合成反応はかなりの発熱反応であり、特に
化学工条用原料の転換に伴ない重質油や石炭、更には製
鉄所等で発生する余剰ガスに原料源をめようとする近年
の傾向は、これらから得られる原料ガス中の一酸化炭素
、および二酸化炭素の割合を水素のそれに対して相対的
に増加せしめることとなり、これは反応器内の温度分布
を不均一とし、従来の固定床方式の反応器ではこれらの
原料ガス組成の変化に十分対応することが困難視されて
いる。又従来固定床方式において一般に行なわれている
未反応ガスの大量循環方式は動力費用を増加せしめ、特
に近年の装置の大型化傾向はこの問題を更に深刻なもの
としている。か−る問題を解決するにはメタノール合成
を流動床で行なう方法が考えられるが、この場合には触
媒粒子同志および触媒粒子と反応器壁との衝突により、
触媒粒子が摩耗、粉砕されるという問題点があり、従来
の固定床用メタノール合成触媒をそのま〜用いたのでは
必要な耐摩耗性が得られず、流動床式メタノール合成法
の実現の妨げとなっていた。
本発明者は炭化水素油などの不活性媒体中に触媒を分散
させて、液相でメタノール合成を行なわせる気−液一固
の三相流動層方式は基より、気相流動床方式においても
実用に耐えうる耐摩耗性を有し、しかもメタノール合成
に高活性な触媒の開発を目的として鋭意検討を重ねた結
果、大量のアルミニウム酸化物を触媒中に含有させる事
によりかメる目的が達成し得る事を見出し一特願昭5
a−(’13(A’fとして特許出願した。しかるにか
Nる犬」、のアルミニウム酸化物を触媒中に含有させる
ときはアルミナの有する酸性が活性成分である銅を一部
失活させ、メタノール合成用触媒としての活性を若干損
なうことが見出され、更にこの欠点を解消すべく検討し
た結果、アルミニウム成分の沈澱工程において鋼または
マグネシラノ・、バリウム等の周期率表第11族元素か
ら選ばれた少くとも1種の元素の可溶性化合物をアルミ
ニウムと共沈させることにより、アルミニウム酸化物が
活性成分である銅を失活させる作用を緩もげることが出
来ると共に、流動床触媒として必要な耐摩耗性を有する
アルミニウム酸化物の含量の範囲も更に広がることを見
出し本発明に到達した。即ち本発明は銅、亜鉛及びアル
ミニウム酸化物を含み、アルミニウム酸化物含量が60
〜70′rIct%であるメタノール合成用触媒を製造
するに際し、アルミニウム成分を銅または周期率表第■
族の元素から選ばれた少くとも1種の元素の可溶性化合
物と共沈させ、しかるのち銅及び亜鉛成分を更に加えて
メタノール合成用流動触媒を製造する方法である。
させて、液相でメタノール合成を行なわせる気−液一固
の三相流動層方式は基より、気相流動床方式においても
実用に耐えうる耐摩耗性を有し、しかもメタノール合成
に高活性な触媒の開発を目的として鋭意検討を重ねた結
果、大量のアルミニウム酸化物を触媒中に含有させる事
によりかメる目的が達成し得る事を見出し一特願昭5
a−(’13(A’fとして特許出願した。しかるにか
Nる犬」、のアルミニウム酸化物を触媒中に含有させる
ときはアルミナの有する酸性が活性成分である銅を一部
失活させ、メタノール合成用触媒としての活性を若干損
なうことが見出され、更にこの欠点を解消すべく検討し
た結果、アルミニウム成分の沈澱工程において鋼または
マグネシラノ・、バリウム等の周期率表第11族元素か
ら選ばれた少くとも1種の元素の可溶性化合物をアルミ
ニウムと共沈させることにより、アルミニウム酸化物が
活性成分である銅を失活させる作用を緩もげることが出
来ると共に、流動床触媒として必要な耐摩耗性を有する
アルミニウム酸化物の含量の範囲も更に広がることを見
出し本発明に到達した。即ち本発明は銅、亜鉛及びアル
ミニウム酸化物を含み、アルミニウム酸化物含量が60
〜70′rIct%であるメタノール合成用触媒を製造
するに際し、アルミニウム成分を銅または周期率表第■
族の元素から選ばれた少くとも1種の元素の可溶性化合
物と共沈させ、しかるのち銅及び亜鉛成分を更に加えて
メタノール合成用流動触媒を製造する方法である。
本発明においてアルミニウム酸化物含量は30〜70重
量%、好ましくは35〜65重量%である。アルミニウ
ム酸化物含量が60重量%以下であるときはたとえ銅や
周期率表第1族元素をアルミニウム成分の沈澱時に添加
しても流動床触媒として必要な耐摩耗性を得ることは出
来ない。又、アルミニウム酸化物含量が70重量%以上
であるときは活性成分量が少なくなり、メタノールの空
時収量が低下するので]二業的に不利である。
量%、好ましくは35〜65重量%である。アルミニウ
ム酸化物含量が60重量%以下であるときはたとえ銅や
周期率表第1族元素をアルミニウム成分の沈澱時に添加
しても流動床触媒として必要な耐摩耗性を得ることは出
来ない。又、アルミニウム酸化物含量が70重量%以上
であるときは活性成分量が少なくなり、メタノールの空
時収量が低下するので]二業的に不利である。
本発明触媒中の銅及び亜鉛醒化物のtlは原子比でCu
:Zn=0.5−10.0:1.(lσ)範囲であり、
好ましくはCu : Zn−Q、8−3゜0:1.0の
範囲である。
:Zn=0.5−10.0:1.(lσ)範囲であり、
好ましくはCu : Zn−Q、8−3゜0:1.0の
範囲である。
更に必要に応じ銅、亜鉛以外の活性成分、!二とえばク
ロノ入、バナ、ンウl\、マグネシウム\、ジルコニウ
ム等の酸化物やリンのオキシL4およびその塩を、銅お
よび亜鉛σ)酸化物に対1,2〜5CJ 1[ji%1
)11夫ることが出来る。。
ロノ入、バナ、ンウl\、マグネシウム\、ジルコニウ
ム等の酸化物やリンのオキシL4およびその塩を、銅お
よび亜鉛σ)酸化物に対1,2〜5CJ 1[ji%1
)11夫ることが出来る。。
本発明において使用するアルミニウム、酸化″(%1の
原料としては、適当な溶媒に111′溶で適′、)Jか
条1′i下で沈み1々を生成するものであれば、いかな
る化合物を用いても良いが、実用的?(14;1点から
アルミニウムイソプロポキシドなどのり11きアルミニ
ウムアルコキシド、硝酸γルミニウノ・、耐酸アルミニ
ウムの如きアルミニウム塩、アルミン酸す)・リウムな
どの如きγ/Izン酸アルカリが用いられる。また、担
体と′7.1イ)上述の酸化物の原料となる化合物溶液
からの沈澱生成剤としては特に限定はなくアルミニウム
塩の場合には、水酸化アルカリ、(重)炭酸アルカリ、
(重)炭酸アンモニウムの如きアルカリ性物質が用いら
れ、アルミン酸アルカリの場合には、硝酸の如き酸性物
質、アルミニウムアルコキシドの場合には、これらの他
に水も沈澱□剤として用いることがでとる。
原料としては、適当な溶媒に111′溶で適′、)Jか
条1′i下で沈み1々を生成するものであれば、いかな
る化合物を用いても良いが、実用的?(14;1点から
アルミニウムイソプロポキシドなどのり11きアルミニ
ウムアルコキシド、硝酸γルミニウノ・、耐酸アルミニ
ウムの如きアルミニウム塩、アルミン酸す)・リウムな
どの如きγ/Izン酸アルカリが用いられる。また、担
体と′7.1イ)上述の酸化物の原料となる化合物溶液
からの沈澱生成剤としては特に限定はなくアルミニウム
塩の場合には、水酸化アルカリ、(重)炭酸アルカリ、
(重)炭酸アンモニウムの如きアルカリ性物質が用いら
れ、アルミン酸アルカリの場合には、硝酸の如き酸性物
質、アルミニウムアルコキシドの場合には、これらの他
に水も沈澱□剤として用いることがでとる。
本発明においてはフルミニウ込成分を沈澱させるに際し
、銅または周期率表第■族の元素から選ばれた少くとも
1種の元素の可溶性化合物な共有さ°せ、アルミニウム
と共に共沈させることが必要である。か〜る可溶性化合
物は触媒中において担体としての作用を果すもので、た
とえば硝酸銅、シュウ酸銅、酢醸銅、硝酸力ルシウノ・
、酢酸カルシウム、硝6秒マグネシウム、酢酸マグネシ
ウム、硝酸ノくリウノ・、酢酸ノくリウト等である。こ
れらの中で特に好ましいのは銅と周期率表第■族の元素
の可溶性化合物を併用添加し、た場合である。銅または
周期率表記■族の元素の可溶性化合物の添加割合は原子
比でアルミニウム1に対しl) 、 05〜i、oo、
好ましく(10,10〜0.60の範囲である。
、銅または周期率表第■族の元素から選ばれた少くとも
1種の元素の可溶性化合物な共有さ°せ、アルミニウム
と共に共沈させることが必要である。か〜る可溶性化合
物は触媒中において担体としての作用を果すもので、た
とえば硝酸銅、シュウ酸銅、酢醸銅、硝酸力ルシウノ・
、酢酸カルシウム、硝6秒マグネシウム、酢酸マグネシ
ウム、硝酸ノくリウノ・、酢酸ノくリウト等である。こ
れらの中で特に好ましいのは銅と周期率表第■族の元素
の可溶性化合物を併用添加し、た場合である。銅または
周期率表記■族の元素の可溶性化合物の添加割合は原子
比でアルミニウム1に対しl) 、 05〜i、oo、
好ましく(10,10〜0.60の範囲である。
触媒活性成分である銅酸化物の原料としては通常用いら
れている銅の水浴性塩が使用され、例えば、硝酸ナト・
1、シュウ酸<j!’l 、酢酸銅等の水溶性銅塩が挙
げられるが、中でも、ハ「1ゲノや硫黄などの触媒毒と
なるような元素を含まない塩が好ましく、7iF1酸塩
が峙に適している。
れている銅の水浴性塩が使用され、例えば、硝酸ナト・
1、シュウ酸<j!’l 、酢酸銅等の水溶性銅塩が挙
げられるが、中でも、ハ「1ゲノや硫黄などの触媒毒と
なるような元素を含まない塩が好ましく、7iF1酸塩
が峙に適している。
かかる水溶性ヅトう塩は水性媒体、例えば水中に溶解し
た状態で、炭酸アルカリ、重炭酸アルカリ、カセイアル
カリ等のアルノJり性物質により沈澱せしめられる。
た状態で、炭酸アルカリ、重炭酸アルカリ、カセイアル
カリ等のアルノJり性物質により沈澱せしめられる。
この水溶性銅塩の水溶液から銅成分を不溶性固体として
沈澱させるための沈、g2剤として使用されるアルカリ
性物質とは例えば炭酸ナトリウノ・、炭酸カリウノ・、
炭酸リヂウム、炭酸アンモニウム、市L(酸すトリウド ■炭酸〕′ンeニウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリ
ウム、水酸化リヂウム等t f’s味する。
沈澱させるための沈、g2剤として使用されるアルカリ
性物質とは例えば炭酸ナトリウノ・、炭酸カリウノ・、
炭酸リヂウム、炭酸アンモニウム、市L(酸すトリウド ■炭酸〕′ンeニウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリ
ウム、水酸化リヂウム等t f’s味する。
一方、亜鉛酸化物の原料としては通常使用されている任
意の水溶性亜鉛が同様に使用され、例えば、硝酸亜鉛、
酢酸亜鉛等の水溶性亜鉛塩が包含され、中でもハフゲン
、イオウ等の触媒毒となる元素を含まないもの、殊に硝
酸亜鉛が好適である。
意の水溶性亜鉛が同様に使用され、例えば、硝酸亜鉛、
酢酸亜鉛等の水溶性亜鉛塩が包含され、中でもハフゲン
、イオウ等の触媒毒となる元素を含まないもの、殊に硝
酸亜鉛が好適である。
か〜る水溶性亜鉛塩の水性溶液から亜鉛成分を不溶性固
体として沈澱させるための沈澱剤としては炭酸すYリウ
ム、炭酸カリウム、炭酸リチウム、炭酸アンモニウム、
重炭酸ナトリウム、重炭酸カリウム、重炭酸アンモニウ
ム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化リチウ
ム等のアルカリ性物質が利用出来る。又場合により水酸
化亜鉛、酸化亜鉛を水に分散させスラリー溶液とし、こ
れに炭酸ガスを吹込み塩基性炭酸亜鉛として沈澱させる
ことも出来る。
体として沈澱させるための沈澱剤としては炭酸すYリウ
ム、炭酸カリウム、炭酸リチウム、炭酸アンモニウム、
重炭酸ナトリウム、重炭酸カリウム、重炭酸アンモニウ
ム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化リチウ
ム等のアルカリ性物質が利用出来る。又場合により水酸
化亜鉛、酸化亜鉛を水に分散させスラリー溶液とし、こ
れに炭酸ガスを吹込み塩基性炭酸亜鉛として沈澱させる
ことも出来る。
上記銅及び亜鉛成分の沈澱生成反応は常温において行な
うことができ、或いは適宜約90℃までの温度の加温下
に行なってもよい。かかる条件下に沈澱生成反応は極め
て円滑に進行し、通常約15分以内にほぼ定量的に反応
を完了せしめることができる。
うことができ、或いは適宜約90℃までの温度の加温下
に行なってもよい。かかる条件下に沈澱生成反応は極め
て円滑に進行し、通常約15分以内にほぼ定量的に反応
を完了せしめることができる。
本発明触媒の構成成分である銅、亜鉛及びアルミニウム
成分の混合は沈殿生成反応前に混合し共沈させても良く
、あるいは銅及び亜鉛成分の沈殿を生成させた後、この
中にアルミニウム成分系の沈澱を生成させるかその逆で
も良く、又別々に沈澱さぜたのちスラリー溶液の状態で
混合しても良く、又沈澱物を分取後捏和混合しても良い
。か又る手段により得られた触媒前駆体は沈澱溶液を必
要に応じて、ろ過、洗浄した後適当な濃度のスラリーと
し、このスラリー溶液な噴霧乾燥するか、あるいは油中
滴下することにより球状の微粉末とすることができる。
成分の混合は沈殿生成反応前に混合し共沈させても良く
、あるいは銅及び亜鉛成分の沈殿を生成させた後、この
中にアルミニウム成分系の沈澱を生成させるかその逆で
も良く、又別々に沈澱さぜたのちスラリー溶液の状態で
混合しても良く、又沈澱物を分取後捏和混合しても良い
。か又る手段により得られた触媒前駆体は沈澱溶液を必
要に応じて、ろ過、洗浄した後適当な濃度のスラリーと
し、このスラリー溶液な噴霧乾燥するか、あるいは油中
滴下することにより球状の微粉末とすることができる。
スラリーの濃度は使用する触媒^f+ u<体の種類、
その構成比など、さもKは噴’14乾燥機の構造、運伝
粂件などにより異なるが、おおむね水溶媒に対して、固
形分の量が5重量%から40重量%が好ましく、10重
量%から30重楚%が更に好ましい。
その構成比など、さもKは噴’14乾燥機の構造、運伝
粂件などにより異なるが、おおむね水溶媒に対して、固
形分の量が5重量%から40重量%が好ましく、10重
量%から30重楚%が更に好ましい。
触媒粉末は、通常の流動層反応器に用いられる3000
ミクロンまでの間の粒子径の粒子を用いることができる
が、気相流動層反応に用いる場合には500ミクロン以
上の粒子が大量に存在すると、6応にして良好な流動化
状態が損なわれる場合も多く、通常は、適正な粒度分布
を持った200ミクロンから20ミクロンの間の球状に
近い粒子が好ましい。
ミクロンまでの間の粒子径の粒子を用いることができる
が、気相流動層反応に用いる場合には500ミクロン以
上の粒子が大量に存在すると、6応にして良好な流動化
状態が損なわれる場合も多く、通常は、適正な粒度分布
を持った200ミクロンから20ミクロンの間の球状に
近い粒子が好ましい。
本発明にかかわる流動層用触媒により、メタノールを製
造する際の反応条件は、原料ガス中の一酸化炭素および
/または二酸化炭素と水素の濃度や、触媒中の活性成分
の含有量、更には三相流動層か気相流動層かにもより異
なってくるが、おおむね反応圧力20〜300〜、好ま
しくは30〜200〜であり、反応温度は150〜35
0℃、好ましくは、200〜300℃である。又、空間
速度は、1000〜8 X 1 0’h r−’の範囲
妃あるが、特に、気相流動層方式で用いろ場合には、触
媒粒子が十分流動するようにガス空塔速度も考慮される
べきである。
造する際の反応条件は、原料ガス中の一酸化炭素および
/または二酸化炭素と水素の濃度や、触媒中の活性成分
の含有量、更には三相流動層か気相流動層かにもより異
なってくるが、おおむね反応圧力20〜300〜、好ま
しくは30〜200〜であり、反応温度は150〜35
0℃、好ましくは、200〜300℃である。又、空間
速度は、1000〜8 X 1 0’h r−’の範囲
妃あるが、特に、気相流動層方式で用いろ場合には、触
媒粒子が十分流動するようにガス空塔速度も考慮される
べきである。
本発明によれば三相流動層においても気相流動層におい
ても使用出来、メタノール合成に高活性且つ耐摩耗性に
富んだすぐれた性能のメタノール合成用流動触媒を得る
ことが出来る。
ても使用出来、メタノール合成に高活性且つ耐摩耗性に
富んだすぐれた性能のメタノール合成用流動触媒を得る
ことが出来る。
実施例 1
重炭酸アンモニウム 216.52gをイオン交換水
6gK浴解俗解50℃に保持した。
6gK浴解俗解50℃に保持した。
これに、硝酸鋼(三水塩) 171.50!/と硝M/
亜鉛(入水塩) 158゜90.9とをイオン交換水
31 K溶解し、50″Cとしたものを攪拌下洗注加し
、沈澱を生成さ使た。その後、1”c/minの速度で
so”cKJ+温し、この温+1にて30分間保持した
後、同じ速度で41) ’c上で降温した。
亜鉛(入水塩) 158゜90.9とをイオン交換水
31 K溶解し、50″Cとしたものを攪拌下洗注加し
、沈澱を生成さ使た。その後、1”c/minの速度で
so”cKJ+温し、この温+1にて30分間保持した
後、同じ速度で41) ’c上で降温した。
次に硝酸フルミニウノ・(九水塩) 799゜029と
硝酸マグネシウム(入水塩) 54゜629とをイオン
交換水 81に溶解し、40°Cとした肩液と、水h々
化ナナトリウム272゜64〃をイオン交換水 237
に溶解し、40℃とした溶液とを、先の溶液中に攪拌下
に注加し、沈澱を生成させ、この温度K”’C30分間
保持した。その後、放冷し、ろ過を行なった後、101
のイオン交換水で4回洗浄を行なった。
硝酸マグネシウム(入水塩) 54゜629とをイオン
交換水 81に溶解し、40°Cとした肩液と、水h々
化ナナトリウム272゜64〃をイオン交換水 237
に溶解し、40℃とした溶液とを、先の溶液中に攪拌下
に注加し、沈澱を生成させ、この温度K”’C30分間
保持した。その後、放冷し、ろ過を行なった後、101
のイオン交換水で4回洗浄を行なった。
こうして得られた沈澱を、水分のせを調整すること罠よ
り、スラリー濃度が15重量%のスラリーになるように
KI=% ffした。このスラリーをディスク型の噴霧
乾燥機に、10 Kg/Hの速度で供給し、乾燥空気入
口温度220 ’Cで乾燥し、球状粉末を得た。この粉
末を空気流通下で流動させて380°Cで1.5時間焼
成し、第1表に示した性状の触媒Aの焼成品170gを
得た。
り、スラリー濃度が15重量%のスラリーになるように
KI=% ffした。このスラリーをディスク型の噴霧
乾燥機に、10 Kg/Hの速度で供給し、乾燥空気入
口温度220 ’Cで乾燥し、球状粉末を得た。この粉
末を空気流通下で流動させて380°Cで1.5時間焼
成し、第1表に示した性状の触媒Aの焼成品170gを
得た。
実施例 2
実施例1において、不肖酸マグネシウムを硝酸カルシウ
ム(四水塩) 50゜60gに変更した以外、全て同じ
条件で調製し、第1表に示した性状の触媒Bの焼成品1
70〃を得た。
ム(四水塩) 50゜60gに変更した以外、全て同じ
条件で調製し、第1表に示した性状の触媒Bの焼成品1
70〃を得た。
実施例 6
実施例1において、硝酸マグネシウムを硝酸バリウム
55.67.9に変更した以外、全て同じ条件で力*f
Aシ、第1表に示した性状の触媒Cの焼成品 170.
Vを得た。
55.67.9に変更した以外、全て同じ条件で力*f
Aシ、第1表に示した性状の触媒Cの焼成品 170.
Vを得た。
実が4例 4
実施例1 iCおいて硝酸マグ予シ・′1ムを硝(i−
1銅(三水Q) 51.46.S’に変更L ?C以ノ
/l、全て同じ条件で調製し、第1表に示した性状の融
媒りの焼成品1Zoyケ得た。
1銅(三水Q) 51.46.S’に変更L ?C以ノ
/l、全て同じ条件で調製し、第1表に示した性状の融
媒りの焼成品1Zoyケ得た。
実施例 5
1h炭酸アンモニウム 216 、52&t?ニーイオ
ン交換水 91に溶ブ1γし、5D’CK保持した。
ン交換水 91に溶ブ1γし、5D’CK保持した。
これに、硝酸銅(三水t、H7) 171−62 、’
?とfii’ii−+Li1li、6f’l (入水m
) 159 、02 gとをイオン交換Δ(4eに7
6解し、50 ”Cとしたものを攪拌下釦注加し、沈澱
を生成させた。その後、1“C/r旧r1 の速度−”
80℃に昇温し、この温度にて15IJ分1111保持
した後、同じ速度で40’Cまで降温した。
?とfii’ii−+Li1li、6f’l (入水m
) 159 、02 gとをイオン交換Δ(4eに7
6解し、50 ”Cとしたものを攪拌下釦注加し、沈澱
を生成させた。その後、1“C/r旧r1 の速度−”
80℃に昇温し、この温度にて15IJ分1111保持
した後、同じ速度で40’Cまで降温した。
次に硝酸アルミニウム(九水塩) 52B。
93.9と硝酸マグネシウム(入水塩) 66゜15g
と硝酸銅(三水塩) 68.13gとをイオン交換水
61に溶解し、40℃とした溶液と水酸化ナトリウム
2D3.D4.9をイオン交換水 161に溶解し、4
0”Cとした溶液とを、先の沈澱溶液に攪拌下に同時に
注加し、沈澱を生成させ混合した。放冷後、実施例1と
同様K、ろ過、洗浄を行ない、スラリー濃度15重量%
のスラリーを調製した。以下、実施例1と同様に噴霧乾
燥、焼成を行ない、第を表に示した性状の触媒Eの焼成
品165yを得た。
と硝酸銅(三水塩) 68.13gとをイオン交換水
61に溶解し、40℃とした溶液と水酸化ナトリウム
2D3.D4.9をイオン交換水 161に溶解し、4
0”Cとした溶液とを、先の沈澱溶液に攪拌下に同時に
注加し、沈澱を生成させ混合した。放冷後、実施例1と
同様K、ろ過、洗浄を行ない、スラリー濃度15重量%
のスラリーを調製した。以下、実施例1と同様に噴霧乾
燥、焼成を行ない、第を表に示した性状の触媒Eの焼成
品165yを得た。
実施例 6
硝酸9A<三水塩) 171゜62gと硝酸亜鉛(入水
塩) 159.02.!Vとをイオン交換水 4eに溶
解し、50”Cに保持した。これに重炭酸アンモニウム
216.52gをイオン交換水 ’7Kif)ML−
150”Cとした溶液な攪扛下に性用し、沈澱を生成さ
せた。ただちに、1℃/ m i nの速度で80℃へ
昇温し、この温度にて30分間保持した。その後、同じ
速度で50℃まで降温した。一方、硝酸アルミニウム(
九水塩) 528゜95g、硝酸マグネシウム(大水を
番) 36.15.S’、硝酸銅(三水塩)6B、13
.9をイオン交換水 61に−g K %ivY L、
50℃に保持した。これに、水酸化すトリウム 2 f
l 3 、04 gをイオン交換水 161に溶FI’
F L、50℃とした溶液を攪拌下に性用]−1沈澱を
生成さぜた。この沈澱溶液に、先に生成させておいた沈
澱溶液を攪拌下に性用し、混合1.た。放冷後、実施例
1と同林に、ろ過、洗浄を行ない、スラリー濃度 15
重重量のスラリーを調製した。以下、実施例1と同様に
噴霧乾ツj“・臥焼成を行ない、第1表に示した性状の
触媒F(+)焼成品165yを得た。
塩) 159.02.!Vとをイオン交換水 4eに溶
解し、50”Cに保持した。これに重炭酸アンモニウム
216.52gをイオン交換水 ’7Kif)ML−
150”Cとした溶液な攪扛下に性用し、沈澱を生成さ
せた。ただちに、1℃/ m i nの速度で80℃へ
昇温し、この温度にて30分間保持した。その後、同じ
速度で50℃まで降温した。一方、硝酸アルミニウム(
九水塩) 528゜95g、硝酸マグネシウム(大水を
番) 36.15.S’、硝酸銅(三水塩)6B、13
.9をイオン交換水 61に−g K %ivY L、
50℃に保持した。これに、水酸化すトリウム 2 f
l 3 、04 gをイオン交換水 161に溶FI’
F L、50℃とした溶液を攪拌下に性用]−1沈澱を
生成さぜた。この沈澱溶液に、先に生成させておいた沈
澱溶液を攪拌下に性用し、混合1.た。放冷後、実施例
1と同林に、ろ過、洗浄を行ない、スラリー濃度 15
重重量のスラリーを調製した。以下、実施例1と同様に
噴霧乾ツj“・臥焼成を行ない、第1表に示した性状の
触媒F(+)焼成品165yを得た。
実施例 7
硝酸アルミニウム(九水塩) 883.01g、硝酸銅
(三水塩) 60.75.9.硝酸マグネシウム(入水
塩) 95.41gとをイオン交換水 104に溶解し
、40”Cとした溶液と、水酸化ナトリウム 332.
35gをイオン交換水 281′KBMし、40”Cと
した溶液とを、イオン交換水 10d中(攪拌下、同時
に性用し沈澱を生成せしめた。
(三水塩) 60.75.9.硝酸マグネシウム(入水
塩) 95.41gとをイオン交換水 104に溶解し
、40”Cとした溶液と、水酸化ナトリウム 332.
35gをイオン交換水 281′KBMし、40”Cと
した溶液とを、イオン交換水 10d中(攪拌下、同時
に性用し沈澱を生成せしめた。
次に重炭酸アンモニウム 216.52.9をイオン交
換水 91に溶解し、4o℃とした溶液と、硝酸鋼(三
水11a) 171.62.?ト硝酸亜鉛(入水塩)
159.02gとをイオン交換水 2.31に溶解し、
40”Cとした溶液とを先の溶液中に攪拌下に同時に性
用し、沈澱を生成させた。その後、1℃/ m i n
の速度で80′Cに昇温し、この温度にて30分間保持
した後、同じ速度で40°Cまで降温した。得られた混
合溶液は放冷して、実施例1と同様に、ろ過、洗浄を行
なった後、スラリー濃度 15重量%のスラリーとして
、噴霧乾燥、焼成の工程を経て、第1表に示した性状の
触媒Gの焼成品18ayを得た。
換水 91に溶解し、4o℃とした溶液と、硝酸鋼(三
水11a) 171.62.?ト硝酸亜鉛(入水塩)
159.02gとをイオン交換水 2.31に溶解し、
40”Cとした溶液とを先の溶液中に攪拌下に同時に性
用し、沈澱を生成させた。その後、1℃/ m i n
の速度で80′Cに昇温し、この温度にて30分間保持
した後、同じ速度で40°Cまで降温した。得られた混
合溶液は放冷して、実施例1と同様に、ろ過、洗浄を行
なった後、スラリー濃度 15重量%のスラリーとして
、噴霧乾燥、焼成の工程を経て、第1表に示した性状の
触媒Gの焼成品18ayを得た。
比較例 1
硝酸アルミニウム(九水塩) 735.52gをイオン
交換水 71に溶解し、30 ℃とした溶液に、水酸化
ナトリウム 215.28.7をイオン交換水 61に
溶解し、30”Cとした溶液を、攪拌下圧性用し沈澱を
生成させた。その後、2℃/ m i nの速度で90
℃まで昇温し、90℃にて60分間保持した後1℃/
nl i nの速度で80℃まで降温した。
交換水 71に溶解し、30 ℃とした溶液に、水酸化
ナトリウム 215.28.7をイオン交換水 61に
溶解し、30”Cとした溶液を、攪拌下圧性用し沈澱を
生成させた。その後、2℃/ m i nの速度で90
℃まで昇温し、90℃にて60分間保持した後1℃/
nl i nの速度で80℃まで降温した。
次に亜炭v y ン−e =つA 216:60gを・
イオン交換水 61に溶Wf L、50 ”Cに保持し
た。これに、硝酸銅(三水塩) 171.50μと(l
j1酸亜鉛亜鉛 58.90gとをイオン交換水 31
に溶解し、50”Cとした溶液を攪拌下に性用し、沈澱
を生成させた。ただちlc1℃/m i 11の速度で
80℃ずで昇温し、この温度忙て30分間保持した。
イオン交換水 61に溶Wf L、50 ”Cに保持し
た。これに、硝酸銅(三水塩) 171.50μと(l
j1酸亜鉛亜鉛 58.90gとをイオン交換水 31
に溶解し、50”Cとした溶液を攪拌下に性用し、沈澱
を生成させた。ただちlc1℃/m i 11の速度で
80℃ずで昇温し、この温度忙て30分間保持した。
次K、この沈肘済液を先の沈澱溶液に攪拌)に、80℃
にて性用し、混合した。その後、80℃にて10分間保
持した後、放冷した。得られた混合溶液は実施例1と同
様に、ろ過、洗浄を行なった後、スラリー濃度 15′
!Xi%のスラリーとして、噴%乾燥、焼成の工程を経
て、第1表に示した性状の、触媒I(の焼成品150g
をイυた。
にて性用し、混合した。その後、80℃にて10分間保
持した後、放冷した。得られた混合溶液は実施例1と同
様に、ろ過、洗浄を行なった後、スラリー濃度 15′
!Xi%のスラリーとして、噴%乾燥、焼成の工程を経
て、第1表に示した性状の、触媒I(の焼成品150g
をイυた。
比較例 2
硝酸アルミニウム(九水塩) 408.54yをイオン
交換水 4/に溶解し、60”Cとした溶液に、水酸化
ナトリウム 130゜69Iをイオン交換水 111に
溶解し、30”Cとした溶液を、攪拌下に性用し沈澱を
生成させた。
交換水 4/に溶解し、60”Cとした溶液に、水酸化
ナトリウム 130゜69Iをイオン交換水 111に
溶解し、30”Cとした溶液を、攪拌下に性用し沈澱を
生成させた。
その後、2℃/minの速度で90″Cまで昇温し、9
0℃にて30分間保持した後、1℃/ m i nの速
度で80℃まで降温した。
0℃にて30分間保持した後、1℃/ m i nの速
度で80℃まで降温した。
次に重炭酸アンモニウム 216.60.9をイオン交
換水 61に溶解し、50℃に保持した。これに、硝酸
銅(三水塩) 171.50Jと硝I−a亜鉛 15B
、9Clとをイオン交換水 ろlに溶角rl、 L、5
0℃とした浴液な攪拌下に注加し、沈澱を生成させた。
換水 61に溶解し、50℃に保持した。これに、硝酸
銅(三水塩) 171.50Jと硝I−a亜鉛 15B
、9Clとをイオン交換水 ろlに溶角rl、 L、5
0℃とした浴液な攪拌下に注加し、沈澱を生成させた。
ただちに1°C/minの速度で80 ”C; ”!で
昇温し、この温度にて30分間保持した。
昇温し、この温度にて30分間保持した。
次に、この沈澱溶液を先の沈澱溶液に攪拌下Vこ、80
“Cにて注加し、混合した。その後、80℃にて10分
間保持した後、放冷した。得られた混合溶液は実施例1
と同様に、ろ過、洗浄を行I、「つだ後、スラリー織度
15京量%のスラリーとして、”@ S’g I’k
、燥、焼成の工4¥を経て、第1表に示した性状の、触
媒I O,)焼成品120〃を得た。
“Cにて注加し、混合した。その後、80℃にて10分
間保持した後、放冷した。得られた混合溶液は実施例1
と同様に、ろ過、洗浄を行I、「つだ後、スラリー織度
15京量%のスラリーとして、”@ S’g I’k
、燥、焼成の工4¥を経て、第1表に示した性状の、触
媒I O,)焼成品120〃を得た。
比較例 6
i1F炭自叉アンモニウム 41J5.84.’7をイ
オン交換水 17dに浴解し、50′Gに保持しブこ。
オン交換水 17dに浴解し、50′Gに保持しブこ。
これに、硝酸銅(三水塩) 321.97.¥と硝N9
+l]i鉛(入水端) 298.0B、Illとをイ
オン交換水 81に爵解し、so’cとし、たものを攪
拌下に注加し、沈澱を生成させた。その後1、”C/m
inの速度で80”Cに昇温し、この温度にて60分間
保持を−だ後、同じ速度で40”Cまで降温した。
+l]i鉛(入水端) 298.0B、Illとをイ
オン交換水 81に爵解し、so’cとし、たものを攪
拌下に注加し、沈澱を生成させた。その後1、”C/m
inの速度で80”Cに昇温し、この温度にて60分間
保持を−だ後、同じ速度で40”Cまで降温した。
次に硝酸アルミニウム(九水塩) 528゜?6〃とl
F41mマグネシウム(入水塩) 36−15gと硝酸
銅(三水塩) 68.15&とをイオン交換水 64に
溶解し、40℃とした溶液と、水酸化すトリウム 19
4.92.9をイオン交換水 167に溶解し40℃と
した′/4′e。
F41mマグネシウム(入水塩) 36−15gと硝酸
銅(三水塩) 68.15&とをイオン交換水 64に
溶解し、40℃とした溶液と、水酸化すトリウム 19
4.92.9をイオン交換水 167に溶解し40℃と
した′/4′e。
とを、先の沈澱溶液に攪拌下に同時に注加し、沈澱を生
成させ混合した。放冷後、実施例1と同様に、ろ過、洗
tPを行ない、スラリーソ)度15重量%のスラリーを
調製した。以下、実施例1と同様に噴5.1乾燥、焼成
を行ない、第1表に示した性状の、触#!t J o)
ut成品230gを得た。
成させ混合した。放冷後、実施例1と同様に、ろ過、洗
tPを行ない、スラリーソ)度15重量%のスラリーを
調製した。以下、実施例1と同様に噴5.1乾燥、焼成
を行ない、第1表に示した性状の、触#!t J o)
ut成品230gを得た。
比較例 4
重炭酸アンモニウム 86.61.S’をイオン交換水
4gに溶解し、50゛Cに保持した。これに、硝酸銅
(三水塩) 6B、67、Vと硝敞+、lli鉛(入水
塩) 66.5EN9とをイオン交換水 2eに浴j□
I!(L、50℃としたものな4′W!押下に注加し、
沈澱を生成させた。その後、1℃/minの速度で80
′Cに昇温し、この+i+−A kEJLにて61〕分
間保持した後、回じ速匹で40’Cまで降温した。
4gに溶解し、50゛Cに保持した。これに、硝酸銅
(三水塩) 6B、67、Vと硝敞+、lli鉛(入水
塩) 66.5EN9とをイオン交換水 2eに浴j□
I!(L、50℃としたものな4′W!押下に注加し、
沈澱を生成させた。その後、1℃/minの速度で80
′Cに昇温し、この+i+−A kEJLにて61〕分
間保持した後、回じ速匹で40’Cまで降温した。
次に1)’i (Wγルミニウノ、(九水塩) +10
3゜76、ゾと硝酸マグネシウム(入水塩) 12゜7
2 jlと硝酸銅(三水塩) 241L]、ゾとを・1
′;I−7’i J’k 水6 g VC溶解し、/l
O′cとした71−#液と、水酸化すトリウム 36
5 、09.9をイオン交換水 161に溶解し40°
Cとしたkl液どイ、・、先のf)−を沙76液に攪拌
下に同時に7]−加し、1、澱な生成i5せ混合した。
3゜76、ゾと硝酸マグネシウム(入水塩) 12゜7
2 jlと硝酸銅(三水塩) 241L]、ゾとを・1
′;I−7’i J’k 水6 g VC溶解し、/l
O′cとした71−#液と、水酸化すトリウム 36
5 、09.9をイオン交換水 161に溶解し40°
Cとしたkl液どイ、・、先のf)−を沙76液に攪拌
下に同時に7]−加し、1、澱な生成i5せ混合した。
放冷後、実施例1と回4.;jに、ノー)過、抗性る′
?Iない、スラリー濃度1 b ’jJj’、 11?
%のスラリーを、1.’l製した。、以下、実施例1と
同様に1−4霧乾j:’J4、炉、成を行ない、第1表
F−小したIll状の、Fll!、奴1(の焼成品16
5μを得た。
?Iない、スラリー濃度1 b ’jJj’、 11?
%のスラリーを、1.’l製した。、以下、実施例1と
同様に1−4霧乾j:’J4、炉、成を行ない、第1表
F−小したIll状の、Fll!、奴1(の焼成品16
5μを得た。
試験例1〜11及び参考例1〜2(摩耗試験)実施例1
〜7および比較例1〜4で得られた球状触媒粉末(焼成
品)の各々50gを窒素気流中で流動化させ、140℃
に保持した。次に窒素ガスを徐々に、水素ガスに置き換
えながら、約5時間かけて窒素ガスの全欧を水素ガスに
置き換えた後、240℃まで昇温し、この温度で3時間
保持し、触媒の還元を行なった。次に下部にO94朋φ
の小穴の開いたステンレス版を備えた内径27に!11
φの肉1享ガラス1αに、先に還元した触媒を充填し、
ガラス管上部にM媒粉末が系外産地び出さないように、
円筒ろ紙な備えたJJt気管を1111人した。ついで
下部小穴より51017Hの速度で窒素を1時間噴出さ
せ、触媒粒子を摩耗させた後、窒素を止め、空気を9.
量化々に15時間流しながら、触媒を再酸化し、粉末の
ほぼ全量を回収した。この試験の前後にM:媒粒子の粒
度分布を、音波式ハンドシフター1でよりj+il+定
し、次式により摩耗速度をめた。
〜7および比較例1〜4で得られた球状触媒粉末(焼成
品)の各々50gを窒素気流中で流動化させ、140℃
に保持した。次に窒素ガスを徐々に、水素ガスに置き換
えながら、約5時間かけて窒素ガスの全欧を水素ガスに
置き換えた後、240℃まで昇温し、この温度で3時間
保持し、触媒の還元を行なった。次に下部にO94朋φ
の小穴の開いたステンレス版を備えた内径27に!11
φの肉1享ガラス1αに、先に還元した触媒を充填し、
ガラス管上部にM媒粉末が系外産地び出さないように、
円筒ろ紙な備えたJJt気管を1111人した。ついで
下部小穴より51017Hの速度で窒素を1時間噴出さ
せ、触媒粒子を摩耗させた後、窒素を止め、空気を9.
量化々に15時間流しながら、触媒を再酸化し、粉末の
ほぼ全量を回収した。この試験の前後にM:媒粒子の粒
度分布を、音波式ハンドシフター1でよりj+il+定
し、次式により摩耗速度をめた。
AR(−44)=(A−B)/CXID0 (wt%/
H)A R(44) : 44 ミクロン以下の粒子の
割合の変化からめた摩耗速度(wt%/I))A:摩耗
試験後に、回収された触媒粒子(再酸化品)中に占める
粒径44ミクロン以下の粒子の割合(wt%) B:焼成品粒子中に占める粒径44ミク1フン以下σ)
粒子の割合(wt%) C:焼成品粒子中に占める粒径44ミクロン以」二の粒
子の割合(wt%) こ5し−(得ら誹また結果欠、公知のF CC触に〜1
゜ζ(よる8考例1〜2と共に試験例(?5i (jl
ユ試販)として第1表に示した。
H)A R(44) : 44 ミクロン以下の粒子の
割合の変化からめた摩耗速度(wt%/I))A:摩耗
試験後に、回収された触媒粒子(再酸化品)中に占める
粒径44ミクロン以下の粒子の割合(wt%) B:焼成品粒子中に占める粒径44ミク1フン以下σ)
粒子の割合(wt%) C:焼成品粒子中に占める粒径44ミクロン以」二の粒
子の割合(wt%) こ5し−(得ら誹また結果欠、公知のF CC触に〜1
゜ζ(よる8考例1〜2と共に試験例(?5i (jl
ユ試販)として第1表に示した。
試i’iM(3’ll 1〜11 (活(Ir試験)1
部に焼結金Jj4性フイノ1.ターを・備えた内径6(
,1mmφのステンレス製反応器に、触mA−Fの焼成
品 100+1114を充填し、反応器下部フィルター
を通(2て窒素ガスを導入し、140℃に保つた。次い
で、徐々に窒素ガスを水素ガスに代えながら、約5時間
かけて窒素ガスの全11−を水素ガスに置き換えた後、
240℃に6時間保持し、触媒の造元を行なった。
部に焼結金Jj4性フイノ1.ターを・備えた内径6(
,1mmφのステンレス製反応器に、触mA−Fの焼成
品 100+1114を充填し、反応器下部フィルター
を通(2て窒素ガスを導入し、140℃に保つた。次い
で、徐々に窒素ガスを水素ガスに代えながら、約5時間
かけて窒素ガスの全11−を水素ガスに置き換えた後、
240℃に6時間保持し、触媒の造元を行なった。
その後、水素 67 、4 (mo13%)、−酸化炭
素 24 、0 (mo4%)、二酸化炭素 6゜6
(mo1%)、メタン 1 、5(ma1%)、窒素
0 、5 (moA!%)からなる合成ガスを用いて、
触媒の活性試験を行ない、第2表の結果を得た。
素 24 、0 (mo4%)、二酸化炭素 6゜6
(mo1%)、メタン 1 、5(ma1%)、窒素
0 、5 (moA!%)からなる合成ガスを用いて、
触媒の活性試験を行ない、第2表の結果を得た。
Claims (1)
- 銅、亜鉛及びアルミニウム酸化物を含み、アルミニウム
酸化物含量が60〜70重量%であるメタノール合成用
触媒を製造するに際し、アルミニウム成分を1litl
または周期率表第11族の元素から選ばれた少くとも1
種の元素の可溶性化合物と共沈させ、しかるのち鋼及び
亜鉛成分を更に加えることを特徴とするメタノール合成
用流動触媒のV造法
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58229578A JPH0613094B2 (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | メタノ−ル合成用流動触媒の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58229578A JPH0613094B2 (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | メタノ−ル合成用流動触媒の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60122040A true JPS60122040A (ja) | 1985-06-29 |
JPH0613094B2 JPH0613094B2 (ja) | 1994-02-23 |
Family
ID=16894368
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58229578A Expired - Lifetime JPH0613094B2 (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | メタノ−ル合成用流動触媒の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0613094B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4788175A (en) * | 1985-08-30 | 1988-11-29 | Imperial Chemical Industries Plc | Catalyst |
US4956392A (en) * | 1987-02-27 | 1990-09-11 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Process for producing methanol or mixed alcohol |
CN112169800A (zh) * | 2019-07-02 | 2021-01-05 | 中石化南京化工研究院有限公司 | 一种甲醇合成催化剂及其制备方法 |
-
1983
- 1983-12-05 JP JP58229578A patent/JPH0613094B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4788175A (en) * | 1985-08-30 | 1988-11-29 | Imperial Chemical Industries Plc | Catalyst |
US4956392A (en) * | 1987-02-27 | 1990-09-11 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Process for producing methanol or mixed alcohol |
CN112169800A (zh) * | 2019-07-02 | 2021-01-05 | 中石化南京化工研究院有限公司 | 一种甲醇合成催化剂及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0613094B2 (ja) | 1994-02-23 |
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