JPS60106590A - 下水処理制御装置 - Google Patents
下水処理制御装置Info
- Publication number
- JPS60106590A JPS60106590A JP58213205A JP21320583A JPS60106590A JP S60106590 A JPS60106590 A JP S60106590A JP 58213205 A JP58213205 A JP 58213205A JP 21320583 A JP21320583 A JP 21320583A JP S60106590 A JPS60106590 A JP S60106590A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sludge
- autoregressive model
- water
- sewage
- aeration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は都市下水や緘呆玩水の工うに■細物を含む汚水
?浄化する下水処理装置の制御方式に関するものである
。
?浄化する下水処理装置の制御方式に関するものである
。
一般に都市下水の下水処理装置は、第1図に示すように
石゛機物゛誓を含む下水を管路1よシ曝気槽2に導入し
、曝気II2には、沈殿池3から引抜いた返送汚泥が管
路4ケ介して返送されるとともに、散気管5よシ曝気槽
内にブロワ−6から圧送された空気が供給され、管路1
からの流入下水と管路4からの返送汚泥は曝気槽内で攪
拌混会され、下水中の■機物質は活性汚泥により沈降性
の良い汚泥に変換して沈殿池3に導かれる。
石゛機物゛誓を含む下水を管路1よシ曝気槽2に導入し
、曝気II2には、沈殿池3から引抜いた返送汚泥が管
路4ケ介して返送されるとともに、散気管5よシ曝気槽
内にブロワ−6から圧送された空気が供給され、管路1
からの流入下水と管路4からの返送汚泥は曝気槽内で攪
拌混会され、下水中の■機物質は活性汚泥により沈降性
の良い汚泥に変換して沈殿池3に導かれる。
沈殿池3においては処理水と汚泥に沈降分離され、清沿
水は管路7から放流され、沈殿池に沈般した汚泥の大部
分は返送汚泥ポンプ8により引抜かれて管弊4を介して
曝気槽内に返送され残シの汚泥紘引抜汚泥ポンゾ9によ
り排出される。 、このよ5な下水処理装置において、
装置外へ放流する清澄水の有機物濃度が変化して清澄水
が悪゛化すると、従来は曝気風量、返送汚泥量、あるい
は余剰汚泥it k fall軸して処理水の有機物−
反2放流基準値以下に保つようにしてiたが、曝気風量
、返送汚泥量ある9は余剰汚泥量を調整し7’C後、装
置外に放流する清澄水の有機物渦度が安定するまで数時
−間t−要するほか、下水の活性汚泥処理は微生物を主
体とするものであ夛、その反応過程はプロセスの構造や
運転条件に依存するところが多いため、運転員が曝気槽
内の混合液の色、沈殿池の汚泥゛め沈降状態など金監祝
し、それまでに蓄えた経験に基づいて運転倉行わなけれ
ばならない欠点があった。
水は管路7から放流され、沈殿池に沈般した汚泥の大部
分は返送汚泥ポンプ8により引抜かれて管弊4を介して
曝気槽内に返送され残シの汚泥紘引抜汚泥ポンゾ9によ
り排出される。 、このよ5な下水処理装置において、
装置外へ放流する清澄水の有機物濃度が変化して清澄水
が悪゛化すると、従来は曝気風量、返送汚泥量、あるい
は余剰汚泥it k fall軸して処理水の有機物−
反2放流基準値以下に保つようにしてiたが、曝気風量
、返送汚泥量ある9は余剰汚泥量を調整し7’C後、装
置外に放流する清澄水の有機物渦度が安定するまで数時
−間t−要するほか、下水の活性汚泥処理は微生物を主
体とするものであ夛、その反応過程はプロセスの構造や
運転条件に依存するところが多いため、運転員が曝気槽
内の混合液の色、沈殿池の汚泥゛め沈降状態など金監祝
し、それまでに蓄えた経験に基づいて運転倉行わなけれ
ばならない欠点があった。
本発明はこのような欠点t−取シ除(ために改良を施し
たもので、下水処理装置の性能r常に最大限に発揮させ
清澄水の水質を良好に保ちうる下水処理装置の制御方式
を提供するものである。
たもので、下水処理装置の性能r常に最大限に発揮させ
清澄水の水質を良好に保ちうる下水処理装置の制御方式
を提供するものである。
即ち本発明の下水処理装置の制御方式は、流入下水量、
流入水のpH,流入水有機物濃度、溶存酸素濃度、曝気
槽出口の水温、曝気槽内混合液浮遊物質濃度(以下、M
LS8という)、放流水の懸濁物質濃度、放流水のpH
,放流水7に@初濃度、返送汚泥量、返送1プ泥−反、
余利汚元引抜−1−薦一ノ虱鍛を測定する測定装置と、
これら測定装置の検出信号からプロセスの状態倉政わす
統計的自己回帰モデル全推定演算する自己回帰モデル演
鈴装[i&と、推定した自己回帰モデルから清澄水の有
様匂演度、懸濁物質イ反およびMLSSに影響を及ぼす
システム変数を選別して修正信号を修正自己回帰モデル
演算装置に与える選択装置と、修正自己回帰モデル演算
装置の出力信号から曝気風量、返送汚泥量及び余剰汚泥
量の各最適化制御信号勿演算する最適化装Uとをそなえ
、前記最適化装置の出力にしたかって曝気風量、返送汚
泥量、余剰汚泥t’に制御することt特長とするもので
ある◎ 理解分容易にするため、先ず本発明の詳細な説明する。
流入水のpH,流入水有機物濃度、溶存酸素濃度、曝気
槽出口の水温、曝気槽内混合液浮遊物質濃度(以下、M
LS8という)、放流水の懸濁物質濃度、放流水のpH
,放流水7に@初濃度、返送汚泥量、返送1プ泥−反、
余利汚元引抜−1−薦一ノ虱鍛を測定する測定装置と、
これら測定装置の検出信号からプロセスの状態倉政わす
統計的自己回帰モデル全推定演算する自己回帰モデル演
鈴装[i&と、推定した自己回帰モデルから清澄水の有
様匂演度、懸濁物質イ反およびMLSSに影響を及ぼす
システム変数を選別して修正信号を修正自己回帰モデル
演算装置に与える選択装置と、修正自己回帰モデル演算
装置の出力信号から曝気風量、返送汚泥量及び余剰汚泥
量の各最適化制御信号勿演算する最適化装Uとをそなえ
、前記最適化装置の出力にしたかって曝気風量、返送汚
泥量、余剰汚泥t’に制御することt特長とするもので
ある◎ 理解分容易にするため、先ず本発明の詳細な説明する。
下水処理装置において、現在のプロセスの状態は過去の
プロセスの状態の線形納会によってその大部分倉炙現で
きる。9ま時刻nKかけるプロセスの状態’kk次元の
全変数ミクトルgn)で表わすと、その自己回帰係数は
次のようになる。
プロセスの状態の線形納会によってその大部分倉炙現で
きる。9ま時刻nKかけるプロセスの状態’kk次元の
全変数ミクトルgn)で表わすと、その自己回帰係数は
次のようになる。
但しX (n −m )は時刻nよシm時点前の全変数
ベクトル、U(n)は白色雑音ベクトル、A(ntj自
己回帰モデルの回帰係数、Mは自己回帰モデルの最適次
数である。
ベクトル、U(n)は白色雑音ベクトル、A(ntj自
己回帰モデルの回帰係数、Mは自己回帰モデルの最適次
数である。
(1)式の回帰係数人(ホ)の要素”ij(m)は次の
連立−次方程式の解としてめられる。
連立−次方程式の解としてめられる。
(h千1,2・・・、に;!工1,2.・・・・・・・
・・M)ただし、几1h(JlはX17)i、h行の要
素の相互相関関数である。また白色雑色ベクトルU(n
)の要素倉εi (n)とすると、その分散o、8.は
つぎのように1 なる。
・・M)ただし、几1h(JlはX17)i、h行の要
素の相互相関関数である。また白色雑色ベクトルU(n
)の要素倉εi (n)とすると、その分散o、8.は
つぎのように1 なる。
なおモデルの最適次数Mは予測誤差會示す(4)式のM
FPEに)?最小にする厘である。
FPEに)?最小にする厘である。
ただし、Nはデータ数、II d M IIはU(n)
の分数共分散行列推定値で−ある。
の分数共分散行列推定値で−ある。
このようにして自己回帰係数、モデル次数および白色雑
音の分散(固有ノイズ)がめられ、自己回帰モデルが作
成される。
音の分散(固有ノイズ)がめられ、自己回帰モデルが作
成される。
つぎに、下水処理装置の被制御変数すなわち放流水有機
物濃度−1放流水懸濁物質績度、MLSSを一定に保′
)7tめに、この自己回帰モデルを構成する多数のシス
テム変数の中で、被制御変数に寄与するシステム変数を
選別する必要がある。
物濃度−1放流水懸濁物質績度、MLSSを一定に保′
)7tめに、この自己回帰モデルを構成する多数のシス
テム変数の中で、被制御変数に寄与するシステム変数を
選別する必要がある。
いまに個のシステム変数が伝達要素によって結ばれた閉
ループにおいて、α1j(f)k変数χ1(f)と変数
χj(f)とを結ぶ伝達要素のχHf)からχ1(f)
への周波数応答tB数とし、1Jj(f)kχ1(f)
の内部雑音の周絵狐域における炭坑とTると、 但しjN盈 かえられる。
ループにおいて、α1j(f)k変数χ1(f)と変数
χj(f)とを結ぶ伝達要素のχHf)からχ1(f)
への周波数応答tB数とし、1Jj(f)kχ1(f)
の内部雑音の周絵狐域における炭坑とTると、 但しjN盈 かえられる。
ここで
・・・・・・・・・(6)
とおけば
ここで”1j(f)は1番目の変数の固有ノイズUJ(
f)が、フィード/セックループを通してi番目システ
ム変数χ1(f)へ&は丁ジ臀を示す◎ (72式のパワースペクトル領域における表現式はただ
しp(uJ)if)は周波数fにおける固有ノイズ(j
jの/ぐワースペクト/I/密度でろる0さらに周波、
B tにおけるλj(f)のノぐワースベクトル密度の
うちUj(f)に寄与する部分?目<f)とすると、 ’irs j(r>−=+ bs jtr)+2p t
vj)to ・・・・・・・・・(9)となり、ptJ
(r)に対するgij(f)の比茫とれは、変数χゑに
対し変数λjからの影響度合すなわちノイズ寄与率Y′
l Hf)が得られる。
f)が、フィード/セックループを通してi番目システ
ム変数χ1(f)へ&は丁ジ臀を示す◎ (72式のパワースペクトル領域における表現式はただ
しp(uJ)if)は周波数fにおける固有ノイズ(j
jの/ぐワースペクト/I/密度でろる0さらに周波、
B tにおけるλj(f)のノぐワースベクトル密度の
うちUj(f)に寄与する部分?目<f)とすると、 ’irs j(r>−=+ bs jtr)+2p t
vj)to ・・・・・・・・・(9)となり、ptJ
(r)に対するgij(f)の比茫とれは、変数χゑに
対し変数λjからの影響度合すなわちノイズ寄与率Y′
l Hf)が得られる。
しかして、被制御変数に影響度の高iシステム変数が選
択され、この選択されたシステム変数゛および被制御変
数によってプロセスの状態関係を表わす最も合理的な数
式モデルが決定される。
択され、この選択されたシステム変数゛および被制御変
数によってプロセスの状態関係を表わす最も合理的な数
式モデルが決定される。
最適制御系の設計のためには、プロセスの自己回帰モデ
ル倉状態空間表現に変換しておく゛とよい。
ル倉状態空間表現に変換しておく゛とよい。
すなわち、(1)式に示した自己回帰モデルの全変数ベ
クトルX(oJを1個の被制御変数ベクトルX(n)と
\!個の掠作変数ベクトルy(n)に分けて考える。
クトルX(oJを1個の被制御変数ベクトルX(n)と
\!個の掠作変数ベクトルy(n)に分けて考える。
これによって(1)式中の被制御変数x(ngつぃて次
式が得られる。
式が得られる。
mヰlm=1
ここでch)、dに)、 w(n)は次の関係によシ得
られる。
られる。
ただし、(至)式中の*は、被制御変数以外の他の変数
に関与する部分であり、プロセスの挙動の予測に―して
は不必賛と/A ′)ICb−かでaDゐ・(2)式を
状態空間良現で災わせば次式のようになる。
に関与する部分であり、プロセスの挙動の予測に―して
は不必賛と/A ′)ICb−かでaDゐ・(2)式を
状態空間良現で災わせば次式のようになる。
Z(n)=ΦZ(n−1)+7’Y(n−1)+W(n
) ”””(14)x (n)= HZ(n) ただし H=(100・−・00:ま ただしlはrXlの単位行列、OはrXrの零行列であ
る。
) ”””(14)x (n)= HZ(n) ただし H=(100・−・00:ま ただしlはrXlの単位行列、OはrXrの零行列であ
る。
041式のような灸現を用いれば、適当な2次形式の評
価関数を用いて、制御系を設計することができる。
価関数を用いて、制御系を設計することができる。
評価関数としては、被制御変数の聞差をできるだけ小さ
くシ、かつその実現のための操作量も小さくなるよう、
考慮すれば良い。
くシ、かつその実現のための操作量も小さくなるよう、
考慮すれば良い。
たとえは、適当な正の整数I(評価区間)をとって、
會考える・ただしcxn) 、 R(n)はそれぞれM
r X Mr 。
r X Mr 。
AXISの非負行列で、R(n)は正値行列とする。
Zn’*Yn’−1はそれぞれZn + Yn−1の転
置によって与えられ、EはM待1μでめる〇 ベルマンの最適性の原理から、JI’fr最小にするY
nは次式で与えられる。
置によって与えられ、EはM待1μでめる〇 ベルマンの最適性の原理から、JI’fr最小にするY
nは次式で与えられる。
Yn = Gi Zn ・・・・・・・・・・・・・・
・Qりただし、Giは次式で444られる。
・Qりただし、Giは次式で444られる。
Gi =−(R+7”P l−n7’) −11” I
’ I −、Φ ・・−・−・ −・・(x71ここで
は、足常なシステムを考えることにして、Q(n〕=
Q R(n) = R とおく。
’ I −、Φ ・・−・−・ −・・(x71ここで
は、足常なシステムを考えることにして、Q(n〕=
Q R(n) = R とおく。
Q7)式中のPI−nは、Po = Q t−初期値と
して、(ト)、 (11式にょル順次得られるOMi
=pl−,−PH−,7’(R+7”Ri−、r )−
”r’Ps−1・”0aP1工Φ1MiΦ+Q ・・・
・・・・・・・1旧・・・・・四ここで、QおよびRに
クーては、適当に設足すれば良iのであ“るが、次のよ
うに与えるのが、現実的である。
して、(ト)、 (11式にょル順次得られるOMi
=pl−,−PH−,7’(R+7”Ri−、r )−
”r’Ps−1・”0aP1工Φ1MiΦ+Q ・・・
・・・・・・・1旧・・・・・四ここで、QおよびRに
クーては、適当に設足すれば良iのであ“るが、次のよ
うに与えるのが、現実的である。
まずRについては、操作変数の実際的な変動幅から決定
する。
する。
またQについては、完全な制御が実現できた場合におi
ても、(141式中のVil(n)の分散に相当する誤
差は残ることになるから、この川n)の分散茫用いて、
Qを決定する。
ても、(141式中のVil(n)の分散に相当する誤
差は残ることになるから、この川n)の分散茫用いて、
Qを決定する。
このようにして得られた操作量Ynは、評価区Jul
IVcおいて、プロセスの出方の囲差奮最小に抑える、
最適な操作量となる。
IVcおいて、プロセスの出方の囲差奮最小に抑える、
最適な操作量となる。
第2図は、上記した原理に基づいて成された本発明の一
実施9trt−示す構成図である。
実施9trt−示す構成図である。
第2図において1から9までは第1図の同一符号と同じ
もの?意味し、10は流入下水鍛測定計、11は流入水
のpHmJ定計、12は流入水懸濁物質帳度針、13は
流入水TI@物濃度計、14は醪存酸紫濃度測定計、1
5はML8S濃度計、16は水温針、17は曝気槽流出
水有機物濃度計、18はMLS8計、19は故流水懸濁
物質績度針、20はXA水脣−物@ kjsF s 2
1 tic IJX 1)(G 丞(’−’ pHIM
’J)Ejjh22は返送汚泥鎗側定計、23は返送汚
泥@置針、24は余剰汚泥引抜量測足計、25は余剰汚
泥濃度針、26紘曝気風址測定装置、27は・演算装は
、28は自己回帰モデル演算装置、29は選択装置、3
0は修正自己ロ帰モデル演算装置、31は最適化装置、
32はブqワー6倉制御する制御装置、33は返送汚泥
71?ンゾ8 k ?1IIJ御する制御装置、34は
引抜汚泥ポンプ9’i?1ilJ御する制御装ばである
。
もの?意味し、10は流入下水鍛測定計、11は流入水
のpHmJ定計、12は流入水懸濁物質帳度針、13は
流入水TI@物濃度計、14は醪存酸紫濃度測定計、1
5はML8S濃度計、16は水温針、17は曝気槽流出
水有機物濃度計、18はMLS8計、19は故流水懸濁
物質績度針、20はXA水脣−物@ kjsF s 2
1 tic IJX 1)(G 丞(’−’ pHIM
’J)Ejjh22は返送汚泥鎗側定計、23は返送汚
泥@置針、24は余剰汚泥引抜量測足計、25は余剰汚
泥濃度針、26紘曝気風址測定装置、27は・演算装は
、28は自己回帰モデル演算装置、29は選択装置、3
0は修正自己ロ帰モデル演算装置、31は最適化装置、
32はブqワー6倉制御する制御装置、33は返送汚泥
71?ンゾ8 k ?1IIJ御する制御装置、34は
引抜汚泥ポンプ9’i?1ilJ御する制御装ばである
。
管路1よ夕曝気輸2に流入する下水の水量、pH1流入
水懸濁物質MU、お工び流入水有機物娘反は流入下水k
t飼定計10%PH測定計11、懸濁物質濃反計12、
有機物紐置針13にニジそれぞれ検出され、その検出信
号は、演算装[27に与えられる。
水懸濁物質MU、お工び流入水有機物娘反は流入下水k
t飼定計10%PH測定計11、懸濁物質濃反計12、
有機物紐置針13にニジそれぞれ検出され、その検出信
号は、演算装[27に与えられる。
また、曝気槽2内に流入した下水と沈殿槽3から返送さ
れた返送汚泥との混会水の溶存酸素峙度、ML88およ
び水温は溶存酸素濃度測定計14、ML88計15、水
温計16によシそれぞれ検出され、その検出信号は演算
装置27JC与えられる。
れた返送汚泥との混会水の溶存酸素峙度、ML88およ
び水温は溶存酸素濃度測定計14、ML88計15、水
温計16によシそれぞれ検出され、その検出信号は演算
装置27JC与えられる。
17c−気惰2内でi曾丞が渭注汚元処理δれン(処理
水の7N機物溪度およびML88は、M機動濃度計17
お工びML8S計18によ夕それぞれ検出され。
水の7N機物溪度およびML88は、M機動濃度計17
お工びML8S計18によ夕それぞれ検出され。
その検出信号は演算装置27に与えられる。また処理水
が沈殿槽3で沈降分離され清皺された放流水は管路7よ
り装置外に放流され、その放流水の懸詞物質娘度、■機
動績反およびpHが懸陶物質菌反計19、:fi機動物
濃度計20よびpH測定計21でそれぞれ検出され、演
算装@27に与えられる。
が沈殿槽3で沈降分離され清皺された放流水は管路7よ
り装置外に放流され、その放流水の懸詞物質娘度、■機
動績反およびpHが懸陶物質菌反計19、:fi機動物
濃度計20よびpH測定計21でそれぞれ検出され、演
算装@27に与えられる。
さらに、返送汚泥1に1返送汚泥@度、余剰汚泥社、余
剰汚泥鹸度、および曝気風鎗が返送汚泥量側足れ[22
、返送汚泥濃度計23、余剰汚泥引抜社測定計24、余
剰汚泥し度肝25および風量計26はよって検出され、
演算装@27に与えられる。
剰汚泥鹸度、および曝気風鎗が返送汚泥量側足れ[22
、返送汚泥濃度計23、余剰汚泥引抜社測定計24、余
剰汚泥し度肝25および風量計26はよって検出され、
演算装@27に与えられる。
しかして、演算装置27の自己回帰モデル演算装rt2
Bでは、入力したそれぞれの時系列の検出信号から、前
記(21、(3) 、 (4)式に基づいたモデルの最
適次数M1モデルの回帰係数A−及び白色雑音の分散を
演算すると共に、(1)式の自己回帰モデルを誠昇し、
選択値mluでQ工目己回〜てデル諷葬装置i28から
の出力にニジ(9)式、 01式に基づいて、被制御変
数すなわち放流水の有機物酸度、懸濁物質重りおよびU
気幼内のML8i9濃度に対するシステム変数の影響照
合?演算し、最適のシステム変数すなわち、流入下水針
、流入水の有機物一度、流入水の懸濁物質餞反、返送汚
泥量側の計測値信号t−選択して修正自己回帰モラ′ル
演算装置30に自己回帰モデルの修正信gを与え、最適
化装置31では修正自己回帰モデル演算装置30の出力
信号(修正された自己回帰モデル)に基づき、Qす、Q
71゜與z、(11式によって得られる最適操作tk?
t′fロワー制御装置32、返送汚泥ポンプ8の制御装
置33、および引抜ポンプのftt制御装UIt34
vc出力し、ブロワ−返送汚泥ポンプ、引抜汚泥ン」?
ンゾを制御するものである。
Bでは、入力したそれぞれの時系列の検出信号から、前
記(21、(3) 、 (4)式に基づいたモデルの最
適次数M1モデルの回帰係数A−及び白色雑音の分散を
演算すると共に、(1)式の自己回帰モデルを誠昇し、
選択値mluでQ工目己回〜てデル諷葬装置i28から
の出力にニジ(9)式、 01式に基づいて、被制御変
数すなわち放流水の有機物酸度、懸濁物質重りおよびU
気幼内のML8i9濃度に対するシステム変数の影響照
合?演算し、最適のシステム変数すなわち、流入下水針
、流入水の有機物一度、流入水の懸濁物質餞反、返送汚
泥量側の計測値信号t−選択して修正自己回帰モラ′ル
演算装置30に自己回帰モデルの修正信gを与え、最適
化装置31では修正自己回帰モデル演算装置30の出力
信号(修正された自己回帰モデル)に基づき、Qす、Q
71゜與z、(11式によって得られる最適操作tk?
t′fロワー制御装置32、返送汚泥ポンプ8の制御装
置33、および引抜ポンプのftt制御装UIt34
vc出力し、ブロワ−返送汚泥ポンプ、引抜汚泥ン」?
ンゾを制御するものである。
この実施例では前記自己回帰モデルを作成して、そのモ
デルに従って一定期間最適制御゛會行うようにしたが、
一定周期たとえば1ケ月ごとにデータ倉採覗して自己回
帰モデルr修正するようにして% ニー〇 本発明は上述のように64成したので、MLSS・放流
水の有様qjf!J眞度、放流水の懸濁物質一度などの
複数の水質因子?同時に安定化でき最小限の操作量で安
定した制御?行うことができる。
デルに従って一定期間最適制御゛會行うようにしたが、
一定周期たとえば1ケ月ごとにデータ倉採覗して自己回
帰モデルr修正するようにして% ニー〇 本発明は上述のように64成したので、MLSS・放流
水の有様qjf!J眞度、放流水の懸濁物質一度などの
複数の水質因子?同時に安定化でき最小限の操作量で安
定した制御?行うことができる。
第1図は、公知の下水処理装置のブロック図、第20は
本発明の実扇例のブロック図である。 1・・・管路、2・・・曝気(費、3・・・沈殿池、4
・・・管路、5・・・散気管、6・・・ブロワ−17・
・・管路、8・・・返送汚泥ポンプ、9・・・引抜汚泥
ポンプ、10・・・流入下水址測定計、11・・・流入
水のpH測定計、12・・・ワ1コ入水I−1局物質鏝
置針、13・・・流入水有機物濃度計、14・・・溶存
叡素址測足計、15・・・Mhssi、を度肝、16.
17・・・水温計、18・・・ML88@度針、19・
・・放流水懸濁物質鑓度針、20・・・放流水7に機動
濃度計、21・・・放流水のpi(測定計、22・・・
返送汚泥濃度計、23・・・返送汚泥濃度計、24・・
・余剰汚泥引抜賛測定計、25・・・余剰汚泥餞置針、
26・・・曝気風址測定fe]α、27・・・演算装置
、28・・・目己回ジ量モデル績d旨匣、zd・°・退
夕く装−130・・・修正自己回帰モデル演算装置、3
1・・・最適化装置、32・・・ブロワ−61:を制御
する制御装置、33・・・返送汚泥ポンプ8倉制御する
制御装置、34・・・引抜汚泥ポンプ9?制御する制御
装置である。 同 代理人 JjlZ 部 修 −゛
本発明の実扇例のブロック図である。 1・・・管路、2・・・曝気(費、3・・・沈殿池、4
・・・管路、5・・・散気管、6・・・ブロワ−17・
・・管路、8・・・返送汚泥ポンプ、9・・・引抜汚泥
ポンプ、10・・・流入下水址測定計、11・・・流入
水のpH測定計、12・・・ワ1コ入水I−1局物質鏝
置針、13・・・流入水有機物濃度計、14・・・溶存
叡素址測足計、15・・・Mhssi、を度肝、16.
17・・・水温計、18・・・ML88@度針、19・
・・放流水懸濁物質鑓度針、20・・・放流水7に機動
濃度計、21・・・放流水のpi(測定計、22・・・
返送汚泥濃度計、23・・・返送汚泥濃度計、24・・
・余剰汚泥引抜賛測定計、25・・・余剰汚泥餞置針、
26・・・曝気風址測定fe]α、27・・・演算装置
、28・・・目己回ジ量モデル績d旨匣、zd・°・退
夕く装−130・・・修正自己回帰モデル演算装置、3
1・・・最適化装置、32・・・ブロワ−61:を制御
する制御装置、33・・・返送汚泥ポンプ8倉制御する
制御装置、34・・・引抜汚泥ポンプ9?制御する制御
装置である。 同 代理人 JjlZ 部 修 −゛
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 流入下水と、曝気空気が供給される曝気槽と、該曝気槽
から流用する竺理水内の汚泥を沈殿させて除去する沈殿
池とr備え、前記沈駄池のIK皺水を装置外に放流し、
沈殿汚泥は引き抜iて一部?前記曝気槽に返送し、残j
lD汚泥を排出するよりにした活性汚泥による下水処理
装置において、流入下水、曝気槽、沈殿池、清没水、返
送汚泥、引抜汚泥の各時系列計測値を検出して、自己回
帰モデル演算装置と選択装置と修正自己回帰モデル演算
装置と、最適化装置から成る演算装置に与え、前記自己
回帰モデル演算装置は入力信号からプロセスの状態′f
ciわす統計的自己回帰モデルを推足演算し、前記選択
装置は少なくともプロセス系から排出される清洲水の万
機物麟度および懸濁物質濃度に寄与するシステム変数を
選択し、そのシステム変数に応じた修正信号を前記修正
自己回帰モデル演算装置に与え、前記最適化装置は修正
自己回帰モデル演算装置の出力信号から最適化制御信号
?演算し、その最適化制御信号によって曝気風量、引抜
汚泥量及び余剰汚泥級【制御することを特徴とする下水
処理制御方式。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58213205A JPS60106590A (ja) | 1983-11-15 | 1983-11-15 | 下水処理制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58213205A JPS60106590A (ja) | 1983-11-15 | 1983-11-15 | 下水処理制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60106590A true JPS60106590A (ja) | 1985-06-12 |
Family
ID=16635274
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58213205A Pending JPS60106590A (ja) | 1983-11-15 | 1983-11-15 | 下水処理制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60106590A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6233595A (ja) * | 1985-08-07 | 1987-02-13 | Yaskawa Electric Mfg Co Ltd | 下水処理制御装置 |
JPS6238298A (ja) * | 1985-08-12 | 1987-02-19 | Yaskawa Electric Mfg Co Ltd | 下水処理制御装置 |
KR100978706B1 (ko) | 2002-03-12 | 2010-08-30 | 니혼헬스 고교 가부시키가이샤 | 폐수 처리 장치 |
JP2015020126A (ja) * | 2013-07-19 | 2015-02-02 | 株式会社ニッシン | 被処理液の処理方法 |
JP2017225918A (ja) * | 2016-06-21 | 2017-12-28 | 株式会社日立製作所 | 水処理システム |
Citations (4)
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---|---|---|---|---|
JPS50122060A (ja) * | 1974-03-15 | 1975-09-25 | ||
JPS5196168A (ja) * | 1975-02-19 | 1976-08-23 | ||
JPS56115687A (en) * | 1980-02-15 | 1981-09-10 | Toshiba Corp | Optimum operating method for sewage treatment system by activated sludge process |
JPS5843292A (ja) * | 1981-09-10 | 1983-03-12 | Daido Steel Co Ltd | 曝気送風量の制御方法 |
-
1983
- 1983-11-15 JP JP58213205A patent/JPS60106590A/ja active Pending
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