JPS60103133A - 金属ストリツプの連続熱処理方法およびその装置 - Google Patents
金属ストリツプの連続熱処理方法およびその装置Info
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- JPS60103133A JPS60103133A JP21105683A JP21105683A JPS60103133A JP S60103133 A JPS60103133 A JP S60103133A JP 21105683 A JP21105683 A JP 21105683A JP 21105683 A JP21105683 A JP 21105683A JP S60103133 A JPS60103133 A JP S60103133A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は鋼板等金属ストリップを連続的に熱処理する
方法に関するものである。
方法に関するものである。
（従来技術）
鋼板等の熱処理方法は従来から切板を４ｊ（重ねたり４
ｉＹ状板をコイル状にして、１段も□しくは数段に段積
して行なう箱型炉やベル型炉などバッチ方式のほかｌこ
、最近では生産性向上、省エネルギー等を図るため帯状
板を連続的ζこ処理Ｔる方法が多用されその発達は著る
しい。この連続式熱処理炉にはローラーハースなど横型
炉が主体を・な７ｊ″が、設備スペースをより効率的に
′ｆるためスＩ・ランド型の竪型炉の開発かＴＴんでい
る。
ｉＹ状板をコイル状にして、１段も□しくは数段に段積
して行なう箱型炉やベル型炉などバッチ方式のほかｌこ
、最近では生産性向上、省エネルギー等を図るため帯状
板を連続的ζこ処理Ｔる方法が多用されその発達は著る
しい。この連続式熱処理炉にはローラーハースなど横型
炉が主体を・な７ｊ″が、設備スペースをより効率的に
′ｆるためスＩ・ランド型の竪型炉の開発かＴＴんでい
る。
たとえば第１図、第２図は従来から広く採用している連
続式熱処理炉の側断面図の一態様で、第１図は横型炉、
第２図は竪型炉でいずｔ’ｔもイ［Ｙ状鋼板１は炉内ロ
ール３に支持されながら炉２の中を通過して熱処理を終
える。しかしこれらの方法は炉内ロールを適当位置に配
して鋼板を支持する必要があるため、炉内ロールと鋼板
との接触は不可避である。このため鋼板の送り速度と炉
内ロール周速不一致に起因して鋼板表面、詳しくは鋼′
板と炉内ロールの接触面にスリ疵、カキ疵が発生したり
鋼板表面皮膜を傷めたり、さらには炉内ロール表面に（
’Ｊ着した異物が鋼板「こ押疵（バンプス）を生じるな
どの問題か生じていた。１だ、この傾向Ｃま処理温度が
高いほど顕著であることはいうまでもない。
続式熱処理炉の側断面図の一態様で、第１図は横型炉、
第２図は竪型炉でいずｔ’ｔもイ［Ｙ状鋼板１は炉内ロ
ール３に支持されながら炉２の中を通過して熱処理を終
える。しかしこれらの方法は炉内ロールを適当位置に配
して鋼板を支持する必要があるため、炉内ロールと鋼板
との接触は不可避である。このため鋼板の送り速度と炉
内ロール周速不一致に起因して鋼板表面、詳しくは鋼′
板と炉内ロールの接触面にスリ疵、カキ疵が発生したり
鋼板表面皮膜を傷めたり、さらには炉内ロール表面に（
’Ｊ着した異物が鋼板「こ押疵（バンプス）を生じるな
どの問題か生じていた。１だ、この傾向Ｃま処理温度が
高いほど顕著であることはいうまでもない。
この解決策として鋼板の送り速度とロールの周速を電気
的に同調させたり、炉内ロールの材質改善や特殊表面処
理などを施こして異物付着防止対策を講じて米たが、鋼
板の清浄度のほかに温度や雰囲気など炉内条件によって
は異物の付着を皆無にすることは出来ず、炉内ｌ１ｌ−
ル組替を頻繁に行なうことで対処せざるｉ−＃！ｆなか
った。このために熱処理炉の稼働率が低−１・したり、
ロール組替毎に炉温を下げる必要があってエネルギーロ
スが生じるなどの問題があった。
的に同調させたり、炉内ロールの材質改善や特殊表面処
理などを施こして異物付着防止対策を講じて米たが、鋼
板の清浄度のほかに温度や雰囲気など炉内条件によって
は異物の付着を皆無にすることは出来ず、炉内ｌ１ｌ−
ル組替を頻繁に行なうことで対処せざるｉ−＃！ｆなか
った。このために熱処理炉の稼働率が低−１・したり、
ロール組替毎に炉温を下げる必要があってエネルギーロ
スが生じるなどの問題があった。
一方、他の鋼板疵防止対策として鋼板の張力そ大きくし
て鋼板と炉内ロールとの接触圧力や接触Ｉｎ２積を小さ
くする方法があって鋼板のロール疵を減少する目的に対
しては有効な手段である。しかしこの方法では鋼板が高
温炉中で引張られるため幅減を生じたり、電磁鋼板の熱
処理の場合［１鋼板に熱間歪を与えるために磁性劣化を
助長するなどの問題があった。
て鋼板と炉内ロールとの接触圧力や接触Ｉｎ２積を小さ
くする方法があって鋼板のロール疵を減少する目的に対
しては有効な手段である。しかしこの方法では鋼板が高
温炉中で引張られるため幅減を生じたり、電磁鋼板の熱
処理の場合［１鋼板に熱間歪を与えるために磁性劣化を
助長するなどの問題があった。
たとえば方向性電磁鋼板の仕」二焼鈍（コイル焼鈍）時
に発生した鋼板の巻ぐ一＋！：（コイルセノｌ−）を矯
正するためには、適正温度（８００−９００℃）域で適
正な鋼板張力（０３〜１． □ Ｋ９／ＭＡ）をＪｊえ
て熱処理する必要がある。従って、従来炉では炉内張力
を可及的に低くしたり、炉η１，１を可及的に上げて形
状・磁性のいずれも満足Ｊ−る操炉条件を選択している
が、厳密にはいずれか一方もしくは両方を＠件にしてい
るのが実情である。、：！：りわｌブ鋼板張力を低くす
ると、鋼板の炉内蛇行の原因になったり、炉内ロールと
の接触角（接触面〕合増してバンプスの発生を助長する
ことになるため、操炉技術上の限界があって、むしろ、
磁気特性を磁性にせざるを得ないというのが実情である
。
に発生した鋼板の巻ぐ一＋！：（コイルセノｌ−）を矯
正するためには、適正温度（８００−９００℃）域で適
正な鋼板張力（０３〜１． □ Ｋ９／ＭＡ）をＪｊえ
て熱処理する必要がある。従って、従来炉では炉内張力
を可及的に低くしたり、炉η１，１を可及的に上げて形
状・磁性のいずれも満足Ｊ−る操炉条件を選択している
が、厳密にはいずれか一方もしくは両方を＠件にしてい
るのが実情である。、：！：りわｌブ鋼板張力を低くす
ると、鋼板の炉内蛇行の原因になったり、炉内ロールと
の接触角（接触面〕合増してバンプスの発生を助長する
ことになるため、操炉技術上の限界があって、むしろ、
磁気特性を磁性にせざるを得ないというのが実情である
。
これらの問題解決の一手段として第３図に示−ｆ方法（
特公昭５ ：３−１４４８８号公報）が提案さ力、てい
る。その要旨（ま、炉内を前部５１．中央部５２゜後部
５３に分け、前７ｊＳ 、＋１の前工程に入口１１１１
１フリーループ室５４．中央部５２に中間フリーループ
室５５．後部５３ζこ出口側フリーループ室５６を設け
、各ンリーループ室にはループ深さを検出する検出器５
７，５８゜５９があり、搬送ロール６０．６］、ｉ−制
御する制御装置６２ ＋ ６３と接続してループ深さを
任意の一定量に保つようｆこしている。、炉内の金属ス
トリップ１は加熱期にはある程開の大きさの張力をかけ
てストリングの形状矯正をし、加熱期が終了すると、小
さいが一定の張力で磁性等の材質を整え、炉内中間部５
５におけるストリップとハースロールとの摩擦による損
傷を防止するというものである。
特公昭５ ：３−１４４８８号公報）が提案さ力、てい
る。その要旨（ま、炉内を前部５１．中央部５２゜後部
５３に分け、前７ｊＳ 、＋１の前工程に入口１１１１
１フリーループ室５４．中央部５２に中間フリーループ
室５５．後部５３ζこ出口側フリーループ室５６を設け
、各ンリーループ室にはループ深さを検出する検出器５
７，５８゜５９があり、搬送ロール６０．６］、ｉ−制
御する制御装置６２ ＋ ６３と接続してループ深さを
任意の一定量に保つようｆこしている。、炉内の金属ス
トリップ１は加熱期にはある程開の大きさの張力をかけ
てストリングの形状矯正をし、加熱期が終了すると、小
さいが一定の張力で磁性等の材質を整え、炉内中間部５
５におけるストリップとハースロールとの摩擦による損
傷を防止するというものである。
たしかにこの方法１こよると炉内フリーループの前後で
炉内鋼板張力を違えて処理１−ることは可能であるが、
大きな張力、たとえば前述の電磁鋼板の形状矯正に必要
な鋼板張力は０．３〜ｏ、５ＫＶｒｕｉが要求されるが
、この張力をループ量で確保するためには鋼板の比重を
８としても、３８〜６２１Ｔｌのループ深さが必要とな
り、設備費が莫大になる一方、スペースも要し実用的で
あるとはいいがたい、。
炉内鋼板張力を違えて処理１−ることは可能であるが、
大きな張力、たとえば前述の電磁鋼板の形状矯正に必要
な鋼板張力は０．３〜ｏ、５ＫＶｒｕｉが要求されるが
、この張力をループ量で確保するためには鋼板の比重を
８としても、３８〜６２１Ｔｌのループ深さが必要とな
り、設備費が莫大になる一方、スペースも要し実用的で
あるとはいいがたい、。
（発明の目的〕
本発明の目的は、従来技術の問題点をなくした安価な省
エネルギー型連続熱処理方法および装置を提供すること
にある。
エネルギー型連続熱処理方法および装置を提供すること
にある。
（発明の構成〕
すなわち１本発明の要旨とするところは、金属ストリッ
プを、横型炉内を移動させながら熱処理するに際し、前
記炉内を加熱イ１２．フリールーズ、ｊｌＦ。
プを、横型炉内を移動させながら熱処理するに際し、前
記炉内を加熱イ１２．フリールーズ、ｊｌＦ。
冷却帯に分け、谷帯内にある金属ストリップの張力が他
のイｉｋ内にある金属ストリップの張力に影響を及ぼさ
ないようにし、かつフリーループ帯内の金属ストリップ
を、フリーループ量には関係なくその材質によって定す
る一定＠囲の張力のもとで。
のイｉｋ内にある金属ストリップの張力に影響を及ぼさ
ないようにし、かつフリーループ帯内の金属ストリップ
を、フリーループ量には関係なくその材質によって定す
る一定＠囲の張力のもとで。
他の帯内の金属ストリップよりも高温で加熱および均熱
する金属ストリップの連続熱処理方法、および前記加熱
帯および／″！たは前記冷却帯内の金属ストリップに、
フリーループ帯内の金属ス） ＩＪツブの最大張力より
も大きな張力を与えて、金属ストリップの形状矯正を行
なう上記金属ストリップの連続熱処理方法である。
する金属ストリップの連続熱処理方法、および前記加熱
帯および／″！たは前記冷却帯内の金属ストリップに、
フリーループ帯内の金属ス） ＩＪツブの最大張力より
も大きな張力を与えて、金属ストリップの形状矯正を行
なう上記金属ストリップの連続熱処理方法である。
また、金属ストリップを連続的に熱処理する横型炉にお
いて、前記炉内を加熱帯、フリーループ帯、冷却帯に分
け、フリールーズ帯の入側と出側の一方または両方にピ
ンチロールを取付け、フリーループ帯内に金属ストリッ
プの底部検出機構と。
いて、前記炉内を加熱帯、フリーループ帯、冷却帯に分
け、フリールーズ帯の入側と出側の一方または両方にピ
ンチロールを取付け、フリーループ帯内に金属ストリッ
プの底部検出機構と。
上下動可能に噴流式張力調整機構を設けて前記金属スト
リップの底７５Ｂ検出機構と接続した金属ストリップの
連続熱処理装置、および前記加熱帯の入（１１！Ｉ ：
ｌ−？よび／又は前記冷却帯の出側にピンチロールを取
付け、前記加熱帯および又は前記冷却帯同にある金属ス
トＩＪッグの張力を制御する金属ストリップ制御装置を
設けて前記加熱帯の１対のビンチロールおよび／又Ｃま
前記冷却帯のｌ対のピンチクールと接続した上記の金属
の連続熱処理装置である。
リップの底７５Ｂ検出機構と接続した金属ストリップの
連続熱処理装置、および前記加熱帯の入（１１！Ｉ ：
ｌ−？よび／又は前記冷却帯の出側にピンチロールを取
付け、前記加熱帯および又は前記冷却帯同にある金属ス
トＩＪッグの張力を制御する金属ストリップ制御装置を
設けて前記加熱帯の１対のビンチロールおよび／又Ｃま
前記冷却帯のｌ対のピンチクールと接続した上記の金属
の連続熱処理装置である。
第４図、第５図は１本発明の一実施例を横断面で概略的
ｔこ示したもので、コイル状に巻かれた鋼板１はアンコ
イ２−１８で巻戻されながら熱処理炉２内に順次送り込
はれ、加熱帯６．フリールーグ帯７．冷却帯８を通過し
、炉外のりコイラー１９で巻取られて熱処理を終るが、
第３図に示した従来公知の炉との相違点は、横型熱処理
炉２内のフリールーズ帯７の入口側、出口側に炉内ピン
チロール４′、ｓ’を設けて１前後工程の金属ストリッ
プの張力を分断し、フリーループ帯７で他の帯よりも高
い温度に加熱・均熱し、噴流式張力調整装置１１を設け
たことにある。つ１リパンプスやスリ疵が発生しや丁い
高温域にフリーループ帯７を採用７Ｊ−ることにより、
炉内ロール３との接触を回避Ｔると共に噴流式張力調整
装置１１を制御して炉内２での鋼板張力調整を可能にし
た。またフリールーズ帯７の鋼板張力ｔ２は鋼板自重ζ
こよるほか、上下動可能な支持梁９ζこ保持された噴流
式張力調整装置１１をアリーループ湾曲部内側ｔこ設け
て、鋼板ＩＩこ炉内雰囲気ガスを噴流ノズル１３から噴
流１４として吹付けることｌこより、張力を付加したり
微調整を行なう。
ｔこ示したもので、コイル状に巻かれた鋼板１はアンコ
イ２−１８で巻戻されながら熱処理炉２内に順次送り込
はれ、加熱帯６．フリールーグ帯７．冷却帯８を通過し
、炉外のりコイラー１９で巻取られて熱処理を終るが、
第３図に示した従来公知の炉との相違点は、横型熱処理
炉２内のフリールーズ帯７の入口側、出口側に炉内ピン
チロール４′、ｓ’を設けて１前後工程の金属ストリッ
プの張力を分断し、フリーループ帯７で他の帯よりも高
い温度に加熱・均熱し、噴流式張力調整装置１１を設け
たことにある。つ１リパンプスやスリ疵が発生しや丁い
高温域にフリーループ帯７を採用７Ｊ−ることにより、
炉内ロール３との接触を回避Ｔると共に噴流式張力調整
装置１１を制御して炉内２での鋼板張力調整を可能にし
た。またフリールーズ帯７の鋼板張力ｔ２は鋼板自重ζ
こよるほか、上下動可能な支持梁９ζこ保持された噴流
式張力調整装置１１をアリーループ湾曲部内側ｔこ設け
て、鋼板ＩＩこ炉内雰囲気ガスを噴流ノズル１３から噴
流１４として吹付けることｌこより、張力を付加したり
微調整を行なう。
ここに鋼板１の炉内２への通板は炉２の前後に設けられ
たビンチロール４，５および炉内ロール３の駆動ｌこよ
り行なわれるほか、フリーループ帯７へは鋼板ｌの自重
で引込まれるが、フリール−ブイ１７７の深さ１１が小
さい場合や炉内ロール３を駆動しただけで鋼板ｌを送り
きれない場合ｌこは、フリーループ帯７の前ｌこ炉内ビ
ンチロール４′を設けてもよい。ｌＯはフリーループ帯
７と加熱帯６．冷却帯８の境界ｌこ設けた断熱板で、板
幅方向に移動可能ｌこ取付けである。
たビンチロール４，５および炉内ロール３の駆動ｌこよ
り行なわれるほか、フリーループ帯７へは鋼板ｌの自重
で引込まれるが、フリール−ブイ１７７の深さ１１が小
さい場合や炉内ロール３を駆動しただけで鋼板ｌを送り
きれない場合ｌこは、フリーループ帯７の前ｌこ炉内ビ
ンチロール４′を設けてもよい。ｌＯはフリーループ帯
７と加熱帯６．冷却帯８の境界ｌこ設けた断熱板で、板
幅方向に移動可能ｌこ取付けである。
第５図は第４図ｆこ示した噴流式張力調整装置１１を横
断面で概略的に示したもので、あらかじめ流量、圧力と
付加張力の関係をめておき、鋼板の材質Ｉこより適正な
張力を与えるため、噴流供給装置（図示せず〕から送給
された噴流１４を、噴流ヘッダー１２および噴流ノズル
１３を経て鋼板１のアリーループ湾曲部内側に噴射して
フリーループ帯７の鋼板張力ｔ２を制御する。３本の噴
流ヘッダー１２は１体的に結合され、上下移動可能な支
持梁９に取付けられるほか、後述するアリーループ下端
との相対位置を一定に保つように制御される。噴流ノズ
ル１３（工噴流ヘッダー］２の長手方向、っ−止り板幅
方向に適当ピッチで多数配列されている。
断面で概略的に示したもので、あらかじめ流量、圧力と
付加張力の関係をめておき、鋼板の材質Ｉこより適正な
張力を与えるため、噴流供給装置（図示せず〕から送給
された噴流１４を、噴流ヘッダー１２および噴流ノズル
１３を経て鋼板１のアリーループ湾曲部内側に噴射して
フリーループ帯７の鋼板張力ｔ２を制御する。３本の噴
流ヘッダー１２は１体的に結合され、上下移動可能な支
持梁９に取付けられるほか、後述するアリーループ下端
との相対位置を一定に保つように制御される。噴流ノズ
ル１３（工噴流ヘッダー］２の長手方向、っ−止り板幅
方向に適当ピッチで多数配列されている。
なお第５図でＣま３本の噴流ノズル１３を取りつけて噴
流１４ヲ下方および前後方向ｔこ噴射ｆる例で説明した
が、１本の噴流ノズルを用いて下方１方向に噴射しても
よいし、多数の噴流ノズルを取付は多方向に噴射しても
よい。
流１４ヲ下方および前後方向ｔこ噴射ｆる例で説明した
が、１本の噴流ノズルを用いて下方１方向に噴射しても
よいし、多数の噴流ノズルを取付は多方向に噴射しても
よい。
ここにおいて上下移動可能な支持梁９は５通常の方法で
よく特に限定されたものではないが７鋼板に張力を付与
する必要のない鋼板の熱処理の場合は、フリーループ帯
上部に移動さぜる（、第４図１１′〕か、炉外へ取出し
て熱を受けないようにしておく。
よく特に限定されたものではないが７鋼板に張力を付与
する必要のない鋼板の熱処理の場合は、フリーループ帯
上部に移動さぜる（、第４図１１′〕か、炉外へ取出し
て熱を受けないようにしておく。
第６図は噴流式張力調整装置１１とフリーループ下端と
の位置制御機構を概略的１こ示したもので、測距装置１
６と位置制御装置１７がら成立°りている。
の位置制御機構を概略的１こ示したもので、測距装置１
６と位置制御装置１７がら成立°りている。
フリーループの下端を測距装置１Ｇ （たとえばレーザ
ー光線方式って測定し、その信号を位置制御装置１７に
送って噴流ヘッダー１２を上又は下（・こ作動させてフ
リーループ下端と噴流ヘッダー１２との相対位置を一定
に保つように制御する。
ー光線方式って測定し、その信号を位置制御装置１７に
送って噴流ヘッダー１２を上又は下（・こ作動させてフ
リーループ下端と噴流ヘッダー１２との相対位置を一定
に保つように制御する。
第７図は２本発明による他の実施例（噴流式張力調整装
置は図示ゼーず）を横断面で概略的ｔこ示したもので、
熱処理炉２内の位置により鋼板張カ調整ヲ必要とする場
合の例である。Ｔなゎぢ形状矯正（ま比較的低温冒張カ
下（たとえば８００Ｃ，０，５ＫＶ−）の加熱帯６て行
ない、その際鋼板に生じた熱間歪はフリーループ帯７で
高温低張力下（たとえば９００℃、ｏ、 ］ＫＶ４ ）
で行って磁性の回’ｆＭｆ図ることすこより、形状良好
にして内部歪の小さい鋼板、つ１り磁気特性の優れた鋼
板を製造することが出来る。
置は図示ゼーず）を横断面で概略的ｔこ示したもので、
熱処理炉２内の位置により鋼板張カ調整ヲ必要とする場
合の例である。Ｔなゎぢ形状矯正（ま比較的低温冒張カ
下（たとえば８００Ｃ，０，５ＫＶ−）の加熱帯６て行
ない、その際鋼板に生じた熱間歪はフリーループ帯７で
高温低張力下（たとえば９００℃、ｏ、 ］ＫＶ４ ）
で行って磁性の回’ｆＭｆ図ることすこより、形状良好
にして内部歪の小さい鋼板、つ１り磁気特性の優れた鋼
板を製造することが出来る。
第７図におりる鋼板張力制御システムを加熱帯６につい
て説明゛Ｓｌ−ると、鋼板１の張カｔｌソ張カ検出器２
１により検出して鋼板張力’＋ＤＩＪ御装置２０１こ送
信し、予め設定されている鋼板張力制御装置２ｏの張力
設定値と比較演算して入側テンションロール２２゜Ｚつ
の速度を加減して張力制御を行う。冷却帯８の鋼板張力
ｔ３も同様に鋼板張力制御装置２０′、張カ検出器２１
′、テンションロール２２’、２３’ｌこより、加熱帯
６の張力ｔ１．ンリーループ？１；・の張力［２とは独
立して制御される。
て説明゛Ｓｌ−ると、鋼板１の張カｔｌソ張カ検出器２
１により検出して鋼板張力’＋ＤＩＪ御装置２０１こ送
信し、予め設定されている鋼板張力制御装置２ｏの張力
設定値と比較演算して入側テンションロール２２゜Ｚつ
の速度を加減して張力制御を行う。冷却帯８の鋼板張力
ｔ３も同様に鋼板張力制御装置２０′、張カ検出器２１
′、テンションロール２２’、２３’ｌこより、加熱帯
６の張力ｔ１．ンリーループ？１；・の張力［２とは独
立して制御される。
第８図は第６図て示される炉の温度一時間曲線を示Ｔ０
加熱帯６では比較的低高で金属スト’）ング１に高い張
力をかけて形状を嫡正し、次にフリーループ帯７Ｉこ入
って低い一定張カのもとて：′７６’ＭＡに加熱・均熱
されて磁気特性を改善するとともに、パンプス等の疵が
出ないようにして次の冷却４：ｓ’ ８に送りて金属ス
ト１）ノブエの連続的熱射Ｊ２Ｉ！ソ終了するものであ
る。
加熱帯６では比較的低高で金属スト’）ング１に高い張
力をかけて形状を嫡正し、次にフリーループ帯７Ｉこ入
って低い一定張カのもとて：′７６’ＭＡに加熱・均熱
されて磁気特性を改善するとともに、パンプス等の疵が
出ないようにして次の冷却４：ｓ’ ８に送りて金属ス
ト１）ノブエの連続的熱射Ｊ２Ｉ！ソ終了するものであ
る。
なおフリーループ帯７の張力ｔ２は鋼板自重に加えて、
第５図に示した噴流式調整装置１１を取（＝ｊりるこ吉
により、鋼板張力を付加したり微調整を行なう。
第５図に示した噴流式調整装置１１を取（＝ｊりるこ吉
により、鋼板張力を付加したり微調整を行なう。
（発明の効果〕
かくして本発明により従来の横ハＩＪ熱処理炉の慢性欠
陥であった張力不適正による鋼板の幅減を防止するとと
もに、電磁鋼板等磁性材の内部歪残留による磁性劣化を
低コストで防止することが可能【こなった。
陥であった張力不適正による鋼板の幅減を防止するとと
もに、電磁鋼板等磁性材の内部歪残留による磁性劣化を
低コストで防止することが可能【こなった。
第１図は連続式（」゛１冒１．シ熱処理炉の側断面図、
第２図は連続式縦型熱処理炉の側断面図、第３図は連続
ｊ−Ｓ ４ｊ’ｌ’ｉ型炉の炉内張力’＋Ｉ；Ｕ御機構
を示ｆ従来技術の説明図、第４１図は本発明による連続
式（Ｊ４型炉の側断面図、第５図は噴流式張力調整装置
の横断面図。 第６図はフリーループの下端位置制御装置の説明図、第
７図は本発明による他の連続式熱処理炉の側断面図、第
８図は本発明による連続式熱射Ｊ−！Ｉ！炉の温度一時
間曲線を示す図。 ｌ・・・金属ストリップ（鋼板）、２・・・連続式熱処
理炉（炉）、３・・・炉内ロール、４．、 ５． ４．
’、５′・・・ピンチ［１−ル、（５・・・加熱帯、７
・・・フリーループ帯。 ８・・・冷却帯、９・・・支持梁、 １０・・・断熱板
、１１・・・噴射式張力調整装置、１２・・・噴流ヘッ
ダー、１：３・・・１質流ノズル、 １４・・・＋ｙｌ
流、１５・・・フリーループ下端位置制御装置、１６・
・・測距装置、１７・・・位置制御装置、１８・・・ア
ンコイラ−１］９・・・リコイラー、 ２０．２０’・
・・鋼板張力制御装置、 ２１．２１’・・・張力検出
器、 ２２．２２’、 ２３．２３’・・・テンション
ロール。
第２図は連続式縦型熱処理炉の側断面図、第３図は連続
ｊ−Ｓ ４ｊ’ｌ’ｉ型炉の炉内張力’＋Ｉ；Ｕ御機構
を示ｆ従来技術の説明図、第４１図は本発明による連続
式（Ｊ４型炉の側断面図、第５図は噴流式張力調整装置
の横断面図。 第６図はフリーループの下端位置制御装置の説明図、第
７図は本発明による他の連続式熱処理炉の側断面図、第
８図は本発明による連続式熱射Ｊ−！Ｉ！炉の温度一時
間曲線を示す図。 ｌ・・・金属ストリップ（鋼板）、２・・・連続式熱処
理炉（炉）、３・・・炉内ロール、４．、 ５． ４．
’、５′・・・ピンチ［１−ル、（５・・・加熱帯、７
・・・フリーループ帯。 ８・・・冷却帯、９・・・支持梁、 １０・・・断熱板
、１１・・・噴射式張力調整装置、１２・・・噴流ヘッ
ダー、１：３・・・１質流ノズル、 １４・・・＋ｙｌ
流、１５・・・フリーループ下端位置制御装置、１６・
・・測距装置、１７・・・位置制御装置、１８・・・ア
ンコイラ−１］９・・・リコイラー、 ２０．２０’・
・・鋼板張力制御装置、 ２１．２１’・・・張力検出
器、 ２２．２２’、 ２３．２３’・・・テンション
ロール。
Claims (4)
- （１） 金属ストリップを横型炉にて連続的に熱処理す
るに際し、前記炉内を加熱イ１１．フリーループ帯、冷
却帯ｔこ分け、各帯内ｔこある金属ス） リップの張力
が他の帯内にある金属ストリップの張力に影響を及ぼさ
ない様にし、かつフリーループ帯内の金属ストラツプを
、フリーループＭｌこは関係なくその材質によって定す
る一定範囲の張力のもとで、他の帯内の金属ストリップ
よりも高温で力鳴および均熱Ｔることを特徴とする金属
ス） ＩＪツブの連続熱処理方法。 - （２） 前記加熱帯および／又は前記冷却帯内の金属ス
トリップに、フリールーグ帯内の金属ストリップの最大
張力よりも大きな張力を与えて、金属ス） ＩＪッグの
形状矯正を行うことを特徴と丁’Ｓ ％ Ｎ 請求の範
囲第１項記載の全席スｋ Ｉ＋ ツブの連続熱処理方法
。 - （３）金属ス） ＩＪツブを連続的に熱処理する横型炉
において、前記炉内を加熱帯、フリールーズ帯。 冷却帯に分け、フリーループ帯の入口側および／又は出
口側にピノチロールを取付け、フリー”ループ帯内に金
属ストリップの底部検出機構と。 上下動可能に噴流式張力調整機構を設けて前記金属スト
リップの底部検出制御機構と接続したことを特徴とする
金属ストリップの連続熱処理装置。 - （４） 前記加熱帯の入側および／又は前記冷却帯の出
側にピンチロールを取付け、前記加熱帯および／又は前
記冷却帯内にある金属ストリップの張力を制御７−る金
属ストリップ制御装置を設けて、前記加熱帯の１対のピ
ンチロールおよび／又は前記冷却帯の１対のピンチロー
ルと接続したことを特徴とする特許請求の範囲第３項記
載の金属の連続熱処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21105683A JPS60103133A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 金属ストリツプの連続熱処理方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21105683A JPS60103133A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 金属ストリツプの連続熱処理方法およびその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60103133A true JPS60103133A (ja) | 1985-06-07 |
Family
ID=16599657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21105683A Pending JPS60103133A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 金属ストリツプの連続熱処理方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60103133A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019188976A1 (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法および連続成膜装置 |
| US10947064B2 (en) | 2017-09-29 | 2021-03-16 | Mitsubishi Chemical Engineering Corporation | Pipe for transporting powder and method for transporting powder |
-
1983
- 1983-11-11 JP JP21105683A patent/JPS60103133A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10947064B2 (en) | 2017-09-29 | 2021-03-16 | Mitsubishi Chemical Engineering Corporation | Pipe for transporting powder and method for transporting powder |
| WO2019188976A1 (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法および連続成膜装置 |
| JPWO2019188976A1 (ja) * | 2018-03-30 | 2020-04-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法および連続成膜装置 |
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