JPS5996244A - 耐溝食性のすぐれたスラリ−パイプ用鋼 - Google Patents
耐溝食性のすぐれたスラリ−パイプ用鋼Info
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- JPS5996244A JPS5996244A JP20694382A JP20694382A JPS5996244A JP S5996244 A JPS5996244 A JP S5996244A JP 20694382 A JP20694382 A JP 20694382A JP 20694382 A JP20694382 A JP 20694382A JP S5996244 A JPS5996244 A JP S5996244A
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- Japan
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- slurry
- wtx
- slurry pipe
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
良したＯｕ添加釘に係わるものである。
スラリー輸送は、固体の輸送方法として、輸送費が安上
シで、＆塵公害の少ないことから、益々利用さｎる趨勢
にある。しかし、安価な条件で製造でき、使用寿命の長
いスラリーパイプがないことが１つの悩みであった。こ
れまでの安価なＳＧＦ鋼管では、耐スラリー損耗性が悪
く、また、すぐれた耐損耗性を有する鏑管は、例えば、
ステンレス鋼管のような高価なもののみであった。スラ
リーは、固体を多量に含む水又は海水であるため、スラ
リーノ々イプの損耗は腐食が関与するが、主として庁粍
によるものと一般に考えら九、それがため回伝式庁耗試
験機による損耗データーに基づいて硬質材料の開発研究
がこｎ７才で進められてきた。
シで、＆塵公害の少ないことから、益々利用さｎる趨勢
にある。しかし、安価な条件で製造でき、使用寿命の長
いスラリーパイプがないことが１つの悩みであった。こ
れまでの安価なＳＧＦ鋼管では、耐スラリー損耗性が悪
く、また、すぐれた耐損耗性を有する鏑管は、例えば、
ステンレス鋼管のような高価なもののみであった。スラ
リーは、固体を多量に含む水又は海水であるため、スラ
リーノ々イプの損耗は腐食が関与するが、主として庁粍
によるものと一般に考えら九、それがため回伝式庁耗試
験機による損耗データーに基づいて硬質材料の開発研究
がこｎ７才で進められてきた。
然るに、本発明者ら（ホ、スラリーノ々イゾの損耗機第
１、１は直管部と曲管部とでは異な９，、量的にスラリ
ー損耗ゾの大部分を占める水平直管部の損耗機描け、回
゛転式尽耗試験機によって得らｎる摩耗機ζダと異なる
ものであることを見出した。この知見をもとに研死した
結果、水平直管部のスラリー損耗を防止するには％腐食
の起点となるひつかき損耗を少なくシ、水中および海水
中における堆積物腐食の抵抗を増大させることが最も効
果的であることを知った。そ−して、実例に近いパイプ
を用いたスラリー損耗試鉄を種々重ねた結果， Ｏｕを
添加した中炭素系釣管が、水平直管部のスラリー損耗を
著しく小さくすることを見出した。Ｏｕは、従来から耐
候性鋼には広く用いらｎている元素であるが、海水用鍋
などでは、その効果は重要視さｎていなかった。しかし
ながら、スラリーノξイプのようにほぼ中性液で、ひつ
かき損耗を起点とする堆積物腐食に対しては、Ｏｕは非
常にすぐれた効果を示した。
１、１は直管部と曲管部とでは異な９，、量的にスラリ
ー損耗ゾの大部分を占める水平直管部の損耗機描け、回
゛転式尽耗試験機によって得らｎる摩耗機ζダと異なる
ものであることを見出した。この知見をもとに研死した
結果、水平直管部のスラリー損耗を防止するには％腐食
の起点となるひつかき損耗を少なくシ、水中および海水
中における堆積物腐食の抵抗を増大させることが最も効
果的であることを知った。そ−して、実例に近いパイプ
を用いたスラリー損耗試鉄を種々重ねた結果， Ｏｕを
添加した中炭素系釣管が、水平直管部のスラリー損耗を
著しく小さくすることを見出した。Ｏｕは、従来から耐
候性鋼には広く用いらｎている元素であるが、海水用鍋
などでは、その効果は重要視さｎていなかった。しかし
ながら、スラリーノξイプのようにほぼ中性液で、ひつ
かき損耗を起点とする堆積物腐食に対しては、Ｏｕは非
常にすぐれた効果を示した。
そこで本発明者らは、こｎ−らの実験に基き、先に４？
願昭５ ６ − １９０７８７号姉より、耐湯食性がす
ぐ九た新規なスラリーパイプ用鋼を出願した。
願昭５ ６ − １９０７８７号姉より、耐湯食性がす
ぐ九た新規なスラリーパイプ用鋼を出願した。
このスラリーパイプ用鋼は、Ｃ： ０． １ ０〜０．
３５ｗｔ％、Ｓｉ： ｌｗｔ ％以下、Ｍ．ｎ ： Ｏ
− １ 〜３ ｗｔＸ、Ｐ：０、０ ０ ５〜０． ０
５ ｗｔＸ、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０、１
〜ｌｗｔ％を基本成分とするものであって、特に、Ｃを
α１０〜０．３５ｗｔ％として鋼の硬質化を期待し、さ
らにＳｉを１ｗｔＸ以下と比較的高目に含有せしめるこ
とによシ固溶硬化を期待したものである。
３５ｗｔ％、Ｓｉ： ｌｗｔ ％以下、Ｍ．ｎ ： Ｏ
− １ 〜３ ｗｔＸ、Ｐ：０、０ ０ ５〜０． ０
５ ｗｔＸ、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ｃｕ：０、１
〜ｌｗｔ％を基本成分とするものであって、特に、Ｃを
α１０〜０．３５ｗｔ％として鋼の硬質化を期待し、さ
らにＳｉを１ｗｔＸ以下と比較的高目に含有せしめるこ
とによシ固溶硬化を期待したものである。
ところで、本発明者らは、その後さらに検討を進めた結
果， Ｓｉ量を減少するにっ九て、溝状腐食型は孔食状
腐食に変シ、孔食状腐食はブＣ沢のある滑らかな表面性
状へと変化する傾向を示し、８ｉの減少がスラリー損耗
に対し、特別な効果のあることを更らに見出した。即ち
、実験観察の結果、低Ｓ − Ｏｕ 系鋼においてはＳ
ｉ貸を製鋼上止むを得ず含有されるトランプエレメント
の範囲に迄低減させ、実質的に含有しない程度にまで下
げると、銀材の腐食形に七が著しく改善さｎることを見
出した。
果， Ｓｉ量を減少するにっ九て、溝状腐食型は孔食状
腐食に変シ、孔食状腐食はブＣ沢のある滑らかな表面性
状へと変化する傾向を示し、８ｉの減少がスラリー損耗
に対し、特別な効果のあることを更らに見出した。即ち
、実験観察の結果、低Ｓ − Ｏｕ 系鋼においてはＳ
ｉ貸を製鋼上止むを得ず含有されるトランプエレメント
の範囲に迄低減させ、実質的に含有しない程度にまで下
げると、銀材の腐食形に七が著しく改善さｎることを見
出した。
この知見から本発明者らは、さらに耐湯食性のすぐれた
スラリー用銅を発明するに至ったものである。即ち、本
発明はＯ ： ０． ０ ３〜Ｑ，３５ｗｔ％、Ｍｎ
： ０． １ 〜３ ｗｔＸ、Ｐ ： ０．００５〜０
． ０ ７ ｗｔＸ、Ｓ ： ０． ０ ２ ｗｔＸ以
下、Ｏｕ ： ０． １ 〜１ ”Ｎ ｔ ５６を含有
し、Ｓｉを実質的に含１ず、残部鉄および不可避的不純
物よりなることを特徴とする耐湯食性のすぐ几だスラリ
ーノンイブ用【１であり、この■１□１にＣｒ：０、
２ 〜１ ｗｔＸ、Ｎに 〇． １ 〜１ ｗｔＸ、の
１才重又（り２種を含有するスラリーパイプ用鍋、又は
Ｎ ｂ ： ０．０ １〜Ｑ２ｗｔ％、各々が０．０２
〜０．５ｗｔ％の■、Ｔ１、Ｚｒの１種以上を含有する
スラリーパイプ用鍋、前記Ｏｒ，Ｎｉの１脛又は２０、
前記Ｎｂ，Ｖ、Ｔｉ１Ｚｒの１イニ以上を含有するスラ
リーパイプ用鋼である。
スラリー用銅を発明するに至ったものである。即ち、本
発明はＯ ： ０． ０ ３〜Ｑ，３５ｗｔ％、Ｍｎ
： ０． １ 〜３ ｗｔＸ、Ｐ ： ０．００５〜０
． ０ ７ ｗｔＸ、Ｓ ： ０． ０ ２ ｗｔＸ以
下、Ｏｕ ： ０． １ 〜１ ”Ｎ ｔ ５６を含有
し、Ｓｉを実質的に含１ず、残部鉄および不可避的不純
物よりなることを特徴とする耐湯食性のすぐ几だスラリ
ーノンイブ用【１であり、この■１□１にＣｒ：０、
２ 〜１ ｗｔＸ、Ｎに 〇． １ 〜１ ｗｔＸ、の
１才重又（り２種を含有するスラリーパイプ用鍋、又は
Ｎ ｂ ： ０．０ １〜Ｑ２ｗｔ％、各々が０．０２
〜０．５ｗｔ％の■、Ｔ１、Ｚｒの１種以上を含有する
スラリーパイプ用鍋、前記Ｏｒ，Ｎｉの１脛又は２０、
前記Ｎｂ，Ｖ、Ｔｉ１Ｚｒの１イニ以上を含有するスラ
リーパイプ用鋼である。
以下に本発明について詳細に説明する。
先ず、第１に本発明の最大の特徴は本発明のパイブ用銅
が実質的に８＋ を含有しない点である。
が実質的に８＋ を含有しない点である。
前にも述べたように、本発疹］者らの知見によると、低
５−ＣＩＪ系岨では実質的にＳｌを含イエしない程度に
まで下げると缶材の腐食形態が著しくαζ善さ九る。Ｓ
ｔの含有旦（１低いほど良いのであるが、本発明でＳｉ
を実質的に含１ないとは、実際の製鋼操菜上止むを得ず
入る程度、現在では、０．０４％程度までの含有を云う
。
５−ＣＩＪ系岨では実質的にＳｌを含イエしない程度に
まで下げると缶材の腐食形態が著しくαζ善さ九る。Ｓ
ｔの含有旦（１低いほど良いのであるが、本発明でＳｉ
を実質的に含１ないとは、実際の製鋼操菜上止むを得ず
入る程度、現在では、０．０４％程度までの含有を云う
。
この８ｉが鋼材の腐食に及ぼすＳｌの影響（ζ次のよう
な実験によシたしかめら几た。Ｏ：０．０５ｗｔ％、Ｍ
ｎ： ０．３５ ｗｔＸ、Ｐ ： ０．０２１ｗｔ％、
Ｓ ：０．００６ｗ ｔ％、Ｏｕ： ０．０２７ｗｔ％
を基本成分として、Ｓｉ を０、００４ ｗ ｔ％、
０．０１ｗｔ％、０．０４ｗｔ％、０．０６ ｗ ｔ％
０、０９ ｗｔ９Ｊ Ｏ，ｌ ４ ｗｔＸ％０．２０
ｗｔＸの各水準にした缶材を用いて、３ｍＸ ３０ｍ
Ｘ １００ｃｍの試検片を製作し、５０φのパイプの底
部に挿入し、その上を４０ｗｔ％の硅砂・水道水スラリ
ーを流速２．４ｍ／ｓｅｔ、で７５０時間通過させ、そ
の損耗重量比を調べた。第１図にその結果を示す。なお
、第１図においては、８＋ ０．２０ｗｔ％を含有す
る缶の損耗重分を基準即ち「１．０」として、各Ｓｉ
含有分における損耗Ｔｕ ｆｆｉと対比したものを損耗
重量比として示した。同図から明らかなように ８１含
有量がＱ、Ｑ９ｗｔＸよ）多い揚台は令状腐食面になる
が、０．０９ｗｔ％より小さくなると、芯状と礼状とが
混在する中間型腐食面となり１． Ｓ １が０．０５ｗ
ｔ％あたシで、損耗重量比が８．敢に減少し始め、 ０
．０４ｗｔ％程度以下になると礼状腐食面になるととも
に損耗重量比も低位に安定することがわかる。而して、
０．０４ｗｔ％は、現在の実操業上、止むを得ず残存す
るＳｉ含有−１八二にほぼ等しい。このような知見に基
いて、本発明においては、ＳＬを実質的に含有しないと
規定した。
な実験によシたしかめら几た。Ｏ：０．０５ｗｔ％、Ｍ
ｎ： ０．３５ ｗｔＸ、Ｐ ： ０．０２１ｗｔ％、
Ｓ ：０．００６ｗ ｔ％、Ｏｕ： ０．０２７ｗｔ％
を基本成分として、Ｓｉ を０、００４ ｗ ｔ％、
０．０１ｗｔ％、０．０４ｗｔ％、０．０６ ｗ ｔ％
０、０９ ｗｔ９Ｊ Ｏ，ｌ ４ ｗｔＸ％０．２０
ｗｔＸの各水準にした缶材を用いて、３ｍＸ ３０ｍ
Ｘ １００ｃｍの試検片を製作し、５０φのパイプの底
部に挿入し、その上を４０ｗｔ％の硅砂・水道水スラリ
ーを流速２．４ｍ／ｓｅｔ、で７５０時間通過させ、そ
の損耗重量比を調べた。第１図にその結果を示す。なお
、第１図においては、８＋ ０．２０ｗｔ％を含有す
る缶の損耗重分を基準即ち「１．０」として、各Ｓｉ
含有分における損耗Ｔｕ ｆｆｉと対比したものを損耗
重量比として示した。同図から明らかなように ８１含
有量がＱ、Ｑ９ｗｔＸよ）多い揚台は令状腐食面になる
が、０．０９ｗｔ％より小さくなると、芯状と礼状とが
混在する中間型腐食面となり１． Ｓ １が０．０５ｗ
ｔ％あたシで、損耗重量比が８．敢に減少し始め、 ０
．０４ｗｔ％程度以下になると礼状腐食面になるととも
に損耗重量比も低位に安定することがわかる。而して、
０．０４ｗｔ％は、現在の実操業上、止むを得ず残存す
るＳｉ含有−１八二にほぼ等しい。このような知見に基
いて、本発明においては、ＳＬを実質的に含有しないと
規定した。
次に、 Ｓｉ以外の成分組成についての限定理由を述べ
る。
る。
まず、Ｃは曇ミ鋼の硬質化に有効な元素で、高い程鋼の
硬質化に見合ったひつかき損耗、摩耗に対して効果を発
揮するが、これらはスラリーパイプ用鍋の主損耗ではな
いので、Ｃの含有割合いが低くなってもスラリー用例と
して十分な性能のものがつくられる。Ｃの下限を０．０
３％にしたのは、Ｃを０．０３ Ｘ未満にすると、鍋が
軟質になシすぎるのと、特殊な製鋼法を必要とするので
、工程が煩雑になるためである。一方上限は鋼管の製造
上欠陥が生じやすぐなるのを防ぐため０．３５％に限定
した。
硬質化に見合ったひつかき損耗、摩耗に対して効果を発
揮するが、これらはスラリーパイプ用鍋の主損耗ではな
いので、Ｃの含有割合いが低くなってもスラリー用例と
して十分な性能のものがつくられる。Ｃの下限を０．０
３％にしたのは、Ｃを０．０３ Ｘ未満にすると、鍋が
軟質になシすぎるのと、特殊な製鋼法を必要とするので
、工程が煩雑になるためである。一方上限は鋼管の製造
上欠陥が生じやすぐなるのを防ぐため０．３５％に限定
した。
その他の組成元素の含有割合いは、前記の先に出願した
スラリーパイプ用例と同じである。そ庇ぞｎの元素の制
限理由は次の通りである。
スラリーパイプ用例と同じである。そ庇ぞｎの元素の制
限理由は次の通りである。
Ｍｎは銅の脱酸′ｒＡ整に強い係わシをもつ元素である
ので、鋼の脱酸を容易にする観点から下限を０，１％と
した。またＭｎは銅の硬質化、溶接部の靭性およびペネ
トレーションの防止等に有効な元素であるが、現状の製
鋼設備でＭｎ蒸気が作梨者に とくに有害にならない範
囲を考え、３％を上限とした。
ので、鋼の脱酸を容易にする観点から下限を０，１％と
した。またＭｎは銅の硬質化、溶接部の靭性およびペネ
トレーションの防止等に有効な元素であるが、現状の製
鋼設備でＭｎ蒸気が作梨者に とくに有害にならない範
囲を考え、３％を上限とした。
ＰはＯ，Ｍｎとの組合せによシ、スラリー損耗を減少す
る上で好ましい緻密な庖状炭化物絹織を生成するなど有
効な元素と考えられるが、機械的性質を劣化させる。そ
こで上限を機械的性質とくに脆性破壊の問題がおこらな
いように０．０７％と定め、下限は製鎖上の経済性から
通常の製（ト）条件内で得ら几る値即ち０．００５％に
限定した。
る上で好ましい緻密な庖状炭化物絹織を生成するなど有
効な元素と考えられるが、機械的性質を劣化させる。そ
こで上限を機械的性質とくに脆性破壊の問題がおこらな
いように０．０７％と定め、下限は製鎖上の経済性から
通常の製（ト）条件内で得ら几る値即ち０．００５％に
限定した。
Ｓは機械的性質および○食発生防止の立場からす几ば、
低い方がよい。そこでＯｕ を添加した本発明のスラリ
ーノミイブの寿命に有害になる程の消衰の進展を防ぐた
めに、上限のみを規制し、その値を０．０２％とした。
低い方がよい。そこでＯｕ を添加した本発明のスラリ
ーノミイブの寿命に有害になる程の消衰の進展を防ぐた
めに、上限のみを規制し、その値を０．０２％とした。
Ｏｕは消衰発生の防止と水平直管のスラリーによる損耗
速度を支配する腐食抵抗を増大させ、スラリー損耗を少
なくする上に極めて有効な元素で、０．１％以上でその
効果が認めらｆる。しかし、１ｕ（、超で（・址、その
効果の増大傾向は少なくなシ、経済的でない。よって０
．１〜１％に限定した。
速度を支配する腐食抵抗を増大させ、スラリー損耗を少
なくする上に極めて有効な元素で、０．１％以上でその
効果が認めらｆる。しかし、１ｕ（、超で（・址、その
効果の増大傾向は少なくなシ、経済的でない。よって０
．１〜１％に限定した。
本発明鋼は以上の範囲のＯ，Ｍｎ、 Ｐ、 Ｏｕを含有
し、Ｓｉを実質的に含１ない基本成分系でＳＧＰ系パイ
プよシ１．３倍以上耐スラリー損耗寿命を大きくするこ
とができるが、さらに、Ｏｒ、Ｎｉの１ｇ類又は２種類
あるいはＮｂ、 Ｖ、Ｔｉ、 Ｚｒの１種類以上を一方
又は両方重畳させるとその効果はさらに大きくなる。
し、Ｓｉを実質的に含１ない基本成分系でＳＧＰ系パイ
プよシ１．３倍以上耐スラリー損耗寿命を大きくするこ
とができるが、さらに、Ｏｒ、Ｎｉの１ｇ類又は２種類
あるいはＮｂ、 Ｖ、Ｔｉ、 Ｚｒの１種類以上を一方
又は両方重畳させるとその効果はさらに大きくなる。
まず、Ｏｒは耐食性向上に有効な元素で、０．２％以上
で、十分その効果が認めらｎる。しかし同時にＯｒ は
電縫部に溶接欠陥をつくシやすくする。
で、十分その効果が認めらｎる。しかし同時にＯｒ は
電縫部に溶接欠陥をつくシやすくする。
１％超Ｏｒ を含有すると、電縫部をＡ「ガス等で完全
にシールするなど特別な対策をとらないと健全な溶接鋼
管ができにくくなる。そこで上限を１％におさえた。
にシールするなど特別な対策をとらないと健全な溶接鋼
管ができにくくなる。そこで上限を１％におさえた。
Ｎｉは自然電位を貴にする元素でＯｒと同様有効な元素
であるが、極めて高価であるので効果が現わｎ始める０
、 １％からほぼ直線的にその効果が上昇する範囲内に
限足し、上限を１％とした。
であるが、極めて高価であるので効果が現わｎ始める０
、 １％からほぼ直線的にその効果が上昇する範囲内に
限足し、上限を１％とした。
Ｎｂは少量の添加で鋼ｆ：硬化させる元素である。
しかし、同時に銅を脆化させるので、上限を０．２％に
おさえた。下限は析出効果かはつきシ認めら几る０、０
１％とした。
おさえた。下限は析出効果かはつきシ認めら几る０、０
１％とした。
７％Ｔｉ、 ＺｒはＮｂと同じく、析出効果を有する元
素であるが、やはり多量に添加すると９．ｉＪｌを脆化
させるのでその上限を０．５％とし、下限は析出効果が
はっきり認めらルる最底値の０．０２％とした。
素であるが、やはり多量に添加すると９．ｉＪｌを脆化
させるのでその上限を０．５％とし、下限は析出効果が
はっきり認めらルる最底値の０．０２％とした。
以下、実施例により、本発明鋼の効果をさらに具体的に
示す。
示す。
実施例Ｉ
Ｓｉを実質的に含寸ない０−Ｍｎ系にＯｕ を添加した
本発明ぐ１とＣｕを無添加の通常侶との耐スラリー損耗
性の比較を第１表に示した。試験方法としては、水道水
に、川砂２号を４０ｗｔ％になるように混ぜてスラリー
とし、内径５０φのパイプ内を流速２．４ ｍ ／ ｓ
ｅｃで通過させ、６００時間運転し、その間の水平直管
部の肉厚減少分を測定した。第１表の値は各試料につき
、任意の点１０ケ所の肉厚減少ツ１１を測定したときの
平均肉厚減少量を記したものである。本発明ぐｌは比較
銅損純量のほぼ７０％以下でアシ、すぐｎたスラリー用
◇；＋′ａであることがわかる。
本発明ぐ１とＣｕを無添加の通常侶との耐スラリー損耗
性の比較を第１表に示した。試験方法としては、水道水
に、川砂２号を４０ｗｔ％になるように混ぜてスラリー
とし、内径５０φのパイプ内を流速２．４ ｍ ／ ｓ
ｅｃで通過させ、６００時間運転し、その間の水平直管
部の肉厚減少分を測定した。第１表の値は各試料につき
、任意の点１０ケ所の肉厚減少ツ１１を測定したときの
平均肉厚減少量を記したものである。本発明ぐｌは比較
銅損純量のほぼ７０％以下でアシ、すぐｎたスラリー用
◇；＋′ａであることがわかる。
なお、本発明銀の試験後の表面状態は主として礼状腐食
面で溶接部でもほとんど消衰は生じていないといえる状
態であった。一方、比較価は、よく知ら九でいるように
約００８謂の深さの消衰が認めら几た。
面で溶接部でもほとんど消衰は生じていないといえる状
態であった。一方、比較価は、よく知ら九でいるように
約００８謂の深さの消衰が認めら几た。
第 １ 表
実施例２
腐食電位を■にする元素Ｏｒ やＮｉを添加した例を示
す。実験条件は実施例１と同じである。
す。実験条件は実施例１と同じである。
第２表に示すように、少量のＯｒ、 Ｎｉの添加は相応
の効果が認められる。本発明のスラリー損耗量は第１表
比二茂ω１の半分」ン、下になっており、本発明鋼１テ
よるスラリーノ々イブの使用寿命は比較鋼パイプの倍に
伸びることが期待さ几る。本実施例はＯｕ、 Ｏｒ、
Ｎｉと低Ｓｉの効果で、？Ｉ′ケ食は認めら九なくなっ
ていた。
の効果が認められる。本発明のスラリー損耗量は第１表
比二茂ω１の半分」ン、下になっており、本発明鋼１テ
よるスラリーノ々イブの使用寿命は比較鋼パイプの倍に
伸びることが期待さ几る。本実施例はＯｕ、 Ｏｒ、
Ｎｉと低Ｓｉの効果で、？Ｉ′ケ食は認めら九なくなっ
ていた。
実施例
実施例１と同様の実験をＮｂ、 Ｖ 、 Ｔｉ、 Ｚｒ
を１種又は２種以上添加して、析出効果させた材料で行
なった。第３表に示すような良好な結果が得ら牡、溶１
．（部の消衰もほとんど認めらｎなかった。
を１種又は２種以上添加して、析出効果させた材料で行
なった。第３表に示すような良好な結果が得ら牡、溶１
．（部の消衰もほとんど認めらｎなかった。
実施例４
耐食性向上元素と析出効果を有する元素を復合添加した
例を第４表に示す。実験条件は実施例１と同じである。
例を第４表に示す。実験条件は実施例１と同じである。
なお、海食は実質的に生じなかった。
実施例５
海水を用いた以外は実施例１と同じ試検条件での実験結
果ｆ第５表に示す。本発明輯は比較鋼よシも４０％以上
、耐スラリー損耗性がすぐれている。また、海水中にも
かかわらず、本発明鋼は、極〈軽い蔵換様が生じた程度
であった。
果ｆ第５表に示す。本発明輯は比較鋼よシも４０％以上
、耐スラリー損耗性がすぐれている。また、海水中にも
かかわらず、本発明鋼は、極〈軽い蔵換様が生じた程度
であった。
第１図はＳｒと損耗型片比との関係を示す図でる。
代理人 弁理士 秋 沢 政 プ・を
外２名
あ
Claims (4)
- （１）Ｏ：０．０３〜０．３５ｗｔ％、Ｍｎ： ０．１
〜３ ｗ ｔ％、 Ｐ：Ｑ、００５〜０．０７ｗｔ％、 Ｓ： ０．０２ ｗｔ％以下、 Ｃｕ：０．１〜１ｗｔ％を含有し、 Ｓｉを実質的に含まず、 残部鉄および不可避的不純物よシすることを特徴とする
耐性食性のすぐｎたスラリーパイプ用鍋。 - （２） Ｃ：０．０３〜Ｑ、 ３５ Ｗ Ｏｆ； ｓ
Ｍｎ： ｏ、 １〜３ ｗｔＸ、 Ｐ ： ０．００５〜０．０７ ｗｔＸ、Ｓ：０．０２
ｗｔ％以下、 Ｏｕ： ０．１〜１ ｗｔＸ、 さらにＯｒ： ０．２〜ｌ ｗｔＸ、 Ｎｉ ： ０．１〜１ ｗｔＸの１種又は２粁を含有し
、 Ｓ＋を実質的に含まず、 残部鉄および不可避的不純物よシなることを特徴とする
耐溌食性のすぐｎたスラリパイプ用鍋。 - （３） Ｃ二 ０．０３〜０．３５ｗｔ ％
、Ｍｎ ： ０．１〜３ ｗｔ ％、Ｐ：０．００
５〜Ｑ、Ｑ７Ｗｔ ％、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、 Ｏｕ ： ０．１〜１ ｗｔ ％、さらにＮｂ：０
．０１〜０．２ｗｔ％、各々０，０２〜（１５ｗ ｔ
９（の■、Ｔｉ、、Ｚｒの１種以上を含有し。 Ｓｉを実質的に含まず、 残部鉄および不可避的不純物よシなることを特徴とする
耐４１）食性のすぐｎたスラリーノぐイブ用鋼。 - （４） ｃ ： ｏ、ｏ ａ〜０．３５ｗｔ ％、Ｍ
ｎ ： Ｑ、 １〜３ ｗｔＸ、 Ｐ：０．００５〜０．０７ｗｔ％、 Ｓ ： ０．０２ ｗｔＸ 以下、 Ｏｕ ：０．１〜１ ｗ ｔ Ｘ ｓ さらにＯｒ： ０．２〜１ ｗｔＸ、Ｎｉ：０．１〜１
ｗｔ％の１種又は２秤 およびＮｂ： ０．０１〜０．２ ｗｔＸ、各々ｏ、０
２〜０、５ ｗ’ｔ％のＶ、 Ｔｉ、 Ｚｒの１種以上
を含有し、 Ｓｉを実質的に含１ず、 残部鉄および不可避的不純物よ）なることを特徴とする
耐性食性のすぐ几たスラリーパイプ用ケ゛１゜
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20694382A JPS5996244A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 耐溝食性のすぐれたスラリ−パイプ用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20694382A JPS5996244A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 耐溝食性のすぐれたスラリ−パイプ用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5996244A true JPS5996244A (ja) | 1984-06-02 |
Family
ID=16531599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20694382A Pending JPS5996244A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 耐溝食性のすぐれたスラリ−パイプ用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5996244A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016535171A (ja) * | 2013-09-10 | 2016-11-10 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐磨耗性及び表面品質に優れた硫酸及び塩酸複合耐食用鋼板及びその製造方法 |
-
1982
- 1982-11-26 JP JP20694382A patent/JPS5996244A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016535171A (ja) * | 2013-09-10 | 2016-11-10 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐磨耗性及び表面品質に優れた硫酸及び塩酸複合耐食用鋼板及びその製造方法 |
| US10196704B2 (en) | 2013-09-10 | 2019-02-05 | Posco | Steel for resistance to complex corrosion from hydrochloric acid and sulfuric acid, having excellent wear resistance and surface qualities |
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