JPS5992196A - ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS5992196A JPS5992196A JP20111982A JP20111982A JPS5992196A JP S5992196 A JPS5992196 A JP S5992196A JP 20111982 A JP20111982 A JP 20111982A JP 20111982 A JP20111982 A JP 20111982A JP S5992196 A JPS5992196 A JP S5992196A
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
- B23K35/0272—Rods, electrodes, wires with more than one layer of coating or sheathing material
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレス銅被↑゛９アーク溶接棒、特に全姿
勢での溶接作業性のすぐれたステンレス鋼被情アーク溶
接棒に関するものである。
勢での溶接作業性のすぐれたステンレス鋼被情アーク溶
接棒に関するものである。
〕！１年における化学工業及び原子カニ業などの技術的
な発展はり）ざましいものがあり、技術革新による諸設
備の大型化に伴ない、ステンレス鋼ネ１υ覆アーク溶接
棒による構造物の現地糾立作挙での全姿勢溶接やｉ９イ
ブの全姿勢溶接が増加しており、さらには溶接部におい
て耐食性、強ＩＶの劣化の原因として避けるべきスパッ
タ、カッ］・、スラグ巻き込み、融合不良等の溶接欠陥
に対する検査は一層きびしいものになってきている。
な発展はり）ざましいものがあり、技術革新による諸設
備の大型化に伴ない、ステンレス鋼ネ１υ覆アーク溶接
棒による構造物の現地糾立作挙での全姿勢溶接やｉ９イ
ブの全姿勢溶接が増加しており、さらには溶接部におい
て耐食性、強ＩＶの劣化の原因として避けるべきスパッ
タ、カッ］・、スラグ巻き込み、融合不良等の溶接欠陥
に対する検査は一層きびしいものになってきている。
従来のステンレス鋼被覆アーク溶接棒においては、通常
心線としてステンレス鋼が用いられている。しかしステ
ンレス鋼は軟鋼に比べ電気比抵抗が約１０倍と大きく高
電流で溶接すると溶接棒が赤熱しアークが不安定になり
さらには被快の溶融が不均一になる等のいわゆる棒焼は
現象が起こるため、軟鋼棒に比べ１ｖイズ低く目の市、
流（例えば軟鋼棒の３．２φの使用電流範囲とステンレ
ス棒の４．０φのそれとがほぼ同じで、同様に軟鋼棒の
４．０φとステンレス棒の５．０φの使用電流範囲がほ
ぼ同じ）を使用している。従って亜流密度が小さくなる
ため融合不良、スラグ巻き込み等のＭ接欠陥が生じ易い
という問題点がある。
心線としてステンレス鋼が用いられている。しかしステ
ンレス鋼は軟鋼に比べ電気比抵抗が約１０倍と大きく高
電流で溶接すると溶接棒が赤熱しアークが不安定になり
さらには被快の溶融が不均一になる等のいわゆる棒焼は
現象が起こるため、軟鋼棒に比べ１ｖイズ低く目の市、
流（例えば軟鋼棒の３．２φの使用電流範囲とステンレ
ス棒の４．０φのそれとがほぼ同じで、同様に軟鋼棒の
４．０φとステンレス棒の５．０φの使用電流範囲がほ
ぼ同じ）を使用している。従って亜流密度が小さくなる
ため融合不良、スラグ巻き込み等のＭ接欠陥が生じ易い
という問題点がある。
才だ、被覆剤としてはＴｌＯ２とＣａＣＯ３を主成分と
するいわゆるライムチタニャ系と、ＣａＣＯ３とＣａ
Ｆ ２を主成分とするいわゆるライム系とが最も一般的
に用いられているが、前者は下向、横向姿勢でのビード
形状、スラグの剥離性はすぐれているものの立向、十向
姿勢での溶接作業性が劣り、徒者は全姿熱での溶接が容
易にできるが下向、横向姿勢でのビード形状、スラグの
剥離性が劣る等の問題点を持っている。さらに両者共ス
／ｅツタの点ではい寸だ満起てきるものではなく時とし
て大粒のス・やツタが付着して局部的な腐食の原因にな
る等の例も見られる。いずれの被覆系においてもステン
レス鋼を心線とした場合カット、スラグ巻き込み、融合
不良等の溶接欠陥のない健全な溶接を行うには相当程度
以上の核酸が必非となるという大きな課題が残っている
。
するいわゆるライムチタニャ系と、ＣａＣＯ３とＣａ
Ｆ ２を主成分とするいわゆるライム系とが最も一般的
に用いられているが、前者は下向、横向姿勢でのビード
形状、スラグの剥離性はすぐれているものの立向、十向
姿勢での溶接作業性が劣り、徒者は全姿熱での溶接が容
易にできるが下向、横向姿勢でのビード形状、スラグの
剥離性が劣る等の問題点を持っている。さらに両者共ス
／ｅツタの点ではい寸だ満起てきるものではなく時とし
て大粒のス・やツタが付着して局部的な腐食の原因にな
る等の例も見られる。いずれの被覆系においてもステン
レス鋼を心線とした場合カット、スラグ巻き込み、融合
不良等の溶接欠陥のない健全な溶接を行うには相当程度
以上の核酸が必非となるという大きな課題が残っている
。
なお、最近特に前述の棒焼は現象の対策として軟、鋼心
線を用いＣｒ 、 Ｎ１等の合金成分は全て被覆剤から
添加するという溶接棒も実用化されているが、彼？噂剤
からの合金成分の添加が過剰になると溶接金属に偏析が
多くかつ大きくなりさらには添加した合金が完全に溶融
していない部分が残っていたりして拘−な溶接金庫が得
られにくいといり心配があり、耐食性を重視する箇所で
はいまだ採用されていないのが現状である。
線を用いＣｒ 、 Ｎ１等の合金成分は全て被覆剤から
添加するという溶接棒も実用化されているが、彼？噂剤
からの合金成分の添加が過剰になると溶接金属に偏析が
多くかつ大きくなりさらには添加した合金が完全に溶融
していない部分が残っていたりして拘−な溶接金庫が得
られにくいといり心配があり、耐食性を重視する箇所で
はいまだ採用されていないのが現状である。
本発明者らは、上述の問題点に鑑み、これ全改善すべく
数多くの研究実験を行った結果、ステンレス鋼としての
主台金成分であるＣｒ ＋ Ｎ１等の金属粉を内包して
なる炭素鋼ノぞイン０を心線としこれにいわゆるライム
チタニャ系の被ｒＩＪ剤を被覆した溶接棒を用いること
によりライムチタニャ糸被闇の特長である下向、横向溶
接での善しいビート外観や良好なスラグの剥離性を千１
なうことなく、立向、上向を含む全姿勢での溶接作業性
がすぐれかつカット、融合不良、スラグ巻き込み等の溶
接欠陥が生じにくくス・母ツタの少ないステンレス鋼の
溶接が可能であるとの知見を得た。
数多くの研究実験を行った結果、ステンレス鋼としての
主台金成分であるＣｒ ＋ Ｎ１等の金属粉を内包して
なる炭素鋼ノぞイン０を心線としこれにいわゆるライム
チタニャ系の被ｒＩＪ剤を被覆した溶接棒を用いること
によりライムチタニャ糸被闇の特長である下向、横向溶
接での善しいビート外観や良好なスラグの剥離性を千１
なうことなく、立向、上向を含む全姿勢での溶接作業性
がすぐれかつカット、融合不良、スラグ巻き込み等の溶
接欠陥が生じにくくス・母ツタの少ないステンレス鋼の
溶接が可能であるとの知見を得た。
即ち、心線の外皮を炭素鋼とすることにより’ｃｌｉ。
気化抵抗が小さくなり棒焼は現象は起こ゛らずしかもア
ークの発生する炭素鋼外皮の断面積が小さいため電流密
度が大きくなり、内包される金属粉の存在と相まって、
従来のステンレス鋼被覆アーク溶接棒に比べ、全姿勢で
より容易によりヌ・フッタの少ない溶接が可能となりよ
り溶接欠陥の少ない溶接金属が得られることが判明した
。
ークの発生する炭素鋼外皮の断面積が小さいため電流密
度が大きくなり、内包される金属粉の存在と相まって、
従来のステンレス鋼被覆アーク溶接棒に比べ、全姿勢で
より容易によりヌ・フッタの少ない溶接が可能となりよ
り溶接欠陥の少ない溶接金属が得られることが判明した
。
本発明は以上の如き知見によりなされたものであり、ス
テンレス鋼の被覆アーク溶接において、溶接作業性のす
ぐれた溶接棒を提供することを可能としたものである。
テンレス鋼の被覆アーク溶接において、溶接作業性のす
ぐれた溶接棒を提供することを可能としたものである。
本発明の９旨は、充填剤全重駄の４０〜７５俤のＣ「粉
末、２０〜４０％のＮ１粉末及び２〜１０チのＭｎ粉末
と２〜１５％のＭＯ粉末の１種又は２神をＮむ充填剤を
炭素鋼ノやイブと充填剤の合計型ｉｉに対して２５〜５
０チ内包してなる炭素鋼ノ七イブを心線とし、該心線に
被覆剤全重量の１５〜５５％のチタン化合物、５〜２５
チの金属炭酸塩、：３〜２５％の金属弗化物、３０％以
下の金属粉末からなる被覆剤を破湊したことを特徴とす
るステンレス鋼被僚アーク溶接棒にある。
末、２０〜４０％のＮ１粉末及び２〜１０チのＭｎ粉末
と２〜１５％のＭＯ粉末の１種又は２神をＮむ充填剤を
炭素鋼ノやイブと充填剤の合計型ｉｉに対して２５〜５
０チ内包してなる炭素鋼ノ七イブを心線とし、該心線に
被覆剤全重量の１５〜５５％のチタン化合物、５〜２５
チの金属炭酸塩、：３〜２５％の金属弗化物、３０％以
下の金属粉末からなる被覆剤を破湊したことを特徴とす
るステンレス鋼被僚アーク溶接棒にある。
なお、本明細卦で用いるチは重量チのことである。
以下に本発明について詳細に説明する。
捷ず、心線の外皮として炭素鋼パイプ（以下・ぞイブと
言う）を使用する理由は、心線としての箱気比抵抗を小
さくし棒焼は現象を防ぎ、かつ断面積を小さくすること
により’Ｆｌ’ｊ流密度を大密度し融合不良、スラグ巻
き込み等の溶接欠陥を生じないようにするためである。
言う）を使用する理由は、心線としての箱気比抵抗を小
さくし棒焼は現象を防ぎ、かつ断面積を小さくすること
により’Ｆｌ’ｊ流密度を大密度し融合不良、スラグ巻
き込み等の溶接欠陥を生じないようにするためである。
なお、ここで首う炭素鋼ノやイブとは通常の軟鋼ｆ指す
が、炭素計は溶Ｗ棒の用途に彪じて適宜状めることが望
ましい。・母イブの外径は８朋から２５朋、肉厚は０．
５ ｔｎｍから３朋までが・七イブ生産性の面から望ま
しい。
が、炭素計は溶Ｗ棒の用途に彪じて適宜状めることが望
ましい。・母イブの外径は８朋から２５朋、肉厚は０．
５ ｔｎｍから３朋までが・七イブ生産性の面から望ま
しい。
次に・やイブに充填する充填剤成分について述べる。
Ｃｒ粉末の充填量は、ステンレス鋼としての耐食性、低
温、常温及び高部の機械的性＊全確保するため、さらに
は偏析の少ない健全な溶接金属を得るため充填剤全重袖
の４０チ以上必要であり、溶着金属がＪＩＳ Ｚ３２２
１に規定されているＣ、ｒ −Ｎｉ系ステンレス鋼のＣ
ｒ成成分金石には７５％迄で十分である。従ってＣｒ粉
末は充填剤全重量”の４０〜７５チとした。なお、Ｃｒ
粉末は、金％ＣｒあるいはＦａ −Ｃｒの状態で県独又
は複合で充填される。
温、常温及び高部の機械的性＊全確保するため、さらに
は偏析の少ない健全な溶接金属を得るため充填剤全重袖
の４０チ以上必要であり、溶着金属がＪＩＳ Ｚ３２２
１に規定されているＣ、ｒ −Ｎｉ系ステンレス鋼のＣ
ｒ成成分金石には７５％迄で十分である。従ってＣｒ粉
末は充填剤全重量”の４０〜７５チとした。なお、Ｃｒ
粉末は、金％ＣｒあるいはＦａ −Ｃｒの状態で県独又
は複合で充填される。
Ｎｌ粉末の充崩団は、Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス０と１゜
ての１制食性、低温、常温及び高温の機＋ｔｌ的性°質
を確保するため、さらには偏析の少ない健全な溶接金属
を１ｉするため充」信剤全重脩の２０％以−ト必堺であ
り、溶着金（＋ｉｊが、Ｌｒ５Ｚ３２２１に唄、定され
ているＣｒ−ＮＵ系ステンレス鋼のＮｉ成分をイ尋るた
めには４（）係久で十分である。従ってＮｉ粉末は充ｊ
眞斉１１全重［δの２０〜４０％とする。なおＮｉ邪）
末は金属Ｎｉの状態で充ｊ１１１される。
ての１制食性、低温、常温及び高温の機＋ｔｌ的性°質
を確保するため、さらには偏析の少ない健全な溶接金属
を１ｉするため充」信剤全重脩の２０％以−ト必堺であ
り、溶着金（＋ｉｊが、Ｌｒ５Ｚ３２２１に唄、定され
ているＣｒ−ＮＵ系ステンレス鋼のＮｉ成分をイ尋るた
めには４（）係久で十分である。従ってＮｉ粉末は充ｊ
眞斉１１全重［δの２０〜４０％とする。なおＮｉ邪）
末は金属Ｎｉの状態で充ｊ１１１される。
廂粉禾の充填計は、オーステナト糸ｌ射表の安定イヒと
Ｉｎ１・１高湛割れ性の維持、のため充ｊｊｔ ｉｌｌ
全重−ｌの２％以上必曹であり、１０チを超えて充填し
ても効果は少々い。従ってＭｎ粉末は充壌剤全重１■゛
の２〜１０チとする。なおＭｎ粉末は金属Ｍｎあるいは
Ｆｅ −Ｍｎの状Ｗで単独又は複合で充填される。
Ｉｎ１・１高湛割れ性の維持、のため充ｊｊｔ ｉｌｌ
全重−ｌの２％以上必曹であり、１０チを超えて充填し
ても効果は少々い。従ってＭｎ粉末は充壌剤全重１■゛
の２〜１０チとする。なおＭｎ粉末は金属Ｍｎあるいは
Ｆｅ −Ｍｎの状Ｗで単独又は複合で充填される。
Ｍｏ ＄）末は還元性＃囲気での耐食性、高温特性の向
上のために充填剤全重量の２％以上必要であり、１５チ
を超えると延性、靭性が劣化する。従ってＭｏ粉末は充
填剤全重量の２〜】５チとする。なおＭｏ粉末は金ＫＭ
？あるいはＦｅ −Ｍｏの状態で単独又は複合で充填さ
れる。
上のために充填剤全重量の２％以上必要であり、１５チ
を超えると延性、靭性が劣化する。従ってＭｏ粉末は充
填剤全重量の２〜】５チとする。なおＭｏ粉末は金ＫＭ
？あるいはＦｅ −Ｍｏの状態で単独又は複合で充填さ
れる。
パイプと充填剤の合計重、昔に対して充填剤を２５〜５
０チに規定した理由は次の通りである。
０チに規定した理由は次の通りである。
即ち２５％未満ではステンレス鋼としての耐食性及び機
械的性質を得るためには被飾剤中にＣｒ ｒ Ｎ １等
の主たる合金成分を過剰に配合しなければならず、前述
のように偏析の原因となり健全な溶ｔに金属が得られな
い。また５（）チを−超えると均一な充填及び伸線が困
難となりパイプの生産性が低下する。従って・母イブと
充填剤の合計型（ｄに対して充填剤を２５〜５０％に規
定する。
械的性質を得るためには被飾剤中にＣｒ ｒ Ｎ １等
の主たる合金成分を過剰に配合しなければならず、前述
のように偏析の原因となり健全な溶ｔに金属が得られな
い。また５（）チを−超えると均一な充填及び伸線が困
難となりパイプの生産性が低下する。従って・母イブと
充填剤の合計型（ｄに対して充填剤を２５〜５０％に規
定する。
次に被覆剤成分について述べる。
チタン化合物は、アーク安定剤及びスラグ剤として配合
するが被覆剤全型１−°に対して１５チ未構ではアーク
が不安定となり又スラグの被包性が息くなる。５５％を
超えるとスラグの流動性が悪くなり立向溶接が困難とな
るので１５〜５５％とする。なお、ここで言うチタン化
合物とはルチール、チタン白、チタン酸カリ、イルミナ
イト、チタンスラグ等を指す。
するが被覆剤全型１−°に対して１５チ未構ではアーク
が不安定となり又スラグの被包性が息くなる。５５％を
超えるとスラグの流動性が悪くなり立向溶接が困難とな
るので１５〜５５％とする。なお、ここで言うチタン化
合物とはルチール、チタン白、チタン酸カリ、イルミナ
イト、チタンスラグ等を指す。
金属炭酸ト焦は、分解生成するＣ０２がスによって溶融
金属をシールドし、ビ、、ト、プローホール等の溶接欠
陥の発生を防１１−１するがス発生剤として５チ以上配
合する。しかし２５係を超える配合はスラグの剥離性を
悪くするので５〜２５％とする。
金属をシールドし、ビ、、ト、プローホール等の溶接欠
陥の発生を防１１−１するがス発生剤として５チ以上配
合する。しかし２５係を超える配合はスラグの剥離性を
悪くするので５〜２５％とする。
なお、ここで言う金（・６炭酸頃とけ石灰石、炭酸・ｆ
リウム、炭酸マグネシウム、炭酸リチウム、炭酸マンガ
ン等を指す。
リウム、炭酸マグネシウム、炭酸リチウム、炭酸マンガ
ン等を指す。
金１＋ｉｉ弗化物け、スラグの流Ｉｒ１１１性を良くし
ビード形状を平らにするが、３チ未満では効果がなく、
２５係を超えるとスラグの剥離性が悪くなりかつスパッ
タの発生が多くなるので３〜２５係とする。
ビード形状を平らにするが、３チ未満では効果がなく、
２５係を超えるとスラグの剥離性が悪くなりかつスパッ
タの発生が多くなるので３〜２５係とする。
斤お−、ここで貰う金属弗化物とは併行、氷晶石、弗化
アルミニウム、弗化マグネシウム、弗化〕ｆすｉクム等
を指す。
アルミニウム、弗化マグネシウム、弗化〕ｆすｉクム等
を指す。
金（・α粉末は充填剤中に含まれる合金粉末で目的どす
るステンレス溶層金属成分の組成を満足しない場合に、
Ｍｏ Ｈ，Ｆｅ −Ｍｏ ＨＮｂ ＋ Ｆ ｅ −Ｎｂ
＊ Ｃｒ ＋ Ｆｅ −Ｃｒ ＊ Ｍｎ ＋Ｆｅ−Ｍ
ｎ 、 Ｎｉ ＋ Ｃｕ 、ｖ、 Ｆｅ−Ｖ等を合金剤
として、Ａ ｔ、 Ｆｅ −ＡＬ ｒＴｌ 、Ｆｅ −
ＴＩ 、Ｓｌ 、Ｆｅ−８１等を脱酸剤として配合し、
溶着金属の耐食性、機械的性質及び健全性の向−ヒを計
る。用途に応じて適宜櫂択配合するこれらの補助的な合
金剤、あるいは脱酸剤の１４け被覆剤から溶着金属へ移
行する歩留あるいは脱酸効果を考慮すると３０％以下で
十分である。また３０％を超える配合は、溶接金属にお
ける偏析、あるいは融合不良やスラグ巻き込み等の溶接
欠陥の原因と々る。従って前記金属粉末の１種以−ヒの
合計を３０チ以下とする。
るステンレス溶層金属成分の組成を満足しない場合に、
Ｍｏ Ｈ，Ｆｅ −Ｍｏ ＨＮｂ ＋ Ｆ ｅ −Ｎｂ
＊ Ｃｒ ＋ Ｆｅ −Ｃｒ ＊ Ｍｎ ＋Ｆｅ−Ｍ
ｎ 、 Ｎｉ ＋ Ｃｕ 、ｖ、 Ｆｅ−Ｖ等を合金剤
として、Ａ ｔ、 Ｆｅ −ＡＬ ｒＴｌ 、Ｆｅ −
ＴＩ 、Ｓｌ 、Ｆｅ−８１等を脱酸剤として配合し、
溶着金属の耐食性、機械的性質及び健全性の向−ヒを計
る。用途に応じて適宜櫂択配合するこれらの補助的な合
金剤、あるいは脱酸剤の１４け被覆剤から溶着金属へ移
行する歩留あるいは脱酸効果を考慮すると３０％以下で
十分である。また３０％を超える配合は、溶接金属にお
ける偏析、あるいは融合不良やスラグ巻き込み等の溶接
欠陥の原因と々る。従って前記金属粉末の１種以−ヒの
合計を３０チ以下とする。
以−ヒのように本発明は、Ｃｒ粉末、Ｎｉ粉末及びＭｎ
粉末とＭｏ粉末の１種又は２ Ｍを充填せしめたパイプ
を心線とし、該心線にチタン化合物、争属炭酸塩、金属
弗化物及び全屈粉末からなる被段剤を被Ｔ’Ｓ ｌ〜た
溶接棒を用いることによりステンレス鋼の溶接において
全姿勢での溶接が容易でしかも棒焼は現象がほとんどな
くカット、融合不良、スラグ巻き込み等の溶接欠陥が生
じにくくさらにはス・ぞ・ツタの少ない健全な溶接が可
能となった。
粉末とＭｏ粉末の１種又は２ Ｍを充填せしめたパイプ
を心線とし、該心線にチタン化合物、争属炭酸塩、金属
弗化物及び全屈粉末からなる被段剤を被Ｔ’Ｓ ｌ〜た
溶接棒を用いることによりステンレス鋼の溶接において
全姿勢での溶接が容易でしかも棒焼は現象がほとんどな
くカット、融合不良、スラグ巻き込み等の溶接欠陥が生
じにくくさらにはス・ぞ・ツタの少ない健全な溶接が可
能となった。
ここで本発明の溶接棒の製造方法の一例について言及す
ると、・やイブにＣｒ＋Ｎｌ＋Ｍ−ｎ等の粉末を充填せ
［７めたイ表２６．３２ 、４．０ 、５．０朋φの適
当な径に伸彩；１し、その径に応１；て３ （１（１〜
４５０順の陵さに切断しこ負、を心線とする。この心線
に、被覆剤粉末と水−）ｆラス（硅酸カリ水溶液＋硅酸
ノーダ水溶液）などの適当なパイングーでｍ１して被覆
し３００〜４５０℃で１時間程度乾燥焼成する。
ると、・やイブにＣｒ＋Ｎｌ＋Ｍ−ｎ等の粉末を充填せ
［７めたイ表２６．３２ 、４．０ 、５．０朋φの適
当な径に伸彩；１し、その径に応１；て３ （１（１〜
４５０順の陵さに切断しこ負、を心線とする。この心線
に、被覆剤粉末と水−）ｆラス（硅酸カリ水溶液＋硅酸
ノーダ水溶液）などの適当なパイングーでｍ１して被覆
し３００〜４５０℃で１時間程度乾燥焼成する。
以下本発明の実施例について述べる。
実施例
第１表に使用した炭素鋼・やイブの化学成分を示す。パ
イプの外径は１２．７”、肉１すは２ｍｍである。
イプの外径は１２．７”、肉１すは２ｍｍである。
第１表 使用炭素鋼・やイブの化学成分（チ）ｊｌＪ
４２表は、炭素；萌・♀イブと充填剤との組合せによる
心線の、ＩＪ１成を示す。心線寸法は直径４． □ ｍ
ｇ 。
４２表は、炭素；萌・♀イブと充填剤との組合せによる
心線の、ＩＪ１成を示す。心線寸法は直径４． □ ｍ
ｇ 。
長さ３５０朋である。
第３表は上記心線と被覆剤の糾合伊による溶接棒の組成
を示す。
を示す。
第４表はこれら溶防棒の溶瞥金犀の化学成分を示ス。溶
接Ｐｉ法はＪＩＳ Ｚ ３２２１ ｒ ステ’／ Ｌ／
ス８１１１！ｉ ｒ４Ｆアーク射吸棒」によゆ、溶接
軍、流け１４ （ｌ Ａ交蛸。
接Ｐｉ法はＪＩＳ Ｚ ３２２１ ｒ ステ’／ Ｌ／
ス８１１１！ｉ ｒ４Ｆアーク射吸棒」によゆ、溶接
軍、流け１４ （ｌ Ａ交蛸。
である。
夕）径２５（ｚｍ、肉１４２０ ｍｍ ｔｙ＞ ＳＵＳ
：’、０４ ｆｉＭ 管４・１１いて１］・１管を鉛
直に固定（鉛直内定管）した４−？（向姿勢での突合ぜ
溶接及び鋼管を水平に固定（水平１ｖ・１定萱）した全
動勢での突合せ溶接を行ったｊ１合のｄ；接作猶性及び
Ｘ線性能を第５表に示す。開先け６（１０Ｖ開先、ルー
トｒヤソデは６１４１、ルートフェイスけ１ｍｍＸ央当
金は板Ｉｆ ３ ｍｍの５ｒＪＳ ３ｒ１４を用いた。
：’、０４ ｆｉＭ 管４・１１いて１］・１管を鉛
直に固定（鉛直内定管）した４−？（向姿勢での突合ぜ
溶接及び鋼管を水平に固定（水平１ｖ・１定萱）した全
動勢での突合せ溶接を行ったｊ１合のｄ；接作猶性及び
Ｘ線性能を第５表に示す。開先け６（１０Ｖ開先、ルー
トｒヤソデは６１４１、ルートフェイスけ１ｍｍＸ央当
金は板Ｉｆ ３ ｍｍの５ｒＪＳ ３ｒ１４を用いた。
溶接条件は、鉛直内定管では１２０〜１４０Ａ（父／ｆ
１ｍ ） −１４〜２５ ａｎ／ｍｌｎ 、水子固定ｔ
′ｔでけ］ ｒ） ０〜１４０ Ａ （交（Ａｒ ）
−６〜２２ ｚ７ｎ／ｍｉｎである。
１ｍ ） −１４〜２５ ａｎ／ｍｌｎ 、水子固定ｔ
′ｔでけ］ ｒ） ０〜１４０ Ａ （交（Ａｒ ）
−６〜２２ ｚ７ｎ／ｍｉｎである。
なおＸ線性能はＪＩＳＺ３１０６ ｒスデンレス鋼溶接
部の放射線透過試験方法および透ノｆφ写真の等級分類
方法」により第２種欠陥（細長いスラグ巻込みおよびこ
れに類する欠陥）について等級分類を行ったものである
。
部の放射線透過試験方法および透ノｆφ写真の等級分類
方法」により第２種欠陥（細長いスラグ巻込みおよびこ
れに類する欠陥）について等級分類を行ったものである
。
これにより、本発明の溶接棒」己丑Ａ １．２ 、３
、５ 。
、５ 。
ｆｉ、７，９．Ｈｌ、１１，１３，１４，１５．１６及
び１８け、下向及び立向ｒｍ ｈａｔでス・ンツタ、力
、ト等の発生もほとんどなくその他の溶接作業性も良好
であり、かつスラグ巻き込ノシ１、融合不良等の溶接欠
陥も発生しないためＸ 、ｔｌ−性能も第２利１欠陥菊
、紗分イ１′ｉが全て１級と良好である。
び１８け、下向及び立向ｒｍ ｈａｔでス・ンツタ、力
、ト等の発生もほとんどなくその他の溶接作業性も良好
であり、かつスラグ巻き込ノシ１、融合不良等の溶接欠
陥も発生しないためＸ 、ｔｌ−性能も第２利１欠陥菊
、紗分イ１′ｉが全て１級と良好である。
これに対し、比較例Ａ４けｔ皮隋剤組成でチタン化合物
が１５％未満であり、扁８は金属粉が３０−を超えてお
り、扁１２け金部弗化物が２５係を超えており、扁１７
は金属粉が３０％を超えており、扁１９及び２０は炭素
鋼ノやイブと充填剤との＠剖重量に対する充填剤型部が
２５％未満でありかつ被覆剤組成で金Ｖ４粉が３０−を
超えでおり、扁２１け光ｊ眞剤全畢ｈ）に対するＣｒ粉
末が７５係を１１Ｆ’！えＮ１粉末が２０％未満であり
かつ被覆剤組成で金属粉が３（）多をメ１イ（えており
、扁２２は充填剤全重量に対するＣｒ粉末が４０％未満
でＮｉ粉末が４０％を超えておりかつ被嬢削組成で金属
粉が３０％を超えているので、いずれも第５表に見られ
るように溶１と作業１メトが劣化するかあるいはＸ線性
能が劣化する等の問題点がある。
が１５％未満であり、扁８は金属粉が３０−を超えてお
り、扁１２け金部弗化物が２５係を超えており、扁１７
は金属粉が３０％を超えており、扁１９及び２０は炭素
鋼ノやイブと充填剤との＠剖重量に対する充填剤型部が
２５％未満でありかつ被覆剤組成で金Ｖ４粉が３０−を
超えでおり、扁２１け光ｊ眞剤全畢ｈ）に対するＣｒ粉
末が７５係を１１Ｆ’！えＮ１粉末が２０％未満であり
かつ被覆剤組成で金属粉が３（）多をメ１イ（えており
、扁２２は充填剤全重量に対するＣｒ粉末が４０％未満
でＮｉ粉末が４０％を超えておりかつ被嬢削組成で金属
粉が３０％を超えているので、いずれも第５表に見られ
るように溶１と作業１メトが劣化するかあるいはＸ線性
能が劣化する等の問題点がある。
以１ ＋ｉｆ２明したように、本発明溶接棒を用いれば
立向姿勢を含めた全姿勢での溶接作業性が良好で、かつ
スラグ巻き込みや融合不良等の溶接欠陥か少ｊｒ ＜
Ｘ練性ｒ（（、も良好である。
立向姿勢を含めた全姿勢での溶接作業性が良好で、かつ
スラグ巻き込みや融合不良等の溶接欠陥か少ｊｒ ＜
Ｘ練性ｒ（（、も良好である。
Claims (1)
- 充填剤全重置の４０〜７５チのＣｒ粉末、２０〜４０チ
のＮｌ粉末及び２〜１０チのＭｎ粉末と２〜１５％のＭ
ｏ粉末の１種又は２種を含む充填剤を炭素鋼・セイノと
充填剤の合計重量に対して２５〜５゜チ内包してなる炭
素鋼・讐イブを心線とし、該心線に被べ★剤全重明の１
５〜５５チのチタン化合物、５〜２５チの金属炭酸１篇
、３〜２５チの金属弗化物、３（）−以下の金属粉末か
らなる被覆剤を被情したことを特徴とするステンレス鋼
被隋アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20111982A JPS5992196A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20111982A JPS5992196A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5992196A true JPS5992196A (ja) | 1984-05-28 |
| JPH0335034B2 JPH0335034B2 (ja) | 1991-05-24 |
Family
ID=16435716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20111982A Granted JPS5992196A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5992196A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1093451C (zh) * | 1999-04-06 | 2002-10-30 | 河北省电力试验研究所 | 九铬－钼铌钒耐热钢钨极氩弧焊粉芯焊丝 |
| CN104759782A (zh) * | 2015-04-24 | 2015-07-08 | 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 | 一种具有低回火脆性的合金系焊条 |
| CN104999192A (zh) * | 2015-03-23 | 2015-10-28 | 江苏科技大学 | 一种核i级2209双相不锈钢焊条 |
-
1982
- 1982-11-18 JP JP20111982A patent/JPS5992196A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1093451C (zh) * | 1999-04-06 | 2002-10-30 | 河北省电力试验研究所 | 九铬－钼铌钒耐热钢钨极氩弧焊粉芯焊丝 |
| CN104999192A (zh) * | 2015-03-23 | 2015-10-28 | 江苏科技大学 | 一种核i级2209双相不锈钢焊条 |
| CN104759782A (zh) * | 2015-04-24 | 2015-07-08 | 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 | 一种具有低回火脆性的合金系焊条 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0335034B2 (ja) | 1991-05-24 |
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