JPS5915757B2 - ステンレス鋼の立向、横向ア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ - Google Patents
ステンレス鋼の立向、横向ア−ク溶接用フラツクス入りワイヤInfo
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- JPS5915757B2 JPS5915757B2 JP932480A JP932480A JPS5915757B2 JP S5915757 B2 JPS5915757 B2 JP S5915757B2 JP 932480 A JP932480 A JP 932480A JP 932480 A JP932480 A JP 932480A JP S5915757 B2 JPS5915757 B2 JP S5915757B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ステンレス鋼の自動または半自動アーク溶接
による文面、横向溶接に用いるフラックス入力ワイヤに
関する。
による文面、横向溶接に用いるフラックス入力ワイヤに
関する。
従来ワイヤを用いたステンレス鋼の自動または半自動ア
ーク溶接は、ステンレス鋼が軟鋼に比べて熱伝導性が悪
いため下向溶接のみであつて、文面、横向溶接は専ら被
覆溶接棒を使用する方法で行われているのが実情である
。
ーク溶接は、ステンレス鋼が軟鋼に比べて熱伝導性が悪
いため下向溶接のみであつて、文面、横向溶接は専ら被
覆溶接棒を使用する方法で行われているのが実情である
。
被覆溶接棒を用いる方法では、溶接者の技側の良否が溶
接結果に直接影響を与えてバラツキがあＶ）能率も劣る
ため文面、横向溶接を自動化してフ バラツキを無くす
とともに能率の向上を計る試みがなされ、ＭＩＧ溶接が
最も適する方法として業界の一部で実用に供されている
。
接結果に直接影響を与えてバラツキがあＶ）能率も劣る
ため文面、横向溶接を自動化してフ バラツキを無くす
とともに能率の向上を計る試みがなされ、ＭＩＧ溶接が
最も適する方法として業界の一部で実用に供されている
。
しかしながらソリッドワイヤを用いるＭＩＧ溶接では、
ビード表面に除去が極めて困難な酸化膜５ を生成し、
特に多層溶接を行う場合にはスラグの巻き込み、融合不
良、気泡などの欠陥が生じ易くまた、ソリッドワイヤの
代力にフラックス入りワイヤを使用すると、フラックス
の作用によつてビード表面に生成する酸化膜は被覆溶接
棒を使用しｏ た場合と同程度の極めて薄く処理し易い
ものとなるが、スラグを生じてビード形状を凸形にし、
極端な場合には「ろう燭」の「ろう」のごとく垂れ下が
力、あるいはアンダーカットを生ずるため採用すること
ができなかつた。
ビード表面に除去が極めて困難な酸化膜５ を生成し、
特に多層溶接を行う場合にはスラグの巻き込み、融合不
良、気泡などの欠陥が生じ易くまた、ソリッドワイヤの
代力にフラックス入りワイヤを使用すると、フラックス
の作用によつてビード表面に生成する酸化膜は被覆溶接
棒を使用しｏ た場合と同程度の極めて薄く処理し易い
ものとなるが、スラグを生じてビード形状を凸形にし、
極端な場合には「ろう燭」の「ろう」のごとく垂れ下が
力、あるいはアンダーカットを生ずるため採用すること
ができなかつた。
’５ 本発明者らは、以上の問題を解決すべく鋭意研究
した結果、ステンレス鋼の文面、横向溶接用として、大
気中の窒素ガスによるワレ、ブローホールを生じないガ
スシールドアーク溶接方法を用い、ビードの垂れ落ちを
予防する入熱の少ない低電流ノ０ アーク溶接ができる
フラックス入れワイヤを開発した。
した結果、ステンレス鋼の文面、横向溶接用として、大
気中の窒素ガスによるワレ、ブローホールを生じないガ
スシールドアーク溶接方法を用い、ビードの垂れ落ちを
予防する入熱の少ない低電流ノ０ アーク溶接ができる
フラックス入れワイヤを開発した。
すなわち、本発明は、弗化物を使用しないで金属粉末中
に適量のチタンを使用することにより、２００Ａｍｐ以
下の低電流アーク溶接でアークを安ヲ５ 定して溶滴を
スプレー移行させ、スラグの粘性や溶融金属の粘性を高
めてビードの垂れ落ちやアンダーカットの防止を計つた
ものであつて次の要旨よ勺なるものである。
に適量のチタンを使用することにより、２００Ａｍｐ以
下の低電流アーク溶接でアークを安ヲ５ 定して溶滴を
スプレー移行させ、スラグの粘性や溶融金属の粘性を高
めてビードの垂れ落ちやアンダーカットの防止を計つた
ものであつて次の要旨よ勺なるものである。
「ステンレス鋼の管状ケーシングの内部空隙にワイヤ全
体に対する重量比で、ＴｌＯ２・ＴｉＯ２・Ｆｅ２Ｏの
１種以上の合計１０〜１５％、Ｌｌ２ＣＯ３・Ｎａ２Ｃ
Ｏ３の１種以上の合計 ０、５〜４（Ｆ６、ＣａｃＯ３
・ＢａｃＯ３・ＭｇｃＯ３の１種以上の合計２〜４％、
ＳｌＯ２・Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯの１種以上の合計０．５
〜ｌ％、ＴｉＯ．ｌ〜３％を含む金属粉末の合計 ２０
〜４５％、の組成のフラツクスを含有することを特徴と
するステンレス鋼の立向、横向アーク溶接用フラツクス
入Ｄワイヤ」である。
体に対する重量比で、ＴｌＯ２・ＴｉＯ２・Ｆｅ２Ｏの
１種以上の合計１０〜１５％、Ｌｌ２ＣＯ３・Ｎａ２Ｃ
Ｏ３の１種以上の合計 ０、５〜４（Ｆ６、ＣａｃＯ３
・ＢａｃＯ３・ＭｇｃＯ３の１種以上の合計２〜４％、
ＳｌＯ２・Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯの１種以上の合計０．５
〜ｌ％、ＴｉＯ．ｌ〜３％を含む金属粉末の合計 ２０
〜４５％、の組成のフラツクスを含有することを特徴と
するステンレス鋼の立向、横向アーク溶接用フラツクス
入Ｄワイヤ」である。
本発明に用いるフラツクスの各構成要素とその配合限定
理由を説明すれば、（１） ＴｌＯ２・ＴｉＯ２・Ｆｅ
２Ｏは、スラグ形成剤の主体として、溶融してスラグに
適当な粘性を与え、ワイヤ先端に生ずる溶滴を適当な大
きさの粒子として離脱させてスパツタの発生なく母材に
移行させる。
理由を説明すれば、（１） ＴｌＯ２・ＴｉＯ２・Ｆｅ
２Ｏは、スラグ形成剤の主体として、溶融してスラグに
適当な粘性を与え、ワイヤ先端に生ずる溶滴を適当な大
きさの粒子として離脱させてスパツタの発生なく母材に
移行させる。
また溶融金属の流動性を助け、凝固後はスラグが脆弱で
あることから溶接金属からの分離を容易とする。ワイヤ
全体に対する重量比で１０％未満では凝固後、スラグと
溶接金属との分離が悪くなｂ、１５％を越えるとスラグ
量が多くな勺、開先内での溶接性を低下し、スラグの除
去を困難にするため１０〜１５％に限定する。
あることから溶接金属からの分離を容易とする。ワイヤ
全体に対する重量比で１０％未満では凝固後、スラグと
溶接金属との分離が悪くなｂ、１５％を越えるとスラグ
量が多くな勺、開先内での溶接性を低下し、スラグの除
去を困難にするため１０〜１５％に限定する。
（２） Ｌｉ２ＣＯ３・Ｎａ２ＣＯ３は、スラグ形成剤
としてスラグの流動性を改善して、溶融金属と母材との
なじみ性を良好にし、ビードの形状を安定かつ美麗にす
る。
としてスラグの流動性を改善して、溶融金属と母材との
なじみ性を良好にし、ビードの形状を安定かつ美麗にす
る。
また、開先内溶接におけるスラグの先行を押え、溶融温
度が６１８℃訃よび８５１℃と低いことによりスラグが
脆く、狭開先でのスラグ除去を容易とする。ワイヤ全体
に対する重量比で０．５％未満では上記効果が期待でき
ず、４％を越えるとスラグの粘性が低過ぎて作業性を損
なうため０．５〜４％に限定する。
度が６１８℃訃よび８５１℃と低いことによりスラグが
脆く、狭開先でのスラグ除去を容易とする。ワイヤ全体
に対する重量比で０．５％未満では上記効果が期待でき
ず、４％を越えるとスラグの粘性が低過ぎて作業性を損
なうため０．５〜４％に限定する。
（３） ＣａＣＯ３●ＢａｃＯ３●ＭｇＣＯ３は、スラ
グ形成剤としてＬｉ２ＣＯ３・Ｎａ２ＣＯ３を用いるこ
とによつて生ずる溶滴のドロツプ移行による母材の溶け
込み不足、スラグの溶接金属への巻き込み、スパツタの
発生を防止する。
グ形成剤としてＬｉ２ＣＯ３・Ｎａ２ＣＯ３を用いるこ
とによつて生ずる溶滴のドロツプ移行による母材の溶け
込み不足、スラグの溶接金属への巻き込み、スパツタの
発生を防止する。
ワイヤ全体に対する重量比で２％未満では上記防止効果
が期待できず、４％を越えると逆にスパツタが多発し、
溶接金属の炭素量が増加して耐腐食性を悪化するため２
〜４％に限定する。
が期待できず、４％を越えると逆にスパツタが多発し、
溶接金属の炭素量が増加して耐腐食性を悪化するため２
〜４％に限定する。
（４） ＳｌＯ２・Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯは、アーク安定
剤としてＴｌＯ２・ＰｉＯ２・Ｆｅ２Ｏだけでは不充分
であるビードの安定を計Ｄ１スラグの粘性を調整して湯
流れを改善し溶接金属表面に光沢を与える。ワイヤ全体
に対する重量比で０．５％未満では上記効果は期待でき
ず、１（ｆ）を越えるとスラグを硬くして開先内のスラ
グの除去を困難にするため、０．５〜１％に限定する。
剤としてＴｌＯ２・ＰｉＯ２・Ｆｅ２Ｏだけでは不充分
であるビードの安定を計Ｄ１スラグの粘性を調整して湯
流れを改善し溶接金属表面に光沢を与える。ワイヤ全体
に対する重量比で０．５％未満では上記効果は期待でき
ず、１（ｆ）を越えるとスラグを硬くして開先内のスラ
グの除去を困難にするため、０．５〜１％に限定する。
（５） ＴｉＯ．ｌ〜３％を含む金属粉末は、一般に溶
接時の金属成分の補充、あるいは使用したステンレス鋼
管状ケーシングの化学成分量では必要とする溶接金属の
組成を満足しない時の補充として、Ｆｅ，Ｃｒ，Ｎｉ，
Ｍｎ，ＭＯ，Ｃｕ，Ｎｂ，ＣＯ，Ｖ，Ｗ，Ｔｉの１種ま
たはそれ以上を金属元素また．は合金の粉末の形で使用
する。
接時の金属成分の補充、あるいは使用したステンレス鋼
管状ケーシングの化学成分量では必要とする溶接金属の
組成を満足しない時の補充として、Ｆｅ，Ｃｒ，Ｎｉ，
Ｍｎ，ＭＯ，Ｃｕ，Ｎｂ，ＣＯ，Ｖ，Ｗ，Ｔｉの１種ま
たはそれ以上を金属元素また．は合金の粉末の形で使用
する。
特にＴｉは、強力な脱酸、脱窒剤として、またアーク安
定剤として、低電流アーク溶接でアークを安定し、溶滴
をスプレー移行させ、あるいはスラグおよび溶融金属の
粘性を高めてビードの垂れ落ちやアンダーカツトを防止
する。
定剤として、低電流アーク溶接でアークを安定し、溶滴
をスプレー移行させ、あるいはスラグおよび溶融金属の
粘性を高めてビードの垂れ落ちやアンダーカツトを防止
する。
Ｔｌがワイヤ全体に対する重量比で０．１％未満では上
記効果が無くて立向、横向溶接が不可能となＤ、３％を
越えるとスラグの粘性が高くな勺過ぎて同様に立向、横
向溶接が不可能となるほかビツト｝よびブローホールを
発生するため、０．１〜３％に限定する。金属粉末全体
では、ワイヤ全体に対する重量比で２０％未満であると
スラグが多くなつて作業能率が低下し、４５％を越える
とスラグが少な過ぎて溶接性能を損うため、ＴｌＯ．ｌ
〜３（：Ｉ）を含んで２０〜４５％に限定する。本発明
ワイヤの製造は、従来のフラツクス入勺ワイヤと同様に
、冷間引抜き加工または冷間ロール成形のいずれの方法
によつても製造できる。
記効果が無くて立向、横向溶接が不可能となＤ、３％を
越えるとスラグの粘性が高くな勺過ぎて同様に立向、横
向溶接が不可能となるほかビツト｝よびブローホールを
発生するため、０．１〜３％に限定する。金属粉末全体
では、ワイヤ全体に対する重量比で２０％未満であると
スラグが多くなつて作業能率が低下し、４５％を越える
とスラグが少な過ぎて溶接性能を損うため、ＴｌＯ．ｌ
〜３（：Ｉ）を含んで２０〜４５％に限定する。本発明
ワイヤの製造は、従来のフラツクス入勺ワイヤと同様に
、冷間引抜き加工または冷間ロール成形のいずれの方法
によつても製造できる。
本発明ワイヤは、立向、横向溶接のほか一般の下向溶接
にも使用が可能である。次に実施例によつて本発明を説
明する。
にも使用が可能である。次に実施例によつて本発明を説
明する。
（１）フラツクス入ｂワイヤの製造とその性質表１に化
学成分を示す、寸法０．２×６ｎのフープ Ｇｌ，Ｇ、
２．Ｇ３，Ｇ４と、表２に示す配合（ワイヤ全体に対す
る重量比で示寸）のフラツクス Ｆｌ，Ｆ３，Ｆ３，Ｆ
４とを表３に示す組合せて用い、冷間ロール成形方式に
よつて直径１．６ｕのフラツクス入勺ワイヤ Ｗｌ，Ｗ
２，Ｗ３，Ｗ４を製造した。
学成分を示す、寸法０．２×６ｎのフープ Ｇｌ，Ｇ、
２．Ｇ３，Ｇ４と、表２に示す配合（ワイヤ全体に対す
る重量比で示寸）のフラツクス Ｆｌ，Ｆ３，Ｆ３，Ｆ
４とを表３に示す組合せて用い、冷間ロール成形方式に
よつて直径１．６ｕのフラツクス入勺ワイヤ Ｗｌ，Ｗ
２，Ｗ３，Ｗ４を製造した。
これらのワイヤを用い、次の
一一 ・′〜；ｖ）−一
− − ５１！１１１１なる溶接条件でアーク
溶接した。
− − ５１！１１１１なる溶接条件でアーク
溶接した。
得られた溶着金属の化学成分を表４に、機械的性質と耐
食性を表５に示す。ワイヤ Ｗｌ，Ｗ２，Ｗ３，Ｗ４は
、それぞれＪＩＳＺ３２２ｌのＤ３Ｏ８，Ｄ３Ｏ８Ｌ，
Ｄ３ｌ６，Ｄ３ｌ６Ｌの相当する規格値の化学成分およ
び耐食性、機械的性質を充分に満足するものであつた。
食性を表５に示す。ワイヤ Ｗｌ，Ｗ２，Ｗ３，Ｗ４は
、それぞれＪＩＳＺ３２２ｌのＤ３Ｏ８，Ｄ３Ｏ８Ｌ，
Ｄ３ｌ６，Ｄ３ｌ６Ｌの相当する規格値の化学成分およ
び耐食性、機械的性質を充分に満足するものであつた。
（２）横向溶接試験
ワイヤ Ｗｌ，Ｗ２（以下Ｗｌ，Ｗ２という）を用いて
、ステンレス鋼板の材質が、Ｗ１を用いる場合はＳＵＳ
３Ｏ４，Ｗ２を用いる場合はＳＵＳ３Ｏ４Ｌで、寸法が
２０ｔ×２００×５００ｍ１Ｌのステンレス鋼板共金を
、の溶接条件で、水平面に対するトーチ角度は第１図Ａ
１垂直面に対するトーチ角度は同図Ｂに示す角度で横向
溶接を行つた。
、ステンレス鋼板の材質が、Ｗ１を用いる場合はＳＵＳ
３Ｏ４，Ｗ２を用いる場合はＳＵＳ３Ｏ４Ｌで、寸法が
２０ｔ×２００×５００ｍ１Ｌのステンレス鋼板共金を
、の溶接条件で、水平面に対するトーチ角度は第１図Ａ
１垂直面に対するトーチ角度は同図Ｂに示す角度で横向
溶接を行つた。
その結果を表６に示す。溶接はＷｌ，Ｗ２とも完全な溶
込みで、スラグの巻込みや気泡を含まず、ビード外観は
滑らかで垂れ落ちもなく、良好なものであつた。機械的
性質についても、Ｗｌ，Ｗ２とも１８０で曲げが無欠陥
、引張強さはＷ１は６９．４．ｋＺ２１！２、Ｗ２は６
７．７ｋ９／ｍｌで、破断はＷｌ，Ｗ２とも溶接部から
１０１！ＬｌＬ離れた母材側で発生し、溶接金属が母材
より引張強度が大きいことを示した。
込みで、スラグの巻込みや気泡を含まず、ビード外観は
滑らかで垂れ落ちもなく、良好なものであつた。機械的
性質についても、Ｗｌ，Ｗ２とも１８０で曲げが無欠陥
、引張強さはＷ１は６９．４．ｋＺ２１！２、Ｗ２は６
７．７ｋ９／ｍｌで、破断はＷｌ，Ｗ２とも溶接部から
１０１！ＬｌＬ離れた母材側で発生し、溶接金属が母材
より引張強度が大きいことを示した。
また、規格には無いが、衝撃値、耐食性とも母材と同等
かまたはそれ以上の良好な結果を示した。（３）立向溶
接試験 うワイヤ Ｗ３
，Ｗ４（以下Ｗ３，Ｗ４という）を用いて、ステンレス
鋼板の材質が、Ｗ３を用いる場合はＳＵＳ３ｌ６、Ｗ４
を用いる場合はＳＵ一Ｓ３ｌ６Ｌで、寸法が２０ｔ×２
００×５００１１ｎのステンレス鋼板共金を、
この溶接条件で、垂直面に対するトーチ
角度は第 ２図Ａ１水平面に対するトーチ角度は同図Ｂに示す角度
で立向溶接を行つた。
かまたはそれ以上の良好な結果を示した。（３）立向溶
接試験 うワイヤ Ｗ３
，Ｗ４（以下Ｗ３，Ｗ４という）を用いて、ステンレス
鋼板の材質が、Ｗ３を用いる場合はＳＵＳ３ｌ６、Ｗ４
を用いる場合はＳＵ一Ｓ３ｌ６Ｌで、寸法が２０ｔ×２
００×５００１１ｎのステンレス鋼板共金を、
この溶接条件で、垂直面に対するトーチ
角度は第 ２図Ａ１水平面に対するトーチ角度は同図Ｂに示す角度
で立向溶接を行つた。
その結果を表７に示す。溶接はＷ３，Ｗ４とも完全な溶
込みで、スラグの巻込みや気泡を含まず、ビード外観は
滑らかで垂れ落ちもなく良好なものであつた。
込みで、スラグの巻込みや気泡を含まず、ビード外観は
滑らかで垂れ落ちもなく良好なものであつた。
機械的性質についても、Ｗｌ，Ｗ２とも１８００曲げが
無欠陥、引張強さはＷ３が７０．１ｋシＩ２で、Ｗ４が
６８．５ｋｇ／。
無欠陥、引張強さはＷ３が７０．１ｋシＩ２で、Ｗ４が
６８．５ｋｇ／。
２、破断は溶接部から１５１Ｌ１Ｌ離れた母材側で発生
し、溶接金属が母材より引張強度が大きいことを示した
。
し、溶接金属が母材より引張強度が大きいことを示した
。
また、耐食性も腐食減量はＷ３が５．４１痛２／ｈで、
ＪＩＳ規格の７ｆｔ／Ｍ２／ｈ以下であり，．Ｗ４は３
．２１／Ｍ２／ｈで、ＪＩＳ規格６１／Ｍ２／ｈの大約
−の満足する値であつた。
ＪＩＳ規格の７ｆｔ／Ｍ２／ｈ以下であり，．Ｗ４は３
．２１／Ｍ２／ｈで、ＪＩＳ規格６１／Ｍ２／ｈの大約
−の満足する値であつた。
第１図Ａは横向溶接に訃ける水平面に対するトーチ角度
と開先形状を示す側面図、Ｂは横向溶接に卦ける母材に
直交する垂直面に対するトーチ角度を示す平面図である
。
と開先形状を示す側面図、Ｂは横向溶接に卦ける母材に
直交する垂直面に対するトーチ角度を示す平面図である
。
Claims (1)
- １ ステンレス鋼の管状ケーシングの内部空隙にワイヤ
全体に対する重量比で、ＴｉＯ＿２・ＴｉＯ＿２・Ｆｅ
＿２Ｏの１種以上の合計１０〜１５％Ｌｉ＿２ＣＯ＿３
・Ｎａ＿２ＣＯ＿３の１種以上の合計０．５〜４％、Ｃ
ａＣＯ＿３・ＢａＣＯ＿３・ＭｇＣＯ＿３の１種以上の
合計２〜４％、ＳｉＯ＿２・Ａｌ＿２Ｏ＿３・ＭｇＯの
１種以上の合計０．５〜１％、Ｔｉ０．１〜３％を含む
金属粉末の合計２０〜４５％、の組成のフラックスを含
有することを特徴とするステンレス鋼の立向、横向アー
ク溶接用フラックス入力ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP932480A JPS5915757B2 (ja) | 1980-01-31 | 1980-01-31 | ステンレス鋼の立向、横向ア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP932480A JPS5915757B2 (ja) | 1980-01-31 | 1980-01-31 | ステンレス鋼の立向、横向ア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56109192A JPS56109192A (en) | 1981-08-29 |
| JPS5915757B2 true JPS5915757B2 (ja) | 1984-04-11 |
Family
ID=11717287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP932480A Expired JPS5915757B2 (ja) | 1980-01-31 | 1980-01-31 | ステンレス鋼の立向、横向ア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5915757B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0381094A (ja) * | 1989-08-25 | 1991-04-05 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5947087A (ja) * | 1982-09-11 | 1984-03-16 | Daido Steel Co Ltd | フラツクスコア−ドワイヤ |
| JPS59189097A (ja) * | 1983-04-11 | 1984-10-26 | Nippon Steel Corp | エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
| US5219425A (en) * | 1989-08-25 | 1993-06-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Flux containing wire for use in stainless steel welding |
| US8168922B2 (en) | 2004-10-18 | 2012-05-01 | Lincoln Global, Inc. | Self-shielded flux cored electrode |
| CN108907507A (zh) * | 2018-09-07 | 2018-11-30 | 南京工程学院 | 一种多元素钢带制备无渣自保护药芯焊丝的方法 |
-
1980
- 1980-01-31 JP JP932480A patent/JPS5915757B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0381094A (ja) * | 1989-08-25 | 1991-04-05 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56109192A (en) | 1981-08-29 |
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