JPS599155A - 継目無鋼管製造用工具材料の製造方法 - Google Patents
継目無鋼管製造用工具材料の製造方法Info
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- JPS599155A JPS599155A JP11938982A JP11938982A JPS599155A JP S599155 A JPS599155 A JP S599155A JP 11938982 A JP11938982 A JP 11938982A JP 11938982 A JP11938982 A JP 11938982A JP S599155 A JPS599155 A JP S599155A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明Ｖま継目無鋼管製造用工具材料の製造方法に係り
、侍に高温における耐摩耗性にすぐれ著しく長い寿命を
有する１具材料σ）製造方法に関する。
、侍に高温における耐摩耗性にすぐれ著しく長い寿命を
有する１具材料σ）製造方法に関する。
継目無鋼管の製部方法としては、丸鋼ハもしくによりオ
孔して中空素材と（７、この中空素材をエコンゲ タ、
プラグミルあるいｉｔマンドレル等の圧延機により伸延
加−［する方法が一般的である。
孔して中空素材と（７、この中空素材をエコンゲ タ、
プラグミルあるいｉｔマンドレル等の圧延機により伸延
加−［する方法が一般的である。
この継目無鋼管製造の各工程において成形用プラグおよ
びガイドシューに高温ドの苛酷な摩耗状態にさらされ４
）。したがって残部における耐摩耗性にすぐれた工具を
製造しＪ：具寿命を延長させることはｌ−、ＲＣ２方法
による継目無鋼管製造上の重要問題の一つであり、と持
に最近のように油井用継目無鋼管の生唾瞬の増大と高合
金化がＳ−すれている場シ↑、その重要性は更に大きく
なってきている。
びガイドシューに高温ドの苛酷な摩耗状態にさらされ４
）。したがって残部における耐摩耗性にすぐれた工具を
製造しＪ：具寿命を延長させることはｌ−、ＲＣ２方法
による継目無鋼管製造上の重要問題の一つであり、と持
に最近のように油井用継目無鋼管の生唾瞬の増大と高合
金化がＳ−すれている場シ↑、その重要性は更に大きく
なってきている。
本発明台ら（−，１このうちプラグミル圧延用プラグの
寿命延長に注目し、て実験検討を１にねてきた。プラグ
ミル圧延においては、素管温度が通常９５０〜１１５０
℃程度、圧延荷欧が１００〜２５０を程度、圧延速度が
３ｍ／ｓｅｃ程度である。このときプラグ表面は素管内
面と高温高圧下で接触し、しかもプラグ自体（Ｉよ回転
しないのでプラグは完全なすべり摩耗を受ける。
寿命延長に注目し、て実験検討を１にねてきた。プラグ
ミル圧延においては、素管温度が通常９５０〜１１５０
℃程度、圧延荷欧が１００〜２５０を程度、圧延速度が
３ｍ／ｓｅｃ程度である。このときプラグ表面は素管内
面と高温高圧下で接触し、しかもプラグ自体（Ｉよ回転
しないのでプラグは完全なすべり摩耗を受ける。
このような条件ドで使用されるプラグはまず高温におい
て高い強度な有することが心安とされる。
て高い強度な有することが心安とされる。
高温強度が比較的高く安価な材料と・して周知の如（Ｃ
，Ｃｒ、Ｍｏ、 Ｗ、 Ｎｌ）、Ｖｆｔトヲｙ１４当ｔ
／に含有り、ｆｃ鉄基合金が代表的なものであり、従来
プラグミル圧延用プラグ材として（１，３〜１．５）チ
Ｃ−１７１＝Ｃｒ−２４Ｗ鋼や（１，３〜１．８＞％Ｃ
−２４％Ｃｒ −３％Ｎｉ鋼などの高炭素鋼、高Ｃｒ鋳
鋼などが用いられている。しかし、との拐質のプラグで
は最近の油井用継目無＠骨の生産量増大に伴う圧延間隔
の短縮および高合金化による圧延負荷の増大などには対
処できずプラグ損耗が製造上の大きな問題になっている
８ 工具材料の高温強度を上げるにはｉＮｉ、Ｗ、Ｃ。
，Ｃｒ、Ｍｏ、 Ｗ、 Ｎｌ）、Ｖｆｔトヲｙ１４当ｔ
／に含有り、ｆｃ鉄基合金が代表的なものであり、従来
プラグミル圧延用プラグ材として（１，３〜１．５）チ
Ｃ−１７１＝Ｃｒ−２４Ｗ鋼や（１，３〜１．８＞％Ｃ
−２４％Ｃｒ −３％Ｎｉ鋼などの高炭素鋼、高Ｃｒ鋳
鋼などが用いられている。しかし、との拐質のプラグで
は最近の油井用継目無＠骨の生産量増大に伴う圧延間隔
の短縮および高合金化による圧延負荷の増大などには対
処できずプラグ損耗が製造上の大きな問題になっている
８ 工具材料の高温強度を上げるにはｉＮｉ、Ｗ、Ｃ。
、Ｍｏ等の添加歓の増加およびＡｔ、Ｔｉ等を加えてＮ
ｉ −Ａｔ、 Ｎ ｉ −Ｔ ｉの金属間化合物によ
る析出硬化の利用等があり更にはＮｉ基合金の採用等も
考えられる。しかし、これらの元素の犬駿添加は熱伝導
性の著しい低下をもたらし、これらの材料で製作したプ
ラグによりプラグミル圧延を行うと被変形素管自体およ
び圧延によって発生した熱がプラグに流入してきた揚台
、この熱はプラグ内部に伝達し難く、表層の＠北上外が
著しくなって強度が低下する。また被変形素管からの熱
の流入をおさえる働きをするプラグ表層の酸化スケ＝、
ルがＣｒ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｏ等の高い鉄基合金またはＮ
ｉ４会金においては酸化雰囲気における高温加熱によっ
ても十分に生成されない。従ってプラグミル圧延時にお
ける上記のような合金で製作されたプラグの損耗ンよ従
来のプラグよシもむしろ多くなる。
ｉ −Ａｔ、 Ｎ ｉ −Ｔ ｉの金属間化合物によ
る析出硬化の利用等があり更にはＮｉ基合金の採用等も
考えられる。しかし、これらの元素の犬駿添加は熱伝導
性の著しい低下をもたらし、これらの材料で製作したプ
ラグによりプラグミル圧延を行うと被変形素管自体およ
び圧延によって発生した熱がプラグに流入してきた揚台
、この熱はプラグ内部に伝達し難く、表層の＠北上外が
著しくなって強度が低下する。また被変形素管からの熱
の流入をおさえる働きをするプラグ表層の酸化スケ＝、
ルがＣｒ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｏ等の高い鉄基合金またはＮ
ｉ４会金においては酸化雰囲気における高温加熱によっ
ても十分に生成されない。従ってプラグミル圧延時にお
ける上記のような合金で製作されたプラグの損耗ンよ従
来のプラグよシもむしろ多くなる。
本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決し、高温に
おける耐摩耗性にすぐれ長い寿命を有する継目無鋼管製
造用工具材料の製造方法を提供するにある。
おける耐摩耗性にすぐれ長い寿命を有する継目無鋼管製
造用工具材料の製造方法を提供するにある。
本発明者らは実験、検討を暇ね、プラグミル圧延用プラ
グの具備すべき特性として高温強度の高いこと、熱伝導
性がよいこと、高温における酸化スケール付着性がよい
ことに加えてプラグ表面の良潤滑性が重要であることを
見いだし、従来材と同等の熱伝導性および同％あるいは
それ以上の高温強度を有する材料に表面自己潤滑性を何
カする処理を施すことにより、従来材より著しく寿命の
長い工具材料を製造することができた。
グの具備すべき特性として高温強度の高いこと、熱伝導
性がよいこと、高温における酸化スケール付着性がよい
ことに加えてプラグ表面の良潤滑性が重要であることを
見いだし、従来材と同等の熱伝導性および同％あるいは
それ以上の高温強度を有する材料に表面自己潤滑性を何
カする処理を施すことにより、従来材より著しく寿命の
長い工具材料を製造することができた。
本発明し１次の４＠明から構成される。第１＠明の要旨
とするところし１次のとおりである。すなわら、重崩比
にてＣ：ｔｏ〜２．０％、Ｓｉ：０．１０〜２．０％、
Ｍｎ ： ０．３０〜２．０ ％、Ｃｒ：１１〜２２％
、Ｎｉ：０．６０〜８．０％、Ｍｏ：０．５０〜５．０
係、Ｂ ： ｏ、 ０４０〜１． Ｏチを含有し７残部
がＦｅふ−よび不可避的不純物より成る鋳造合金からの
継目無両前製造用工具材料の製造方法において、前記胸
造合金の成形後Ｎの濃化層厚さを５０μ以上とする表面
窒化処理工程を有して成ることを特徴とする継目無＠管
製造用工具材料の製造方法である。
とするところし１次のとおりである。すなわら、重崩比
にてＣ：ｔｏ〜２．０％、Ｓｉ：０．１０〜２．０％、
Ｍｎ ： ０．３０〜２．０ ％、Ｃｒ：１１〜２２％
、Ｎｉ：０．６０〜８．０％、Ｍｏ：０．５０〜５．０
係、Ｂ ： ｏ、 ０４０〜１． Ｏチを含有し７残部
がＦｅふ−よび不可避的不純物より成る鋳造合金からの
継目無両前製造用工具材料の製造方法において、前記胸
造合金の成形後Ｎの濃化層厚さを５０μ以上とする表面
窒化処理工程を有して成ることを特徴とする継目無＠管
製造用工具材料の製造方法である。
第２発明の要旨とすると第１発明と同一の基本組成の他
に、史にＷ ： ０．７０〜４．０俤、ＣＯ：０．５０
〜５０チ、ｖ ： ｏ、 ｉ ｏ〜２０チ、Ｎｂ ：０
．１０〜２０％、Ｚｒ：０．０２０〜２．０％、Ａ／：
０．０５０〜２．０％、Ｓ：０．０２０〜０．３０％の
うちから選び不可避的不純物より族６シ）造合金を第１
発明と同様の方法にて表面窒化処理な行うのである２゜
第３発明の要旨とするところをま第１発明と同一組成の
鋳造合金を成形？＆ Ｎ Ｏ） ｒｉ！ｉ化層厚を５０
μ以）二とする表面窒化処理と引続いて８００〜１２５
０℃の胤度範囲の酸化雰囲気中にお・けるスケール付着
処理を行う方法である。
に、史にＷ ： ０．７０〜４．０俤、ＣＯ：０．５０
〜５０チ、ｖ ： ｏ、 ｉ ｏ〜２０チ、Ｎｂ ：０
．１０〜２０％、Ｚｒ：０．０２０〜２．０％、Ａ／：
０．０５０〜２．０％、Ｓ：０．０２０〜０．３０％の
うちから選び不可避的不純物より族６シ）造合金を第１
発明と同様の方法にて表面窒化処理な行うのである２゜
第３発明の要旨とするところをま第１発明と同一組成の
鋳造合金を成形？＆ Ｎ Ｏ） ｒｉ！ｉ化層厚を５０
μ以）二とする表面窒化処理と引続いて８００〜１２５
０℃の胤度範囲の酸化雰囲気中にお・けるスケール付着
処理を行う方法である。
第４発明の要旨とするところは第２発明と同一組成の鋳
造合金帖第３発明と同一の方法にて工具材料を製造する
ものである。
造合金帖第３発明と同一の方法にて工具材料を製造する
ものである。
次に本発明における合金成分の限定理由について説明す
る。
る。
Ｃ；
ＣはＣｒ、Ｍｏ等の炭化物を形成して高温耐摩耗性を向
上させる元素として添加Ｊ″るが、１．０％未満ではそ
の効果が小さく、２．０チを越えると熱衝撃による割れ
が生じ易くなるので、１．０〜２．０％の範囲に限定し
た。
上させる元素として添加Ｊ″るが、１．０％未満ではそ
の効果が小さく、２．０チを越えると熱衝撃による割れ
が生じ易くなるので、１．０〜２．０％の範囲に限定し
た。
Ｓｉ：
Ｓｉは酸化スケール付着処理時およびプラグミル圧延時
において基地合金との密冴性のよいスケールを形成させ
るだめに添ＪＪＩＩされるが、ｎ、１０チ未満でｔ、１
その効果が小さく、２．０％を越、そると高温強度を低
ドさぜるので０．１０〜２．０チの範囲に限定しに０ Ｍｎ Ｍｎは高温強度を高めるために添加さｔ］るが、０．３
０チ未満でｌその効果が小さく２．０チを越えると熱伝
導性な悪化させて高温耐摩耗性を劣化させるので下限を
０８３０％、Ｊ−限を２０チに限定（、また。
において基地合金との密冴性のよいスケールを形成させ
るだめに添ＪＪＩＩされるが、ｎ、１０チ未満でｔ、１
その効果が小さく、２．０％を越、そると高温強度を低
ドさぜるので０．１０〜２．０チの範囲に限定しに０ Ｍｎ Ｍｎは高温強度を高めるために添加さｔ］るが、０．３
０チ未満でｌその効果が小さく２．０チを越えると熱伝
導性な悪化させて高温耐摩耗性を劣化させるので下限を
０８３０％、Ｊ−限を２０チに限定（、また。
Ｃｒ：
Ｃｒは表面に基地合金との密着性がよくかつ断熱性のよ
いスケールを生成させ、まだＣ「の炭化・吻を形成させ
ることにより高孟、強Ｔ彰を高めるが、１１チ未満では
その効果が小さく、２２％を越えろとスケール生成量の
減少および高温強度の低下な生じ高温耐摩性が劣化する
ので１１〜２２チの範囲に限定した。
いスケールを生成させ、まだＣ「の炭化・吻を形成させ
ることにより高孟、強Ｔ彰を高めるが、１１チ未満では
その効果が小さく、２２％を越えろとスケール生成量の
減少および高温強度の低下な生じ高温耐摩性が劣化する
ので１１〜２２チの範囲に限定した。
Ｎｉ ：
Ｎｉは高温強度および靭性な改善するために添加するが
、０．６０４未満ではその効果は小さく、８．０％を越
えると熱伝導性が悪化して高温耐摩耗性が劣化するので
０．６０〜８．０チの範囲に限定した。
、０．６０４未満ではその効果は小さく、８．０％を越
えると熱伝導性が悪化して高温耐摩耗性が劣化するので
０．６０〜８．０チの範囲に限定した。
ＭＯ；
Ｍｏは固溶硬化および炭化物形成により高温強度を高め
るのに有効であるが、０．５ ＯＬ：４未満ではその効
果がないので下限を０．５０ ’％とし、５．０％を越
えるとスケール生成量を著しく減少させて高説耐摩耗性
を劣化させるので上限を５．０チに限定した。
るのに有効であるが、０．５ ＯＬ：４未満ではその効
果がないので下限を０．５０ ’％とし、５．０％を越
えるとスケール生成量を著しく減少させて高説耐摩耗性
を劣化させるので上限を５．０チに限定した。
Ｂ：
Ｂは高温強度を高めるととも（二、窒化処理によってＢ
Ｎを形成（−１表面の潤滑性を高め工具寿命を延長させ
る元素として本発明では特に重要である。
Ｎを形成（−１表面の潤滑性を高め工具寿命を延長させ
る元素として本発明では特に重要である。
第１表に示すＡ１供試材のＢ含有敞をｔｒ〜１．０チの
範囲で変更した鋳造合金を成形後第１表（＝示す加−Ｌ
処理を行いプラグミル圧延用プラグを製造しその寿命を
調森した。従来材である第１表に示しだ化学組成、加工
処理による屋２ 供試材によるプラグミルｊ七姑用グラ
グの考量を１として、Ａ１供試相の＠紀寿命を表示し、
プラグ寿命比と１３含有量との関係を添付図面に示しだ
。
範囲で変更した鋳造合金を成形後第１表（＝示す加−Ｌ
処理を行いプラグミル圧延用プラグを製造しその寿命を
調森した。従来材である第１表に示しだ化学組成、加工
処理による屋２ 供試材によるプラグミルｊ七姑用グラ
グの考量を１として、Ａ１供試相の＠紀寿命を表示し、
プラグ寿命比と１３含有量との関係を添付図面に示しだ
。
＃ｉＳ （’Ｊ図而面ら明らかなようにＢが０．０４０
４未満でＶよその寿命が短かく、１．０チを越えると耐
熱衝撃性が著しく悪化し、プラグミル１モ延用プラグの
ように急熱急冷を繰返し受け／、）と速かに割れを発生
するので、■３を００４０〜１０％の範囲に限定した。
４未満でＶよその寿命が短かく、１．０チを越えると耐
熱衝撃性が著しく悪化し、プラグミル１モ延用プラグの
ように急熱急冷を繰返し受け／、）と速かに割れを発生
するので、■３を００４０〜１０％の範囲に限定した。
上記Ｃ，Ｓｉ、〜Ｉｎ、 Ｃｒ、 Ｎ ｉ 、 Ｍｏ、
Ｈの各限定址をもつ一℃本発明の継目無鋼管製必用工
具材料の基本組成とするが、更に冑、 Ｃ（１，Ｖ、
Ｎｂ、 Ｚｒ、Ａｔ、Ｓをド記限定量内において、１種
せたに２挿以上を同時に含有する圧延用工具材料におい
ても本発明の目的をより有効に達成することができる。
Ｈの各限定址をもつ一℃本発明の継目無鋼管製必用工
具材料の基本組成とするが、更に冑、 Ｃ（１，Ｖ、
Ｎｂ、 Ｚｒ、Ａｔ、Ｓをド記限定量内において、１種
せたに２挿以上を同時に含有する圧延用工具材料におい
ても本発明の目的をより有効に達成することができる。
これらの１ａ定理由は次の如くである。
Ｗ ：
Ｗは固溶硬化および炭化物形成により高温強度を高める
作用を有するが、０．７０％未満でＱよその効果が小さ
く、４．０％を越えると粗大な炭化・吻を形成して靭性
を劣化さぜるので０７０〜４．０％の範囲に限定した。
作用を有するが、０．７０％未満でＱよその効果が小さ
く、４．０％を越えると粗大な炭化・吻を形成して靭性
を劣化さぜるので０７０〜４．０％の範囲に限定した。
Ｃｏ：
ＣＯは高温強１相を高める作用を侍するが、０．５０％
未満ではその効果が少なく、５．０％を越すと高温強度
に対する効果が飽和し高価でもあるので、０．５０〜５
，０チの範囲に限定し／こ−■。
未満ではその効果が少なく、５．０％を越すと高温強度
に対する効果が飽和し高価でもあるので、０．５０〜５
，０チの範囲に限定し／こ−■。
■シ１．炭化物形成により高温強度を高める作用を有す
るが、０１０％未満でＶ［その効果がなり、２、Ｏチを
越すとその効果は飽和し２、かつ畠画でもあるので０．
１０〜２０％の範囲に限定しｆこ、Ｎ）＋、 Ｎｂｉよ炭化物形成により高温強度を著し７〈高めるの
に役立つが、０．１０％未満でしょその効果が小さく、
０．］０４％上を必豊とするが、２０％を越えるとその
効果は飽和しかつ高価でもあるので上限を２．０係とし
た。
るが、０１０％未満でＶ［その効果がなり、２、Ｏチを
越すとその効果は飽和し２、かつ畠画でもあるので０．
１０〜２０％の範囲に限定しｆこ、Ｎ）＋、 Ｎｂｉよ炭化物形成により高温強度を著し７〈高めるの
に役立つが、０．１０％未満でしょその効果が小さく、
０．］０４％上を必豊とするが、２０％を越えるとその
効果は飽和しかつ高価でもあるので上限を２．０係とし
た。
Ｚｒ ：
Ｚｒは高温強度を高めるとともに窒化処理に引続いて酸
化スケール付着処理をする場合、基地合金との密着性が
よくかつ断熱性のよいスケールを生成させる作用を有す
るが０．０２０％未満ではその効果が少なく、２．０係
を越えるとスケール付着量を低減させるので、０．０２
０〜２．０チの範囲に限定した。
化スケール付着処理をする場合、基地合金との密着性が
よくかつ断熱性のよいスケールを生成させる作用を有す
るが０．０２０％未満ではその効果が少なく、２．０係
を越えるとスケール付着量を低減させるので、０．０２
０〜２．０チの範囲に限定した。
Ａｅ ：
ＡｅはＮ１−Ａｅの金属間化合物による析出硬化作用お
よび窒化処理に引続いて酸化スケール付着処理が必要な
場合、基地合金との密着性および断熱性のよいスケール
を付着させる効果を有するが。
よび窒化処理に引続いて酸化スケール付着処理が必要な
場合、基地合金との密着性および断熱性のよいスケール
を付着させる効果を有するが。
０、０５０チ未満ではその効果が小さく、２．０％を越
すと酸化スケールの付着量を著しく低減させまた高温強
度も低下させるので０．０５０〜２．０％の範囲に限定
した。
すと酸化スケールの付着量を著しく低減させまた高温強
度も低下させるので０．０５０〜２．０％の範囲に限定
した。
Ｓ ：
Ｓは硫化物を形成して表面潤滑性を高める効果を有する
が、０．０２０４未満ではその効果が少々＜、０．３０
％を越えると耐熱前撃性が著しく劣化Ｊ−るので「限を
０．０２０％、ト限を０．３０チに限定した。
が、０．０２０４未満ではその効果が少々＜、０．３０
％を越えると耐熱前撃性が著しく劣化Ｊ−るので「限を
０．０２０％、ト限を０．３０チに限定した。
次に上記の限定成分の鋳造合金より成形した材料の窒化
処理について費、明−する。窒化処理は本発明の主眼と
するとこるぞ、本発明の（ＩｌｊきＢ含有合金に窒化処
理を施すことによりＨＮが形成され高温における表面潤
滑性が向上して工具寿命が延ひるが窒化層厚さが５０μ
未満ではその効果が小さいので５０／１以トに限定した
。窒化法として（・まガス室ｒヒ、ガス軟室１１１、液
体窒化、イオン窒化のいずれの方法でもよく窒化温度Ｃ
」、５００〜１．１ （］ Ｑ℃の範囲がよい、 −Ｌ管己の窒化処理によって鍋温の１ＩｌＩ孕耗性は皆
し７く向−ヒするが、窒化処理に引続い−Ｃ酸化スケー
ルイ」着処理を施すことによって史に」二具寿命の向上
が期待できる。４−なわら酸化スケール（＝ｊ着処理を
施すのは俯変形素庁からプラグに流入する熱を酸化スケ
ールによって減少させるためであり、況囲戚が酸化性で
なければ当然スケールは生成されず、また加熱温度が８
００℃未満ではスケールの生成が不十分であり、１２５
０℃を越えるとスケール層が厚くなり過さ′て先の窒化
処理によって得られた窒化層が消滅するので、酸化スケ
ール付層処理の温度を８００〜Ｊ２５０℃の範囲に限定
した。
処理について費、明−する。窒化処理は本発明の主眼と
するとこるぞ、本発明の（ＩｌｊきＢ含有合金に窒化処
理を施すことによりＨＮが形成され高温における表面潤
滑性が向上して工具寿命が延ひるが窒化層厚さが５０μ
未満ではその効果が小さいので５０／１以トに限定した
。窒化法として（・まガス室ｒヒ、ガス軟室１１１、液
体窒化、イオン窒化のいずれの方法でもよく窒化温度Ｃ
」、５００〜１．１ （］ Ｑ℃の範囲がよい、 −Ｌ管己の窒化処理によって鍋温の１ＩｌＩ孕耗性は皆
し７く向−ヒするが、窒化処理に引続い−Ｃ酸化スケー
ルイ」着処理を施すことによって史に」二具寿命の向上
が期待できる。４−なわら酸化スケール（＝ｊ着処理を
施すのは俯変形素庁からプラグに流入する熱を酸化スケ
ールによって減少させるためであり、況囲戚が酸化性で
なければ当然スケールは生成されず、また加熱温度が８
００℃未満ではスケールの生成が不十分であり、１２５
０℃を越えるとスケール層が厚くなり過さ′て先の窒化
処理によって得られた窒化層が消滅するので、酸化スケ
ール付層処理の温度を８００〜Ｊ２５０℃の範囲に限定
した。
実施例
第２表に化学組成を示した本発明材を第３表に示す条件
で窒化処理および必要により酸化スケール付着を行い、
この本発明材のプラグを使用して化学組成がＣ：０．２
２％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：１．３０チ、ｌ’ｉ
： ０．０２０係、Ｂ ： ０．００２０％で直径２４
９咽、肉厚１２９咽の炭素晰素管をプラグ圧延機におい
て直径２４４ｍｍ、肉厚９．９桐に連続して圧延しその
プラグの寿命を調合しだ。なお本発明材の窒化層厚さは
いずれも１００〜１５０μであった。
で窒化処理および必要により酸化スケール付着を行い、
この本発明材のプラグを使用して化学組成がＣ：０．２
２％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：１．３０チ、ｌ’ｉ
： ０．０２０係、Ｂ ： ０．００２０％で直径２４
９咽、肉厚１２９咽の炭素晰素管をプラグ圧延機におい
て直径２４４ｍｍ、肉厚９．９桐に連続して圧延しその
プラグの寿命を調合しだ。なお本発明材の窒化層厚さは
いずれも１００〜１５０μであった。
別に第２，３表に化学イ［１成と処理条件を示しだ比較
材についても同一寿命試験を行い、比較材の寿命を１と
して、−ｈ記本発明利の寿命を表示し、同じく第３表に
示した。
材についても同一寿命試験を行い、比較材の寿命を１と
して、−ｈ記本発明利の寿命を表示し、同じく第３表に
示した。
第３表から明らかな如く窒化処理をした本発明材のプラ
タンま従来法の比較材に比して著しくすぐれた寿命を有
している。
タンま従来法の比較材に比して著しくすぐれた寿命を有
している。
本発明ｔま上記実施例からも明らかな如く、継目無鋼管
製造用工具材料の成分を限定し７、厚さ１００μ以上の
表面窒化処理を行い必要に応じて８００〜１２５０℃の
スケール付着処理を行うことによって、高温における耐
摩耗性にすぐれ晋しく工具寿命の長い継目無鋼管製造用
工具材料を製造することができる。
製造用工具材料の成分を限定し７、厚さ１００μ以上の
表面窒化処理を行い必要に応じて８００〜１２５０℃の
スケール付着処理を行うことによって、高温における耐
摩耗性にすぐれ晋しく工具寿命の長い継目無鋼管製造用
工具材料を製造することができる。
本発明は継目無鋼管製造工程におけるプラグミル圧延用
プラグについて主として説明してきたが、同工程のピア
サ−またＶまエロンゲータガイドシューもしくｖ」二ロ
ノゲ−タプラグにも広く適用することができる。
プラグについて主として説明してきたが、同工程のピア
サ−またＶまエロンゲータガイドシューもしくｖ」二ロ
ノゲ−タプラグにも広く適用することができる。
添付図面ぐまプラグミル圧延用プラグのＢ含有量とプラ
グ鍔命との関係を示す線図である。 代理人 中 路 武 雄
グ鍔命との関係を示す線図である。 代理人 中 路 武 雄
Claims (4)
- （１） 重量比にてＣ： １．０〜２．０、ｓｉ：ｏ
、ｉ。 〜２．Ｏチ、Ｍｎ ： ０．３０〜２．０％、Ｃｒ：１
１〜２２チ、Ｎｉ：０．６０〜８．０チ、Ｍｏ：０．５
０〜５０チ、１３ ： ０．０４０〜１．０％を含有し
残部がＦｅおよび不可避的不純物より成る鋳造合金から
の継目無鋼管製造用工具材料の製造方法において、前記
鋳造合金の成形後Ｎの濃化層厚さを５０１１以−ヒとす
る表面窒化処理工程を有して成ることを特徴とする継目
無鋼゛ｑ製造用工具材料の製造方法。 - （２） 重量比にてＣ：１．０〜２，０チ、Ｓｉ：０
．１０−２． Ｏ％、Ｍｎ ： ０．３０〜２．０％、
Ｃｒ：１１〜２２チ、Ｎｉ：０．６０〜８．０％、Ｍｏ
：０．５０〜５．０％、Ｂ二Ｏ，０４０〜１．０弼を含
有し、更にＷ： ０．７０〜４．０％、Ｃｏ：０．５０
〜５．０％、Ｖ：０．１０〜２．０％、Ｎｂ：０．１０
〜２．０％、Ｚ「：０、 ０ ２ ０ 〜２． ０
％ 、 Ａ ｔ ：０．０５０ 〜２０ （ヲ１；
、 Ｓ： ０．０２０〜０．３０ ’％のうちから
選ばれた１種または２種以上を含み残部がＦｅおよび不
可避的不純物より成る鋳造合金からの継目無鋼管製造用
工具材料の製造方法において、前記鋳造合金の成形後Ｎ
の濃化層厚さを５０μ以上とする表面窒化処理工程を有
して成ることを特徴とする継目無鋼管製造用工具材料の
製造方法。 - （３） 重量比にてＣ：１．０〜２０％、Ｓｉ：Ｏ，
ＬＯ〜２．０ ％、 Ｍｎ ： ０．３ ０〜２
．０ ％、 Ｃｒ：１１−−２２％ 、 Ｎｉ
二 〇、 ６０〜８．０％ 、 Ｍｏ：０．５
０ 〜５．０チ、Ｂ：０．０４０〜１．０％を含有し残
部がＦｅおよび不可避的不純物より成る鋳造合金からの
継目無鋼管製造用工具材料の製造方法において、前記鋳
造合金の成形後Ｎの濃化層厚さを５０μ以上とする表面
窒化処理工程と、前記窒化処理工程に引続いて８００〜
１２５０℃の温度範囲の酸化雰囲気中におけるスケール
付着処理工程と、を有して成ることを特徴とする継目無
鋼管製造用工具材料の製造方法。 - （４） 重量比にてＣ： １．（１〜２．０ ％、
Ｓｉ ： Ｏ１１０〜２．０ ％、Ｍｎ ： ０．
３０〜２．０ ％、Ｃｒ ： １１〜２２≠、Ｎｉ：０
．６０〜８．０ ％、Ｍ（１：０．５０〜５．０％、
Ｂ ： ０．０４０〜１．０チを含有し、史にＷ：
０．７０〜４．０％ Ｃ（］ ： ０．５０〜５
．０％、■ 二０、１’ Ｏ〜２．０ ％、Ｎｂ ：
０．１ ０〜２．０％、ｚｒ ：０、０２０〜２．
０ ％、Ａｔ ： ０．０５０〜２．０ ％、Ｓ：０
．０２０＝０．３０’％のうちから選ばれた１種まだ（
ｒｉ、 ２種以上を含み残部がＦ’ｅおよび不可避的不
純物より成る鋳造合金からの継目無鋼管製造用工具材料
の製造方法において、前記鋳造合金の成形後Ｎの濃化１
＠厚さを１００μｌソ、上とする表面窒化処理工程と、
前記窒化処理工程に引続い−Ｃ８００〜１２５０ ℃の
温度範囲の１′１２化雰囲気中におけるスクール付輯処
理上程と、を有して成ることを特徴とする継目無鋼管製
造用−Ｌ具桐料の製造）５法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11938982A JPS599155A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 継目無鋼管製造用工具材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11938982A JPS599155A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 継目無鋼管製造用工具材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS599155A true JPS599155A (ja) | 1984-01-18 |
| JPS6214632B2 JPS6214632B2 (ja) | 1987-04-03 |
Family
ID=14760285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11938982A Granted JPS599155A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 継目無鋼管製造用工具材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS599155A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2328448A (en) * | 1997-07-21 | 1999-02-24 | Rhp Bearings Ltd | Case hardening of steels containing cobalt and chromium |
| JP2009045632A (ja) * | 2007-08-14 | 2009-03-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間継目無製管用マンドレルバーおよびその表面処理方法 |
| CN103510027A (zh) * | 2013-05-30 | 2014-01-15 | 洛阳天信矿山机械制造有限公司 | 一种耐磨的破碎机锤头 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5658963A (en) * | 1979-10-20 | 1981-05-22 | Kiyoichi Ogawa | Method and device for nitrified-layer stabilizing vapor coating processing |
| JPS5773171A (en) * | 1980-10-24 | 1982-05-07 | Daido Steel Co Ltd | Tool steel |
-
1982
- 1982-07-09 JP JP11938982A patent/JPS599155A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5658963A (en) * | 1979-10-20 | 1981-05-22 | Kiyoichi Ogawa | Method and device for nitrified-layer stabilizing vapor coating processing |
| JPS5773171A (en) * | 1980-10-24 | 1982-05-07 | Daido Steel Co Ltd | Tool steel |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2328448A (en) * | 1997-07-21 | 1999-02-24 | Rhp Bearings Ltd | Case hardening of steels containing cobalt and chromium |
| JP2009045632A (ja) * | 2007-08-14 | 2009-03-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間継目無製管用マンドレルバーおよびその表面処理方法 |
| CN103510027A (zh) * | 2013-05-30 | 2014-01-15 | 洛阳天信矿山机械制造有限公司 | 一种耐磨的破碎机锤头 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6214632B2 (ja) | 1987-04-03 |
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