JPS5920453A - 継目無鋼管製造用工具材料 - Google Patents
継目無鋼管製造用工具材料Info
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- JPS5920453A JPS5920453A JP13083982A JP13083982A JPS5920453A JP S5920453 A JPS5920453 A JP S5920453A JP 13083982 A JP13083982 A JP 13083982A JP 13083982 A JP13083982 A JP 13083982A JP S5920453 A JPS5920453 A JP S5920453A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、継目無鋼管１潰用工具材料に関し、該ａｉ
の工程条件とくに、高温における耐摩耗性にすぐれ、従
来材にくらべ著しく長い工具寿命を有するように改良を
した工具材料を提案するものである。
の工程条件とくに、高温における耐摩耗性にすぐれ、従
来材にくらべ著しく長い工具寿命を有するように改良を
した工具材料を提案するものである。
継目無鋼管の製置方法は一般に、丸鋼片もしくは角鋼片
を素材として、マンネスマン方式あるいはプレス方式に
より穿孔して中空素管をつくり、この中空素管をエロン
ゲータ、プラグミルあるいｆａｔ−ｒンドレル等の圧延
機により伸延加工する過程を経ることが一般的である。
を素材として、マンネスマン方式あるいはプレス方式に
より穿孔して中空素管をつくり、この中空素管をエロン
ゲータ、プラグミルあるいｆａｔ−ｒンドレル等の圧延
機により伸延加工する過程を経ることが一般的である。
この継目無鋼管１貨の各工程において成形用プラグおよ
びガイドシューなどの工具は高温下にか酷な摩耗状態に
さらされる。
びガイドシューなどの工具は高温下にか酷な摩耗状態に
さらされる。
したがって高温における耐摩耗性にすぐれた工具を調性
してその工具寿命を延しさせることは上記方法による継
目無鋼管製最上の重要問題の１つであり、とくに最近の
ように油井用継目無鋼管の生産量の増大と、なかでもそ
の鋼管素材につき高合金化が望まれている現状において
、その重要性はさらに著しくなってきている。
してその工具寿命を延しさせることは上記方法による継
目無鋼管製最上の重要問題の１つであり、とくに最近の
ように油井用継目無鋼管の生産量の増大と、なかでもそ
の鋼管素材につき高合金化が望まれている現状において
、その重要性はさらに著しくなってきている。
発明者らはこのうちプラグミル圧延用プラグの寿命低置
に注目して実験検討を重ねてきた。
に注目して実験検討を重ねてきた。
ここにプラグミル圧延においては、素管温度が通常９５
０〜１１５０℃程度、圧延荷重が１００〜２５０トン程
度、圧延速度が３ ｍ／ｓ程度となる。
０〜１１５０℃程度、圧延荷重が１００〜２５０トン程
度、圧延速度が３ ｍ／ｓ程度となる。
このときプラグ表面は素管内面と高温、高圧下で接触し
、しかもプラグ自体は回転しないので、プラグは完全な
すべり摩耗を受ける。
、しかもプラグ自体は回転しないので、プラグは完全な
すべり摩耗を受ける。
このようにきびしい条件下で使用されるプラグはまず高
温において高い強度を有することが必要とされる。高温
強度が比較曲間く安価な材料としては周知の如＜ ０１
Ｏｒ 、 ＭＯＩ Ｗ ｔ Ｎｂ 、 Ｖなど１７％
Ｏｒ −２％ｗｍや１．３〜１．８％Ｇ−２４％Ｑｒ−
８％ＮｉＷなどの高炭素、高ｃｒ鋳鋼か用いられている
。
温において高い強度を有することが必要とされる。高温
強度が比較曲間く安価な材料としては周知の如＜ ０１
Ｏｒ 、 ＭＯＩ Ｗ ｔ Ｎｂ 、 Ｖなど１７％
Ｏｒ −２％ｗｍや１．３〜１．８％Ｇ−２４％Ｑｒ−
８％ＮｉＷなどの高炭素、高ｃｒ鋳鋼か用いられている
。
しかし、これらの材質のプラグでは最近の油井用継目無
鋼管の生産敏増大に伴なう圧延間隔の短縮、および高合
金化による圧延負荷の増大などには対処できず、プラグ
の損耗が製造上の大きな問題になってきている。
鋼管の生産敏増大に伴なう圧延間隔の短縮、および高合
金化による圧延負荷の増大などには対処できず、プラグ
の損耗が製造上の大きな問題になってきている。
工具材料の高温強度を上げるにはＮｉ、 ｗ 、 ｃｏ
。
。
ＭＯなどの添加量の増加およびこれらにＡｔ 、 Ｔｉ
等を加えＮ１−Ａｔ 、 Ｎｉ−Ｔｉの金属間化合物に
よる析出硬化の利用などがあり、さらにはＮｉ基合金の
採用等も考えられる。
等を加えＮ１−Ａｔ 、 Ｎｉ−Ｔｉの金属間化合物に
よる析出硬化の利用などがあり、さらにはＮｉ基合金の
採用等も考えられる。
しかし、これらの元素の大量添加は熱伝導性の著しい低
下をもたらし、これらの材料で製作したプラグによりプ
ラグミル圧延を行なうと、被変形素管自体および圧延に
よって発生した熱がプラグに流入してぎた場合に、この
熱がプラグ内部に伝達し難く表層の温度上昇が著しくな
って強度が却って低下することになる。
下をもたらし、これらの材料で製作したプラグによりプ
ラグミル圧延を行なうと、被変形素管自体および圧延に
よって発生した熱がプラグに流入してぎた場合に、この
熱がプラグ内部に伝達し難く表層の温度上昇が著しくな
って強度が却って低下することになる。
とくに変形加工中の素管からの熱の流入をおさえる鋤き
をするプラグ表層の酸化スケールが、Ｏｒ。
をするプラグ表層の酸化スケールが、Ｏｒ。
°Ｎｉ 、 Ｃｏ 、 Ｍｏなどの高い鉄基合金または
Ｎｉ基合金においては酸化雰囲気中での高温加熱によっ
ても十分に生成され難く、それ故プラグミル圧延時に、
上記のような合金で製作されたプラグの損耗は従来のプ
ラグよりむしろ多くなることがわかったＯ 発明者らはこれらの点を踏まえてさらに実験、検討を重
ね、従来材にくらべて熱伝導性の低下が少なく、シかも
高温硬さ全有利に上昇することができ、その上基地合金
との密着性および断熱性にすぐれた酸化スケール表層が
容易に生成される成分系を、その熱処理条件にあわせ見
出し、これによって、従来材より著しく長い工具寿命を
、継目無鋼管１貨工程において発揮できる工具材料を実
現したものである。
Ｎｉ基合金においては酸化雰囲気中での高温加熱によっ
ても十分に生成され難く、それ故プラグミル圧延時に、
上記のような合金で製作されたプラグの損耗は従来のプ
ラグよりむしろ多くなることがわかったＯ 発明者らはこれらの点を踏まえてさらに実験、検討を重
ね、従来材にくらべて熱伝導性の低下が少なく、シかも
高温硬さ全有利に上昇することができ、その上基地合金
との密着性および断熱性にすぐれた酸化スケール表層が
容易に生成される成分系を、その熱処理条件にあわせ見
出し、これによって、従来材より著しく長い工具寿命を
、継目無鋼管１貨工程において発揮できる工具材料を実
現したものである。
この発明の工具材料は、その使用環境がとくにきびしい
プラグミル圧延用プラグ材として有利に適合する。この
発明は、Ｃ：１．０〜２．０重量％（以下％で示す）、
Ｓｉ： ０，１０〜２．０ ％、Ｍｎ：０．３０〜２．
０ ％、Ｏｒ ＋ １１〜２２ ％、Ｎ１ｔｏ、ａ 。
プラグミル圧延用プラグ材として有利に適合する。この
発明は、Ｃ：１．０〜２．０重量％（以下％で示す）、
Ｓｉ： ０，１０〜２．０ ％、Ｍｎ：０．３０〜２．
０ ％、Ｏｒ ＋ １１〜２２ ％、Ｎ１ｔｏ、ａ 。
°〜８．０％およびＭｏ ： ０．５０〜５．０％を含
み、かつＺｒ ： ０．０４ ｏ 〜２．０％とＡｔ
： ０．０１０〜０．５０％を含有し、あるいはさψら
に４．０％以下のＷ１５．０％以下のＣＯ１２，０％以
下の■、２．０％以下のＮｂそして１．０％以下のＢの
うち１種または２種以上およびまたは０．８％以下のＳ
を含み残部実質的にＦｅおよび通常の不可避的不純物の
組成の鋳碕合金よりなり、成形後に、酸化雰囲気中にお
いて１１００〜１２５０℃の温度範囲の酸化スケール団
着処理と、引続く８００〜１０００ ”Ｃの温度範囲の
硬化処理を経て硬質の酸化スケール表層をそなえること
を継目無鋼管１蹟用工具材料についての上述従来の問題
点の解決手段とするものである。
み、かつＺｒ ： ０．０４ ｏ 〜２．０％とＡｔ
： ０．０１０〜０．５０％を含有し、あるいはさψら
に４．０％以下のＷ１５．０％以下のＣＯ１２，０％以
下の■、２．０％以下のＮｂそして１．０％以下のＢの
うち１種または２種以上およびまたは０．８％以下のＳ
を含み残部実質的にＦｅおよび通常の不可避的不純物の
組成の鋳碕合金よりなり、成形後に、酸化雰囲気中にお
いて１１００〜１２５０℃の温度範囲の酸化スケール団
着処理と、引続く８００〜１０００ ”Ｃの温度範囲の
硬化処理を経て硬質の酸化スケール表層をそなえること
を継目無鋼管１蹟用工具材料についての上述従来の問題
点の解決手段とするものである。
まずこの発明における合金成分の限定理由を示・すＯ
（３： １．０〜ＪＯ％
ＣはＯｒ 、 Ｍｏなどの炭化物を形成して高温耐摩耗
性を向上させる元素として不可欠であり、１．０％未満
ではその効果は小さく、２．ｏ％を紹えると°熱衝撃に
よる割れが生じ易くなるので１．０〜２．０％の範囲と
した。
性を向上させる元素として不可欠であり、１．０％未満
ではその効果は小さく、２．ｏ％を紹えると°熱衝撃に
よる割れが生じ易くなるので１．０〜２．０％の範囲と
した。
Ｓｉ ＋ ０．１０〜２．０％
ＳｉはＡｔ 、 ｚｒとの複合添加により基地合金との
密着性のよいスクールを生成させるために添加されるが
、０．１０％未満ではその効果は小さく２．０％を超え
ると高ｆＪＡ強度を低下させるので０．１〜２．０％の
範囲とした。
密着性のよいスクールを生成させるために添加されるが
、０．１０％未満ではその効果は小さく２．０％を超え
ると高ｆＪＡ強度を低下させるので０．１〜２．０％の
範囲とした。
Ｍｎ ： Ｏ，Ｂ ｏ 〜２．０％
Ｍｎは高温強度を高めるために添加されるが、０．８０
％未満ではその効果は小さく、２．０％を超えると熱伝
導性を悪化させて高温耐摩耗性を劣化させるので０．３
０〜２．０％の範囲とした。
％未満ではその効果は小さく、２．０％を超えると熱伝
導性を悪化させて高温耐摩耗性を劣化させるので０．３
０〜２．０％の範囲とした。
Ｏｒ：１１〜２２％
Ｏｒは表面に基地合金との密着性がよくかつ断熱性のよ
いスケールを生成させまたＯｒの炭化物を形成させるこ
とにより高温強度を高めるために添加されるが、１１％
未満ではその効果は小さく、２２％を紹えるとスケール
酊着量の減少および高温強度の低下が生じ、高温耐摩耗
性が劣化するのパで１１〜２２％の範囲とした。
いスケールを生成させまたＯｒの炭化物を形成させるこ
とにより高温強度を高めるために添加されるが、１１％
未満ではその効果は小さく、２２％を紹えるとスケール
酊着量の減少および高温強度の低下が生じ、高温耐摩耗
性が劣化するのパで１１〜２２％の範囲とした。
Ｎｉ： ０．６０〜３．０ ％
Ｎｉはスケール付着熱処理時にスケールと基地合金との
境界にＮｉの富化した合金粒を生成させて、スケールと
基地合金の密着性を高めるために添加されるが、０．６
０％未満ではその効果は小さく３．０％を相えるとスケ
ールの生成量を減少させまた熱伝導性を悪化させて高温
耐摩耗性を劣化させるので、（１，６０〜８．０％の範
囲とした。
境界にＮｉの富化した合金粒を生成させて、スケールと
基地合金の密着性を高めるために添加されるが、０．６
０％未満ではその効果は小さく３．０％を相えるとスケ
ールの生成量を減少させまた熱伝導性を悪化させて高温
耐摩耗性を劣化させるので、（１，６０〜８．０％の範
囲とした。
Ｍｏ ： ０．５０〜５．０％
Ｍｏは固溶硬化および炭化物形成により高温強度を高め
る元素として添加されるが、０．５０％未満ではその効
果は小さく、５．０％を幀えるとスケール生成量を著し
く低下させて高温耐摩耗性を劣化させるので０．５０〜
５．０％の範囲とした。
る元素として添加されるが、０．５０％未満ではその効
果は小さく、５．０％を幀えるとスケール生成量を著し
く低下させて高温耐摩耗性を劣化させるので０．５０〜
５．０％の範囲とした。
Ｚｒ ； ０．０４ ｏ 〜２．０％
ｚｒはＳｉ 、 ｌとの複合添加により基地合金との密
着性がよいスケールを生成させるために必要であるが、
とくにスケールの断熱性を向上させ、かつ高温強度も高
める元素としてこの発明ではとくに重要であり、第１図
と第２図に示すようにｚｒ以外の合金元素がこの発明の
成分範囲内にあって、スケール付着熱処理および硬化熱
処理を施されたプラグミル圧延用プラグ材において、０
．０４０〜２．０％の範囲のＺｒの添加で著しい工具寿
命ｑ）延長がもたらされ、逆にこの範囲をはずれるとそ
の効果は小さい。
着性がよいスケールを生成させるために必要であるが、
とくにスケールの断熱性を向上させ、かつ高温強度も高
める元素としてこの発明ではとくに重要であり、第１図
と第２図に示すようにｚｒ以外の合金元素がこの発明の
成分範囲内にあって、スケール付着熱処理および硬化熱
処理を施されたプラグミル圧延用プラグ材において、０
．０４０〜２．０％の範囲のＺｒの添加で著しい工具寿
命ｑ）延長がもたらされ、逆にこの範囲をはずれるとそ
の効果は小さい。
Ａｌｊ ０．０１０〜０．５０％
ＡｌはＳｉおよびｚｒとの複合添加により１基地合金と
の密着性のよいスケールを生成させるために添加される
が、ｏ、ｏ １ ｏ％未満ではその効果は小さく０．５
０％を超えるとスケール団着量を減少させて高温耐摩耗
性を劣化させるので０．０１０〜０．５０％の範囲とし
た。
の密着性のよいスケールを生成させるために添加される
が、ｏ、ｏ １ ｏ％未満ではその効果は小さく０．５
０％を超えるとスケール団着量を減少させて高温耐摩耗
性を劣化させるので０．０１０〜０．５０％の範囲とし
た。
第１図と第２図はＯＦ １．４％、Ｓｉ ： ０．９１
％、Ｉｎ ｓ ０．６２％、’Ｏｒ ’ １６．２％、
Ｎｉ： １．５％、Ｍｏ ： ２．７％、Ａ／ ＋ ０
．０２７％を含みかつ、ｏ、ｏｏｓ〜２．５％の範囲の
Ｚｒ ＠添加した鋳ｎ鉄合金より成形後、大気中におい
７１２００°Ｃで２時間保持後、炉冷の酸化スケール付
着処理と同じく大気中・・において、９５０°Ｃで４時
間保持後炉冷の硬化処理を施したプラグミル圧延用プラ
グ材の寿命を、従来プラグの寿命を１としたときの寿命
比で示し、この発明に従い、２倍以上の寿命延長が図れ
る。
％、Ｉｎ ｓ ０．６２％、’Ｏｒ ’ １６．２％、
Ｎｉ： １．５％、Ｍｏ ： ２．７％、Ａ／ ＋ ０
．０２７％を含みかつ、ｏ、ｏｏｓ〜２．５％の範囲の
Ｚｒ ＠添加した鋳ｎ鉄合金より成形後、大気中におい
７１２００°Ｃで２時間保持後、炉冷の酸化スケール付
着処理と同じく大気中・・において、９５０°Ｃで４時
間保持後炉冷の硬化処理を施したプラグミル圧延用プラ
グ材の寿命を、従来プラグの寿命を１としたときの寿命
比で示し、この発明に従い、２倍以上の寿命延長が図れ
る。
ここに、従来プラグはＯｊ １．４１％、 ｓｉ： ０
．５７％、 Ｍｎ ： ０，６１％、 Ｏｒ ： １６
，８％、 Ｎｉ＋ １．５ ％。
．５７％、 Ｍｎ ： ０，６１％、 Ｏｒ ： １６
，８％、 Ｎｉ＋ １．５ ％。
ＭＯ： １．１％およびＷ ？ １．０％を含む初音鉄
合金より成形後、上記と同じスケール付着処理、硬化処
理を施されたものである。
合金より成形後、上記と同じスケール付着処理、硬化処
理を施されたものである。
以下に上記鋳０鉄合金をたとえば、プラグ成形の後に施
す熱処理条件について説明を進める。スケール付着処理
時の雰凹気が酸化性でない場合には当然ながら必要な表
面酸化スケールは得られずまたこのスケール付着処理時
の加熱温度が１１００°Ｃ未満のときには被変形素管か
らプラグへの入熱量を減少させるのに十分な断熱性を有
する厚さの酸化スケールが得られず、プラグの高温耐摩
耗性を改善し得ない。しかしこの加熱温度が１２５０°
Ｃを超えるときには生成スケールは厚くなるがスケール
内の空隙が増加して、基地合金とスケール・・の密着性
が低下し、従ってプラグミル圧延時の付着スケール厚さ
は１２５０’Ｃ以下で加熱した場合にくらべて減少する
ので、高温耐摩耗性を劣化させる。なお１１００ Ｎ１
２５０℃の温度範囲であれば酸化雰囲気中における短時
間処理でもスケールを付着させることは可能であるが、
安定して十分な厚さのスケールを生成させるためには２
０分以上の保持が望ましい。
す熱処理条件について説明を進める。スケール付着処理
時の雰凹気が酸化性でない場合には当然ながら必要な表
面酸化スケールは得られずまたこのスケール付着処理時
の加熱温度が１１００°Ｃ未満のときには被変形素管か
らプラグへの入熱量を減少させるのに十分な断熱性を有
する厚さの酸化スケールが得られず、プラグの高温耐摩
耗性を改善し得ない。しかしこの加熱温度が１２５０°
Ｃを超えるときには生成スケールは厚くなるがスケール
内の空隙が増加して、基地合金とスケール・・の密着性
が低下し、従ってプラグミル圧延時の付着スケール厚さ
は１２５０’Ｃ以下で加熱した場合にくらべて減少する
ので、高温耐摩耗性を劣化させる。なお１１００ Ｎ１
２５０℃の温度範囲であれば酸化雰囲気中における短時
間処理でもスケールを付着させることは可能であるが、
安定して十分な厚さのスケールを生成させるためには２
０分以上の保持が望ましい。
硬化処理時の加熱温度がＳＯＯ〜１０００″Ｃの範囲を
はずれるときには十分な高温硬さが得られない。また安
定して高い高温硬さを得るためにはこの温度域で８ｏ分
以上の保持が望ましい。
はずれるときには十分な高温硬さが得られない。また安
定して高い高温硬さを得るためにはこの温度域で８ｏ分
以上の保持が望ましい。
次にＷ 、 Ｃｏ ｒ Ｖ ＋ ＮｂおよびＢは、高温
強度を高める同効成分で、第２および第４発明のまたＳ
は第８および第４発明の添加成分であり、その限定理由
について述べる。
強度を高める同効成分で、第２および第４発明のまたＳ
は第８および第４発明の添加成分であり、その限定理由
について述べる。
Ｗ：≦４．０％
Ｗは高温強度をさらに高めるのに有用であるが０．７０
％未満ではその効果は小さく、４．０％を超えると粗大
な炭化物を形成して靭性を劣化させるので４．０％以下
を要す。
％未満ではその効果は小さく、４．０％を超えると粗大
な炭化物を形成して靭性を劣化させるので４．０％以下
を要す。
ＧＯ＝≦５．０％
またＣＯも高温強度をより高めるのに有効であるが、０
．５０％未満ではその効果は小さく、５．０％で高温強
度に対する効果は飽和し、高価でもあるので、上限を５
．０％とした。
．５０％未満ではその効果は小さく、５．０％で高温強
度に対する効果は飽和し、高価でもあるので、上限を５
．０％とした。
Ｖ ： ＜ ２．０％
さらに、■も高温強度を一層高めるのに役立つが０．１
０％未満ではその効果は小さく、２．０％でその効果は
飽和し高゛・価でもあるので上限を２．０％とした。
０％未満ではその効果は小さく、２．０％でその効果は
飽和し高゛・価でもあるので上限を２．０％とした。
Ｎｂ ｉ り２．０％
そしてＮｂもまた高温強度を高める寄与を呈するが０．
１０％未満ではその効果は小さく、２．ｏ％でその効果
は飽和し、高価でもあるので、上限を２．０％とした。
１０％未満ではその効果は小さく、２．ｏ％でその効果
は飽和し、高価でもあるので、上限を２．０％とした。
Ｂ：≦１．ｏ％
最後にＢも高温強度を高めるために必要により添加され
得るが、０．０１０％未満ではその効果は小さく、１．
０％を超えると耐熱衝撃性が著しく劣°化するので、１
．０％以下に限定される。
得るが、０．０１０％未満ではその効果は小さく、１．
０％を超えると耐熱衝撃性が著しく劣°化するので、１
．０％以下に限定される。
Ｓ：≦０．８０％
以上のべたところのほかに、Ｓは硫化物を形成させて表
面潤滑性を高める働きがあり、第３および第４発明の含
有成分であるが、その効果は０．０２０％未満ではあま
り期待できないが、Ｏ，ａＯ％を栢えると耐熱衝撃性が
著しく劣化するので０．８０％以下に制限される。
面潤滑性を高める働きがあり、第３および第４発明の含
有成分であるが、その効果は０．０２０％未満ではあま
り期待できないが、Ｏ，ａＯ％を栢えると耐熱衝撃性が
著しく劣化するので０．８０％以下に制限される。
次に実施例について述べる。
表１に化学組成、また表２に表面酸化スケールト・付着
のための熱処理条件および硬化処理条件を示す８種類の
この発明に従うプラグＡＮＨおよびプラグエを用いて、
熱間延伸加工を行った。
のための熱処理条件および硬化処理条件を示す８種類の
この発明に従うプラグＡＮＨおよびプラグエを用いて、
熱間延伸加工を行った。
表 ２
※大気中保持後炉冷
炭素鋼中空素管の化学成分は、０ ！ ０．２２％、Ｓ
ｉ ： ０．２５％、Ｉｎ ｉ １，８０％、Ｔｉ ＋
０．０２０％およびＢ ｉ Ｏ，００２０％を含むも
ので、直径２４９鰭、肉厚１２．９ｍｍから、プラグミ
ル圧延機において直径２４４１ｍ、肉厚９．９鰭に連続
して圧延した。この場合のプラグ寿命を比較した結果を
、従来プラグエの寿命を１として表２に示す。
ｉ ： ０．２５％、Ｉｎ ｉ １，８０％、Ｔｉ ＋
０．０２０％およびＢ ｉ Ｏ，００２０％を含むも
ので、直径２４９鰭、肉厚１２．９ｍｍから、プラグミ
ル圧延機において直径２４４１ｍ、肉厚９．９鰭に連続
して圧延した。この場合のプラグ寿命を比較した結果を
、従来プラグエの寿命を１として表２に示す。
この発明による各プラグの寿命は、いずれも従来プラグ
に比して著しく延長している。
に比して著しく延長している。
この発明は１、継目無鋼管１鮨工程におけるプラグミル
圧延用プラグやエロンゲータプラグその他ガイドシュー
、その他の工具材料の高温摩耗条件下の使用に供して著
しい寿命の延沖を可能ならしめ得る。
圧延用プラグやエロンゲータプラグその他ガイドシュー
、その他の工具材料の高温摩耗条件下の使用に供して著
しい寿命の延沖を可能ならしめ得る。
第１図は、プラグミル圧延用プラグの寿命に及ぼすｚｒ
自有量の影響を示すグラフである。
自有量の影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ Ｏ：１．０〜２．０ 重ｆｆｉ％、 Ｓｉ ！
０．１０〜２．０重量％、Ｍｎ ＋ ０．８０〜２
．０重鼠％１Ｏｒ：１１〜２２重Ｍ％、Ｎｉ： ０．６
０〜８．０重景％１およびＭＯ！ ０．５０〜５．０重
置％を含み、がっＺｒ ＋ ０．０４０〜２．０重量％
とｌ ： ０，０１０〜０．５０重社外を含有し、残部
実質的にＦｅおよび通常の不可避不純物の組成の鋳ｎ合
金よりなり、成形後に酸化雰囲気中において１１００〜
１２５０℃の温度範囲の酸化スチール団着処理と、引続
＜ｓｏｏ〜１０００’Ｃの湿度範囲の硬化処理を経て＠
質の酸化スケール表層をそなえる継目無鎖管製歯用工具
材料。 ｌ ｃ＋１．ｏ 〜２．０重量％ 、Ｓｉ ： ０．
１０〜２．０重量％、Ｍｎ ： ０．３０〜２．０重量
％、Ｑｒ：１１〜２２重量％、Ｎ１： ０，６０〜３．
０重ｉ％およびＭＯ＋ ０．５０〜５．０重ｔｘｓｔｓ
みかッＺｒ：０．０４０〜２．０重機％とＡ／ ： ０
．０１０〜０．５０重量％を含有し、さらに４．０重量
％以下のＷｓ５．０重量％以下のＣｏ、２．０重量％以
下のｖ、ｇ、ｏ重量％以下のＮｂおよび１．０重社％以
下のＢのうち１種または２種以上を自み、残部が実質的
にｙｅおよび通常の不可避的不純物の組成の鋳造合金よ
りなり、成形後に酸化雰囲気中において１１００〜１２
５０°Ｃの温度範囲の酸化スケール付着処理と、引続く
８００〜１０００℃の温度範囲の硬化処理を経て硬質の
酸化スケール表層をそなえる絆目無鋼管ａｉ用工具材料
。 ＆Ｏ！１．０〜２．０重量％、ｓｉ ： ０．１０〜２
．０重ｉｔ％、Ｍｎ ： ０．８０〜２．０重ｊｔ％、
Ｏｒ：１１〜２２重量％ 、Ｎｉ ： ０．６０〜Ｂ、
Ｏｆ１量％、およびＭＯ： ０．５０〜５．０重斌％を
含み、かツＺｒ ｊ Ｏ，０４０〜２．０重量％とｐ、
ｔ ＋ ｏ、ｏｔ。 〜０．５０重量％を含有し、さらに０．３％以下のＳを
含み、残部実質的にＢ’ｅおよび通常の不可避不純物の
組成の鋳彦合金、よりなり、成形鋳に酸化雰囲気中にお
いて１１００〜１２５０°Ｃの温度範囲の酸化スケール
付着処理と、引続＜５ｏｏ−１ｏｏｏ″Ｃの温度範囲の
硬化処理を経て硬質の酸化スケール表層をそなえる細目
無細管製貨用工具材料。 ’、 Ｏ：１．０〜２．０ 重Ｗ％、 Ｓ土 ？
０．１ ０〜２．０重量％、Ｍｎ ： ０．３０〜
２．０重量％、０ｒｊｌｌ〜２２重量％、Ｎｉ：ｏ、６
０〜３．０重量％、およびＭＯ＋ ０．５０〜５．０重
量％を含み、がっＺｒ ＋ ０．０４０〜２．０重量％
とＡｔ ｊ Ｏ，０１０〜０．５０重量％を３有し、さ
らに４．０重量％以下のＷ、５．０重量％以下の（３ｏ
、２．０重量％以下のＶ、２．０重量％以下のＮｂおよ
び１．０重量％以下のＢのうち１種または２種以上と、
ならびに０．３％以下のＳを含み、残部実質的にＦｅお
よび通常の不可避不純物の組成の防滑合金よりなり、成
形後に酸化雰囲気中において１１００〜１２５０°Ｃの
温度範囲の酸化スケール酊着処理と、引続＜８００〜１
０００°Ｃの温度範囲の硬化処理を経て硬質の酸化スケ
ール表層をそなえる継目無鋼管の１醗用工具材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13083982A JPS5920453A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 継目無鋼管製造用工具材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13083982A JPS5920453A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 継目無鋼管製造用工具材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5920453A true JPS5920453A (ja) | 1984-02-02 |
Family
ID=15043899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13083982A Pending JPS5920453A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 継目無鋼管製造用工具材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5920453A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01289504A (ja) * | 1988-05-16 | 1989-11-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼管穿孔機用プラグ |
| EP0767353A1 (en) * | 1995-09-13 | 1997-04-09 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method to equalise the temperature in a heating furnace with a controlled-oxidisation ambient and heating furnace carrying out the method |
| CN102822358A (zh) * | 2010-03-25 | 2012-12-12 | 住友金属工业株式会社 | 长条材料的热处理方法、长条材料的制造方法以及这些方法中使用的热处理炉 |
| JP2021104540A (ja) * | 2019-12-27 | 2021-07-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 継目無鋼管圧延用プラグ、継目無鋼管圧延用プラグの製造方法、継目無鋼管圧延用プラグミル、継目無鋼管の圧延方法および継目無鋼管の製造方法 |
-
1982
- 1982-07-27 JP JP13083982A patent/JPS5920453A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01289504A (ja) * | 1988-05-16 | 1989-11-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼管穿孔機用プラグ |
| EP0767353A1 (en) * | 1995-09-13 | 1997-04-09 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method to equalise the temperature in a heating furnace with a controlled-oxidisation ambient and heating furnace carrying out the method |
| US5708678A (en) * | 1995-09-13 | 1998-01-13 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Method to equalize the temperature in a heating furnace with a controlled-oxidization ambient and heating furnace carrying out the method |
| CN102822358A (zh) * | 2010-03-25 | 2012-12-12 | 住友金属工业株式会社 | 长条材料的热处理方法、长条材料的制造方法以及这些方法中使用的热处理炉 |
| JP2021104540A (ja) * | 2019-12-27 | 2021-07-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 継目無鋼管圧延用プラグ、継目無鋼管圧延用プラグの製造方法、継目無鋼管圧延用プラグミル、継目無鋼管の圧延方法および継目無鋼管の製造方法 |
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