JPS5988369A - 多結晶フエライト - Google Patents
多結晶フエライトInfo
- Publication number
- JPS5988369A JPS5988369A JP57196482A JP19648282A JPS5988369A JP S5988369 A JPS5988369 A JP S5988369A JP 57196482 A JP57196482 A JP 57196482A JP 19648282 A JP19648282 A JP 19648282A JP S5988369 A JPS5988369 A JP S5988369A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ferrite
- weight
- grain size
- amount
- mol
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Compounds Of Iron (AREA)
- Magnetic Ceramics (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は多結晶フェライト、特に磁気ヘッドに適したフ
ェライトに関するものである。
ェライトに関するものである。
従来例の構成とその問題点
磁気ヘッド材料には、高い磁束密度や高い透磁率といつ
た磁気特性だけでなく、ヘッド加工時の微細な精密加工
に耐える機械的特性も要求されている。さらに高記録密
度化の要求に対して、高周波帯域での高い透磁率、低損
失という磁気特性と。
た磁気特性だけでなく、ヘッド加工時の微細な精密加工
に耐える機械的特性も要求されている。さらに高記録密
度化の要求に対して、高周波帯域での高い透磁率、低損
失という磁気特性と。
トラック幅の縮小化に伴う結晶の微小化と機械的強度の
向上が必要とされている。
向上が必要とされている。
ところが、これ寸で使用されている多結晶は、結晶粒径
が２０μｍ前後で、超精密微細加工に十分対応できるも
のでなかった。
が２０μｍ前後で、超精密微細加工に十分対応できるも
のでなかった。
発明の目的
本発明の目的は、従来の多結晶フェライトに比べ、結晶
粒径を小さくし、超精密微細加工性の良好な多結晶フェ
ライトを安価に量産よく提供することにある。さらに、
本発明は靭性を高めて、超精密微細加工性をより向上さ
せた多結晶フェライトを提供することを目的とする。
粒径を小さくし、超精密微細加工性の良好な多結晶フェ
ライトを安価に量産よく提供することにある。さらに、
本発明は靭性を高めて、超精密微細加工性をより向上さ
せた多結晶フェライトを提供することを目的とする。
発明の構成
本発明は、Ｍｎ −Ｚ ｎもしくはＮ１−Ｚｎｆ主成分
とするフェライトに、Ｎａ成分を０．０１〜０．５重量
％含有させることによって、フェライトを構成する結晶
粒子をより微細化したものである。
とするフェライトに、Ｎａ成分を０．０１〜０．５重量
％含有させることによって、フェライトを構成する結晶
粒子をより微細化したものである。
また、本発明は、Ｍｎ−ＺｎもしくはＮ ｉ −Ｚ ｎ
を主成分とするフェライトに、Ｎａ成分を０．０１〜０
．５重量％、Ｚｒ成分を０．００５−０．５重量％含有
させることによって、上記フェライトの靭性を高めだも
のである。さらに、これにＣａ成分を０．０１〜０．５
重量心金ませることによって、より一層靭性を高めたも
のである。
を主成分とするフェライトに、Ｎａ成分を０．０１〜０
．５重量％、Ｚｒ成分を０．００５−０．５重量％含有
させることによって、上記フェライトの靭性を高めだも
のである。さらに、これにＣａ成分を０．０１〜０．５
重量心金ませることによって、より一層靭性を高めたも
のである。
実施例の説明
以下、本発明の詳細について、実施例にもとづいて説明
する。
する。
〔実施例１〕
最終組成比が５４ ＋５ モル％Ｆｅ２Ｏ３，２９，０
モル％Ｍｎ０，１６．５モル％ＺｎＯになるように、純
度９９．９８％以上の高純度酸化鉄、同高純度炭酸マン
ガン、および高純度酸化亜鉛を配合するとともに、高純
度の炭酸す） ＩＪウム（Ｎａ２ＣＯ３）を種々の割合
になるよう添加し、ステンレス鋼製ポットで１６時時間
式混合した。その後、その沈澱物を２４０℃で１０時間
乾燥した。乾燥粉体に純水を合計量の１６重量％の割合
に加えて、らいかい機で造粒し、粒度をそろえた後、３
ｏｏＨｔ、ｙｃｙＡの成形圧で造粒粉を成形した。この
成形体を空気中にて、１３００°Ｃで３時間、３００蛇
／ｃｒｒｔの圧力を印加した状態でホットプレスして焼
結体を得た。得られた焼結体より巾３ｍｍ、長さ０ｍｍ
５厚さ３ｍｍのブロックを切り出し、表面を通常の方法
で２０分研摩した後、３μｍの粒径のダイヤモンド粒子
を含むペーストにて鏡面に仕上げたプロ・ンクを８０℃
の温度に保持したりん酸中に３０秒浸漬し、鏡面部のエ
ツチングを行ない結晶粒径を光学顕微鏡にて観察した。
モル％Ｍｎ０，１６．５モル％ＺｎＯになるように、純
度９９．９８％以上の高純度酸化鉄、同高純度炭酸マン
ガン、および高純度酸化亜鉛を配合するとともに、高純
度の炭酸す） ＩＪウム（Ｎａ２ＣＯ３）を種々の割合
になるよう添加し、ステンレス鋼製ポットで１６時時間
式混合した。その後、その沈澱物を２４０℃で１０時間
乾燥した。乾燥粉体に純水を合計量の１６重量％の割合
に加えて、らいかい機で造粒し、粒度をそろえた後、３
ｏｏＨｔ、ｙｃｙＡの成形圧で造粒粉を成形した。この
成形体を空気中にて、１３００°Ｃで３時間、３００蛇
／ｃｒｒｔの圧力を印加した状態でホットプレスして焼
結体を得た。得られた焼結体より巾３ｍｍ、長さ０ｍｍ
５厚さ３ｍｍのブロックを切り出し、表面を通常の方法
で２０分研摩した後、３μｍの粒径のダイヤモンド粒子
を含むペーストにて鏡面に仕上げたプロ・ンクを８０℃
の温度に保持したりん酸中に３０秒浸漬し、鏡面部のエ
ツチングを行ない結晶粒径を光学顕微鏡にて観察した。
得られたフェライトの結晶粒子の平均粒径とそれに添加
含有させたＮａ量との関係を第１図に示す。この図から
れかるように、ＮａがＱ、０１重量％以上添加含有さ几
ると、フェライトの平均結晶粒径が２０μｍよりも小さ
くなシ、それが０．５重量％で５μｍに達する。Ｎａ量
が０．６重量％以上で平均結晶粒径が４〜５μｍでほぼ
一定になる。
含有させたＮａ量との関係を第１図に示す。この図から
れかるように、ＮａがＱ、０１重量％以上添加含有さ几
ると、フェライトの平均結晶粒径が２０μｍよりも小さ
くなシ、それが０．５重量％で５μｍに達する。Ｎａ量
が０．６重量％以上で平均結晶粒径が４〜５μｍでほぼ
一定になる。
しかしながら、Ｎａ量が０．５重量％を越えるとフェラ
イトの飽和磁束密度が低下し、保磁力が増加するので、
磁気ヘッド材料として好ましくない。
イトの飽和磁束密度が低下し、保磁力が増加するので、
磁気ヘッド材料として好ましくない。
よって、フェライトの磁気特性を実用範囲内に維持しつ
つ、その結晶粒径を微細化するためには、Ｎａ量をｏ、
０１〜０．５重量％とするのが望ましい。
つ、その結晶粒径を微細化するためには、Ｎａ量をｏ、
０１〜０．５重量％とするのが望ましい。
そして、この範囲内でＮａ ｔを選択することによって
、フェライトの平均結晶粒径を６〜２０μｍの範囲内で
制御することができる。
、フェライトの平均結晶粒径を６〜２０μｍの範囲内で
制御することができる。
ところで、上述のようにして鏡面状に仕上げたフェライ
ト試料に、第２図に示すようにビッカース圧痕（荷重２
０ｏ７、荷重印加時間３０秒）１をつけると、クラ・ン
ク２が発生する。このクラックフェライトの平均結晶粒
径が小さくなるに従って、ＫＩＣの相対値が５〜１０％
増大し、フェライトの機械的特性の向上していることが
明らかとなった。
ト試料に、第２図に示すようにビッカース圧痕（荷重２
０ｏ７、荷重印加時間３０秒）１をつけると、クラ・ン
ク２が発生する。このクラックフェライトの平均結晶粒
径が小さくなるに従って、ＫＩＣの相対値が５〜１０％
増大し、フェライトの機械的特性の向上していることが
明らかとなった。
〔実施例２〕
最終組成比が５４．５モル％Ｆ ｅ２０３．２９−０
モル％Ｍｎ０，１６．５モル％ＺｎＯになるように湿式
法で合成した共沈フェライト（不純物としてＳ １０２
を０．００４９０４９重量％を０．００４重量％、 Ｎ
ａをｏ、ｏｏｓ重量係含む）に、Ｎａ２ＣＯ３を合計量
に対して０．０２３重量％となるよう添加してから、８
００″Ｃで２時間仮焼し、これをステンレス鋼製ポット
で１６時時間式粉砕し、沈澱物を２４０°Ｃで１ｏ時間
乾燥させた。その後、純水を１５重量％の割合になるよ
う加えて、らいかい機で造粒し、粒度２そろえてから、
ｓｏｏＫｇ／ｃｌの圧力を加えて成形し、空気中にて１
０００°Ｃで３時間、３００Ｋｇ／ｃＩＩの圧力を印加
した状態でホントプレスして、Ｎａを０，０１重重量部
加含有させた焼結体を得た。
モル％Ｍｎ０，１６．５モル％ＺｎＯになるように湿式
法で合成した共沈フェライト（不純物としてＳ １０２
を０．００４９０４９重量％を０．００４重量％、 Ｎ
ａをｏ、ｏｏｓ重量係含む）に、Ｎａ２ＣＯ３を合計量
に対して０．０２３重量％となるよう添加してから、８
００″Ｃで２時間仮焼し、これをステンレス鋼製ポット
で１６時時間式粉砕し、沈澱物を２４０°Ｃで１ｏ時間
乾燥させた。その後、純水を１５重量％の割合になるよ
う加えて、らいかい機で造粒し、粒度２そろえてから、
ｓｏｏＫｇ／ｃｌの圧力を加えて成形し、空気中にて１
０００°Ｃで３時間、３００Ｋｇ／ｃＩＩの圧力を印加
した状態でホントプレスして、Ｎａを０，０１重重量部
加含有させた焼結体を得た。
得られた焼結体より実施例１と同じ手順で鏡面仕上し、
平均結晶粒径を副定したところ１５μｍであった。
平均結晶粒径を副定したところ１５μｍであった。
さらに、上記共沈フェライトにＮａ２Ｃｏ３を１．１６
重量％配合して上述と同じ手順でＮ’ａを０．５重量係
添加含有するフェライトを作製したところ、その平均結
晶粒径は５μｍであった。
重量％配合して上述と同じ手順でＮ’ａを０．５重量係
添加含有するフェライトを作製したところ、その平均結
晶粒径は５μｍであった。
なお、上記共沈フェライトにＮａ２ＣＯ３を配合するこ
となく、同じ手順でフェライトを作製したところ、その
平均結晶粒径は２０μｍ″′ｃあった。
となく、同じ手順でフェライトを作製したところ、その
平均結晶粒径は２０μｍ″′ｃあった。
フェライトにおけるＮ’ａ添加含有量が０．６重量係を
超えると、飽和磁束密度が１５％減少するのが認められ
、保磁力が２０％増加した。
超えると、飽和磁束密度が１５％減少するのが認められ
、保磁力が２０％増加した。
このように、共沈フェライトにおいてもＮａを０．０１
〜０．５重量係添加含有させることによシ、磁気特性を
劣化させずに平均結晶粒径を２０μｍ以下とすることが
できる。
〜０．５重量係添加含有させることによシ、磁気特性を
劣化させずに平均結晶粒径を２０μｍ以下とすることが
できる。
口実流側３〕
最終組成比が５１．０モル％Ｆ ｅ ２０３．１８．８
モル％Ｎｉ０１３０．２モル％ＺｎＯになるように高純
度酸化鉄、酸化ニッケル、酸化亜鉛を配合するとともに
、１Ｎａ２Ｃｏ３を０．０２３２３重量％、１６重量饅
添加し、これら二種の材料をステンレス鋼製ポットで１
６時時間式混合した。その後、その沈澱物を２４０″Ｃ
で１０時間乾燥させた。純水をそれぞれに１５重量％の
割合になるよう加えて、らいかい機で造粒し、粒度をそ
ろえた後、成形圧３００Ｋｇ／ｄ で成形し、以下実
施例１と同じ手順でＮａを０．０１重量％、０．０５重
重量部加含有するフェライト試料を作製した。これら試
料を１３０°Ｃのシん酸に５分間浸漬し、鏡面部のエツ
チングを行ない、結晶粒径を光学顕微鏡にて観察した。
モル％Ｎｉ０１３０．２モル％ＺｎＯになるように高純
度酸化鉄、酸化ニッケル、酸化亜鉛を配合するとともに
、１Ｎａ２Ｃｏ３を０．０２３２３重量％、１６重量饅
添加し、これら二種の材料をステンレス鋼製ポットで１
６時時間式混合した。その後、その沈澱物を２４０″Ｃ
で１０時間乾燥させた。純水をそれぞれに１５重量％の
割合になるよう加えて、らいかい機で造粒し、粒度をそ
ろえた後、成形圧３００Ｋｇ／ｄ で成形し、以下実
施例１と同じ手順でＮａを０．０１重量％、０．０５重
重量部加含有するフェライト試料を作製した。これら試
料を１３０°Ｃのシん酸に５分間浸漬し、鏡面部のエツ
チングを行ない、結晶粒径を光学顕微鏡にて観察した。
ユ
その結果、平均結晶粒径は前者については１０μであり
、後者については４μｍ であった。
、後者については４μｍ であった。
なお、Ｎａ２Ｃｏ３を配合することなく同じ手順で作製
した焼結体では、平均結晶粒径は１２μｍであった。
した焼結体では、平均結晶粒径は１２μｍであった。
また、Ｎａを０．０５重量％より多く添加含有させたも
のにおいては、飽和磁束密度の低下と、保磁力の増加が
認められた。
のにおいては、飽和磁束密度の低下と、保磁力の増加が
認められた。
以上、代表的なフェアイド組成を例にあげてＮａを添加
含有させたことによる効果について述べたが、フェライ
トの組成は実施例に示したものに限られず、他の組成の
Ｍｎ−Ｚｎフェライトや１”Ｊｉ −Ｚｎフェライトに
ついてもまったく同じ傾向が認められた。
含有させたことによる効果について述べたが、フェライ
トの組成は実施例に示したものに限られず、他の組成の
Ｍｎ−Ｚｎフェライトや１”Ｊｉ −Ｚｎフェライトに
ついてもまったく同じ傾向が認められた。
上述のＮａを含むＭｎ−ＺｎフェライトやＮｉ −Ｚｎ
フェライトにおいて、その使用目的によっては、靭性を
より向上させた方が望ましい。次に、靭性向上について
、実施例をあげて説明する。
フェライトにおいて、その使用目的によっては、靭性を
より向上させた方が望ましい。次に、靭性向上について
、実施例をあげて説明する。
以下余白
〔実施例４〕
最終組成比がｓ４．ｓモル％Ｆｅ２Ｏ３，２９，０モル
％Ｍｎ０．１６ 、５モル％ＺｎＯになるように、純度
９９．９８％以上の高純度酸化鉄、同高純度炭酸マンガ
ン、および高純度亜鉛を配合し、さらにＮａ Ｃｏ
とＺ ｒ Ｏ２を添加して、ステンレス鋼製 ３ ポットで１６時時間式混合した。その後、実施例１と同
じ手順で、フェライト試料を作製した。
％Ｍｎ０．１６ 、５モル％ＺｎＯになるように、純度
９９．９８％以上の高純度酸化鉄、同高純度炭酸マンガ
ン、および高純度亜鉛を配合し、さらにＮａ Ｃｏ
とＺ ｒ Ｏ２を添加して、ステンレス鋼製 ３ ポットで１６時時間式混合した。その後、実施例１と同
じ手順で、フェライト試料を作製した。
一方、比較のだめ、ＮａＣ０とＺ ｒ Ｏ２を配合
３ することなく、同じ手順でフェライト試料を作製した。
３ することなく、同じ手順でフェライト試料を作製した。
各試料に荷重２ｏｏｙ、荷重印加時間３０秒でビッカー
ス２圧痕を打ち、発生したクラックの長さを測定した。
ス２圧痕を打ち、発生したクラックの長さを測定した。
それからＮａとＺｒの無添加時を基準（１００）として
、各組成の臨界応力拡大係数の相対値を求めた。その結
果を第３図に示す。図の数値は相対値である。
、各組成の臨界応力拡大係数の相対値を求めた。その結
果を第３図に示す。図の数値は相対値である。
第３図から明らかなように、Ｎａが０．０１〜０．５重
量係でＺｒが０．００５〜０．５重量係の範囲内で臨界
応力拡大係数が１０６以上と、靭性が向上し、加工性が
高められていた。
量係でＺｒが０．００５〜０．５重量係の範囲内で臨界
応力拡大係数が１０６以上と、靭性が向上し、加工性が
高められていた。
なお、Ｚｒ量が０．５重量係を越えると、フェライトの
飽和磁束密度が１Ｑ係以上低下し、保磁力か１０％以上
増大した。よって、実施例１の結果とあいまって、Ｎａ
、！：ＺｒＯ量はそれぞれ０．０１〜０．５重量％、ｏ
、ｏｏｓ〜０．５重量係であることが望丑しい。
飽和磁束密度が１Ｑ係以上低下し、保磁力か１０％以上
増大した。よって、実施例１の結果とあいまって、Ｎａ
、！：ＺｒＯ量はそれぞれ０．０１〜０．５重量％、ｏ
、ｏｏｓ〜０．５重量係であることが望丑しい。
〔実施例５〕
最終組成比が５４．５モル％Ｆｅ２Ｏ３，２９，０モル
％Ｍｎｏ、１６．５モル％ＺｎＯになるよう実施例４に
おけるものと同じ原料を配合し、かっＮａ、Ｚｒカソレ
ぞれ０．０１重量％、ｏ、○ｏ５重量重量外るようＮａ
２Ｃｏ３とＺ ｒ Ｏ２とを添加するとともに、Ｃａ量
を変えて、各種フェライト試料を実施例４と同じ手順で
作製した。
％Ｍｎｏ、１６．５モル％ＺｎＯになるよう実施例４に
おけるものと同じ原料を配合し、かっＮａ、Ｚｒカソレ
ぞれ０．０１重量％、ｏ、○ｏ５重量重量外るようＮａ
２Ｃｏ３とＺ ｒ Ｏ２とを添加するとともに、Ｃａ量
を変えて、各種フェライト試料を実施例４と同じ手順で
作製した。
第４図にフェライトのＣａ量と臨界応力拡大係数
数（相対値）との関係を示す。図から明らかなように、
Ｃａ量が０．０１重量係以上で臨界応力拡大係数が増大
する。Ｃａ量が０．６重量饅であるとき、その相対値は
１２０となり、Ｃａ無添加時に比べて２０％大きな値と
なった。Ｃａ量が１重量係では、その値が１２１であり
、靭性向上の効果が飽和するだけでなく、Ｃａ無添加時
に比べぞ飽和磁束密度が１０〜２０ヂ低下し、保持力が
２倍以上になった。
Ｃａ量が０．０１重量係以上で臨界応力拡大係数が増大
する。Ｃａ量が０．６重量饅であるとき、その相対値は
１２０となり、Ｃａ無添加時に比べて２０％大きな値と
なった。Ｃａ量が１重量係では、その値が１２１であり
、靭性向上の効果が飽和するだけでなく、Ｃａ無添加時
に比べぞ飽和磁束密度が１０〜２０ヂ低下し、保持力が
２倍以上になった。
したがって、Ｃａ量が０．０１〜０．５重量係の範囲内
にあるとき、ＮａとＺｒ を含むフェライトの靭性を
より一層向上させ、加工性に優れた磁気ヘッド材料を得
ることができる。
にあるとき、ＮａとＺｒ を含むフェライトの靭性を
より一層向上させ、加工性に優れた磁気ヘッド材料を得
ることができる。
〔実施例６〕
実施例２における共沈フェライトを使用し、Ｎａ２ＣＱ
３．ＺｒＯ２およびＣａ ＣＯ３を添加して、実施例２
と同じ手順でＮａを０．０１重量％、 ’Ｚｒを０．０
５重量％、Ｃａを０．０１重量係含有するフェライトを
作製した。その臨界応力拡大係数は、Ｃａを含ませずに
作製したフェライトのそれを１００としたとき、１１ｏ
であった。ちなみにＮａ。
３．ＺｒＯ２およびＣａ ＣＯ３を添加して、実施例２
と同じ手順でＮａを０．０１重量％、 ’Ｚｒを０．０
５重量％、Ｃａを０．０１重量係含有するフェライトを
作製した。その臨界応力拡大係数は、Ｃａを含ませずに
作製したフェライトのそれを１００としたとき、１１ｏ
であった。ちなみにＮａ。
Ｚｒをも含まないフェライトのそれを１００としたとき
、１２６であった。
、１２６であった。
〔実施例７〕
最終組成比が１５１．０モル％Ｆｅ２ｏ３，１８．８モ
ル％Ｎｉｐ、３０．２モル％Ｚｎ○となるよう原料を配
向するとともに、それにＮ ａ ２ ＣＯ３，Ｚ ｒ
Ｏ２＋Ｃａ Ｃｏ を添加し、実施例３と同じ手順で
Ｎａを０．０１重量％、 Ｚ、ｒを０．０５重量％、
Ｃａを０．０１重量係含有するフェライトを作製した。
ル％Ｎｉｐ、３０．２モル％Ｚｎ○となるよう原料を配
向するとともに、それにＮ ａ ２ ＣＯ３，Ｚ ｒ
Ｏ２＋Ｃａ Ｃｏ を添加し、実施例３と同じ手順で
Ｎａを０．０１重量％、 Ｚ、ｒを０．０５重量％、
Ｃａを０．０１重量係含有するフェライトを作製した。
このフェライトの臨界応力拡大係数は、Ｃａ無添加時の
フェライトのそれを１００としたとき、１０５であつ／
ζ・ちなみに、Ｎａ、Ｚｒ、Ｃａの無添加時のそれを１
００としたときには、１１６であった。
フェライトのそれを１００としたとき、１０５であつ／
ζ・ちなみに、Ｎａ、Ｚｒ、Ｃａの無添加時のそれを１
００としたときには、１１６であった。
以上のように、ＮａとＺｒ、 さらにはＮａとＺｒ。
Ｃａを添加含有させることによって、Ｍｎ−Ｚｎ フェ
ライトやＮｉ−Ｚｎフェライトの靭性を高めることがで
きる。
ライトやＮｉ−Ｚｎフェライトの靭性を高めることがで
きる。
発明の効果
本発明によれば、Ｍｎ−ＺｎフェライトもしくはＮｉ−
ＺｎフェライトにＮａ成分を添加含有させているので、
フェライトの平均結晶粒径を小さくすることができ、か
つＮａ量を選ぶことによって結晶粒径を制御することが
できるので、加工条件に応じた最適結晶粒径を得ること
ができる。
ＺｎフェライトにＮａ成分を添加含有させているので、
フェライトの平均結晶粒径を小さくすることができ、か
つＮａ量を選ぶことによって結晶粒径を制御することが
できるので、加工条件に応じた最適結晶粒径を得ること
ができる。
上記フェライトにさらにＺｒ成分、Ｚｒ成分とＣａ成分
を添加含有させることによって、フェライトの靭性をよ
り一層させ、その加工性を向上させることができる。
を添加含有させることによって、フェライトの靭性をよ
り一層させ、その加工性を向上させることができる。
第１図はＭｎ−ＺｎフェライトにおけるＮａ量と平均結
晶粒径との関係を示す図、第２図はビッカース圧痕によ
るクラックの発生を示す図、第３図はＭｎ−Ｚｎフェラ
イトにおけるＮａ量、Ｚｒ量と臨界応力拡大係数との関
係を示す図、第４図はＭｎ−ＺｎフェライトにおいてＮ
ａ量とＺｒ量を一定としたときのＣａ量と臨界応力拡大
係数との関係を示す図である。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第３
図 Ｚ） ＄１０４Ｊ：（ｗｔ％）
晶粒径との関係を示す図、第２図はビッカース圧痕によ
るクラックの発生を示す図、第３図はＭｎ−Ｚｎフェラ
イトにおけるＮａ量、Ｚｒ量と臨界応力拡大係数との関
係を示す図、第４図はＭｎ−ＺｎフェライトにおいてＮ
ａ量とＺｒ量を一定としたときのＣａ量と臨界応力拡大
係数との関係を示す図である。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第３
図 Ｚ） ＄１０４Ｊ：（ｗｔ％）
Claims (3)
- （１） Ｍｎ−Ｚｎ ７ エライトもしくはＮ ｉ
−Ｚ ｎ ７ ｘライトに、Ｎａ成分を０．ｏ１〜０．
５重量製添加含有させたことを特徴とする多結晶フェラ
イト。 - （２） Ｍｎ−Ｚｎ ７ ｘライトもしくはＮ ｉ
−Ｚ ｎ ７ ｘライトに、Ｎａ成分を０．０１〜０．
５重量楚、およびＺｒ成分を０．００５〜０．５重量製
添加含有させたことを特徴とする多結晶フェライト。 - （３）Ｍｎ−ＺｎフェライトもしくはＮ ｉ −Ｚ ｎ
７ エライトに、Ｎａ成分を０．０１〜０．５ 重量
％、Ｚｒ成分を○、○ｏ５〜０．５重量係、およびＣａ
成分を０．０１〜０．５重量製添加含有させたことを特
徴とする多結晶フェライト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57196482A JPS5988369A (ja) | 1982-11-09 | 1982-11-09 | 多結晶フエライト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57196482A JPS5988369A (ja) | 1982-11-09 | 1982-11-09 | 多結晶フエライト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5988369A true JPS5988369A (ja) | 1984-05-22 |
| JPS6156185B2 JPS6156185B2 (ja) | 1986-12-01 |
Family
ID=16358517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57196482A Granted JPS5988369A (ja) | 1982-11-09 | 1982-11-09 | 多結晶フエライト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5988369A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63205810A (ja) * | 1987-02-20 | 1988-08-25 | Sony Corp | 複合磁気ヘツド |
| JPS644905A (en) * | 1987-06-29 | 1989-01-10 | Sony Corp | Composite magnetic head |
| JPH07133150A (ja) * | 1993-11-01 | 1995-05-23 | Hitachi Ferrite Ltd | チップ部品用磁性材料 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61271178A (ja) * | 1985-05-24 | 1986-12-01 | 本田技研工業株式会社 | 跨座式４輪車輌の前輪懸架装置 |
| JPS6216582U (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-31 |
-
1982
- 1982-11-09 JP JP57196482A patent/JPS5988369A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63205810A (ja) * | 1987-02-20 | 1988-08-25 | Sony Corp | 複合磁気ヘツド |
| JPS644905A (en) * | 1987-06-29 | 1989-01-10 | Sony Corp | Composite magnetic head |
| JPH07133150A (ja) * | 1993-11-01 | 1995-05-23 | Hitachi Ferrite Ltd | チップ部品用磁性材料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6156185B2 (ja) | 1986-12-01 |
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