JPS5986445A - 三相電機子巻線 - Google Patents
三相電機子巻線Info
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- JPS5986445A JPS5986445A JP19558182A JP19558182A JPS5986445A JP S5986445 A JPS5986445 A JP S5986445A JP 19558182 A JP19558182 A JP 19558182A JP 19558182 A JP19558182 A JP 19558182A JP S5986445 A JPS5986445 A JP S5986445A
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- coil
- coils
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/04—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors
- H02K3/28—Layout of windings or of connections between windings
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Windings For Motors And Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、交流回転電機に使用される三相電機子巻線の
改良に関する。
改良に関する。
三相反流回転電機では電機子鉄心の周上に沿って複数の
スロットを設け、これに電機子巻線を巻装している。そ
の電機子巻線の巻き方には多くの種頑があるが、従来の
三相交流回転電機においては、二層重ね巻方式が多く採
用されていた。
スロットを設け、これに電機子巻線を巻装している。そ
の電機子巻線の巻き方には多くの種頑があるが、従来の
三相交流回転電機においては、二層重ね巻方式が多く採
用されていた。
しかし、最近の多極構造の回転電機においては、単層鎖
巻方式が多く採用されている。この理由は、上記単層鎖
巻方式では、総コイル数の減少、コイル相互１１Ｊ３の
接続箇所の減少、コイル絶縁の容易化、スロットへの収
納の容易化等の電機子巻線の製造時における生産性向上
を図れるからである。
巻方式が多く採用されている。この理由は、上記単層鎖
巻方式では、総コイル数の減少、コイル相互１１Ｊ３の
接続箇所の減少、コイル絶縁の容易化、スロットへの収
納の容易化等の電機子巻線の製造時における生産性向上
を図れるからである。
さらに、電機子巻線の巻き方には、分数スロット巻と整
数スロット巻がめる。すなわち、毎極毎相のスロット数
ｑ ７５Ｋｑ ＝ ｍ＋ ｙ、 （但し、ｂ／は既約分
数）で表わ嘔れる場合が分数スロット巻であり、一方、
ｑ−ｍで表わされる場合が整数スロット巻である。
数スロット巻がめる。すなわち、毎極毎相のスロット数
ｑ ７５Ｋｑ ＝ ｍ＋ ｙ、 （但し、ｂ／は既約分
数）で表わ嘔れる場合が分数スロット巻であり、一方、
ｑ−ｍで表わされる場合が整数スロット巻である。
上記分数スロット巻は、整数スロット巻より並列回路数
の選定範囲は狭いが、極数の整数倍でない毎極毎相のス
ロット数を選定できるので、回転電機の足格が与えられ
た場合、設計上の自由度を大きくとることができる。さ
らにスロット高調波に起因する誘導電圧波形の変歪も減
少させることができる。したがって、前述した多極構造
の回転電機においては、上記分数スロット巻が多く採用
されている。
の選定範囲は狭いが、極数の整数倍でない毎極毎相のス
ロット数を選定できるので、回転電機の足格が与えられ
た場合、設計上の自由度を大きくとることができる。さ
らにスロット高調波に起因する誘導電圧波形の変歪も減
少させることができる。したがって、前述した多極構造
の回転電機においては、上記分数スロット巻が多く採用
されている。
本発明は、上記の’／＝’Ａの場合に関し、具体的にｆ
ｄ、３０スロット４４ｆ、、４２スロツト４極、４５ス
ロツト６極、６０スロツト８極、９０スロツト１２極、
６３スロツト６極等の三相電機子巻線に関する。
ｄ、３０スロット４４ｆ、、４２スロツト４極、４５ス
ロツト６極、６０スロツト８極、９０スロツト１２極、
６３スロツト６極等の三相電機子巻線に関する。
このような単層鎖巻でかつ分数スロット巻の三相電機子
巻線の一例を図面を用いて説明する。
巻線の一例を図面を用いて説明する。
すなわち、第１図は、４５スロツト６極の三相′電機子
巻線の展開接続図であり、この場合、毎■ 極毎相のスロット数ｑはｑ＝２＋７（ｎ＝１）となる。
巻線の展開接続図であり、この場合、毎■ 極毎相のスロット数ｑはｑ＝２＋７（ｎ＝１）となる。
Ｕ、Ｖ、Ｗの３相のうちたとえばＵ相について着目する
と、１個（ｎ＝１）のコーｆルで形成をれる第１のコイ
ル群（例えばコイルＵｓ ）と２個のコイルを回心的
に連続巻きした第２のコイルｎ（例えばコイルｌＪ２
、Ｕ３）とを交互に隣接して電機子鉄心の同上に連続
配置している。そして各コイルを図示するように配列順
（’Ｊ１＋ Ｕ２ ｒ Ｕ３ ｒ Ｕ４・・・ＬＪ９
）に直列接続し、外部への引出し線をコイルＵ、の
巻き始め位置に接続している。
と、１個（ｎ＝１）のコーｆルで形成をれる第１のコイ
ル群（例えばコイルＵｓ ）と２個のコイルを回心的
に連続巻きした第２のコイルｎ（例えばコイルｌＪ２
、Ｕ３）とを交互に隣接して電機子鉄心の同上に連続
配置している。そして各コイルを図示するように配列順
（’Ｊ１＋ Ｕ２ ｒ Ｕ３ ｒ Ｕ４・・・ＬＪ９
）に直列接続し、外部への引出し線をコイルＵ、の
巻き始め位置に接続している。
他のＶ相、Ｗ相も上記と同様な構成である。
ただし、■相の外部への引出線を上記Ｕ相のコイルＵ、
より電気角で４８０°位相が離れたコイルに接続し
、このコイルをｖｌ と設定している。
より電気角で４８０°位相が離れたコイルに接続し
、このコイルをｖｌ と設定している。
なお、ここで言う電気角とは１磁極ピツチ（３６０°／
極数）を１８０°として表わした角度であり、たとえば
単１図の場合■スロット間は２４°となり、全周は１０
８０°となる。１らに、Ｗ相の引出し線を上記コイルＵ
、よりｔ気色で２４０°位相が離れたコイルに接続して
いる。そして、各相毎に直列接続された各相の終端コイ
ルＵ９ ＋ ” ９ｒ Ｗ ｇ （ｒ）端末ｘ’、ｙ
、ｚはＹ結線されている。
極数）を１８０°として表わした角度であり、たとえば
単１図の場合■スロット間は２４°となり、全周は１０
８０°となる。１らに、Ｗ相の引出し線を上記コイルＵ
、よりｔ気色で２４０°位相が離れたコイルに接続して
いる。そして、各相毎に直列接続された各相の終端コイ
ルＵ９ ＋ ” ９ｒ Ｗ ｇ （ｒ）端末ｘ’、ｙ
、ｚはＹ結線されている。
なお、各相（Ｕ、Ｖ、Ｗ）の堡いに隣接する第２のコイ
ル群の内側のコイルどうしは、片方のスロットを共用す
るので、コイルの巻数が他のコイルの巻数の約半分に設
定さ）１でいる。
ル群の内側のコイルどうしは、片方のスロットを共用す
るので、コイルの巻数が他のコイルの巻数の約半分に設
定さ）１でいる。
しかしながら、上記のように構成された三相電機子巻線
にあっては、次のような問題がめった。
にあっては、次のような問題がめった。
すなわち、第１図の第２のコイル群の内側のコイル（Ｕ
３１ＵＩＩ ＩＵ９ １Ｖ３ ＴＶ６ １ｖ９１Ｗ
１．Ｗ６ 、Ｗｇ ）の両１【１りのコイル辺はい
ずれも異なる位相のコイル辺と同一スロット内に納めら
れているので、スロット内の各コイル辺間に絶縁物を挿
入してコイル間。の絶縁を強化する必要がある。
３１ＵＩＩ ＩＵ９ １Ｖ３ ＴＶ６ １ｖ９１Ｗ
１．Ｗ６ 、Ｗｇ ）の両１【１りのコイル辺はい
ずれも異なる位相のコイル辺と同一スロット内に納めら
れているので、スロット内の各コイル辺間に絶縁物を挿
入してコイル間。の絶縁を強化する必要がある。
第２図は各相（Ｕ、Ｖ、Ｗ）の引出し線から電源電圧Ｅ
。の三相交流を印加した場合の、同一スロット内に納め
られたコイル相互間の′電位差を求めるための電位分布
図である。ただし、図中斜線で示すコイルは前述したよ
うに、巻数が他のコイルの約半分であるのでコイル両端
の電位差も他のコイルの半分として計算する。
。の三相交流を印加した場合の、同一スロット内に納め
られたコイル相互間の′電位差を求めるための電位分布
図である。ただし、図中斜線で示すコイルは前述したよ
うに、巻数が他のコイルの約半分であるのでコイル両端
の電位差も他のコイルの半分として計算する。
電源電圧がＥ。で、Ｙ結線された巻線において、電位が
それぞれＡ、Ｂで示さｉする１２０°位相が異った二つ
のコイル間の電位差）４１、第３図に示すように幾何学
的手法で求めると次式のようになる。
それぞれＡ、Ｂで示さｉする１２０°位相が異った二つ
のコイル間の電位差）４１、第３図に示すように幾何学
的手法で求めると次式のようになる。
たとえば、スロットＮ０２４内に収納されたＵ相のコイ
ルＵ６とＷ相のコイルＷ３との間の電位差Ｅ２４Ｕ、斜
線を施したコイルＵ６＋Ｕ９＋Ｗ９ 、Ｗ６ 、Ｗ３の
両端の電位差は他のコイルの半分であるので、 となる。
ルＵ６とＷ相のコイルＷ３との間の電位差Ｅ２４Ｕ、斜
線を施したコイルＵ６＋Ｕ９＋Ｗ９ 、Ｗ６ 、Ｗ３の
両端の電位差は他のコイルの半分であるので、 となる。
このように１位相が異る２個のコイルが収納された全ス
ロット内のコイル相互間の電位差Ｅを求めると第１表の
ようになる０ 第１表 第１表で示すように、異相コイル相互間の最大電圧は電
源電圧ＥＯの０．５７倍に達する。その結果、前述した
ように、同一スロット内に異相のコイルを収納する場合
には、特別の絶縁物を挿入してコイル相互間の絶縁を強
化する必要がある。したがって、コイルをスロット内に
収納する作業を自動化することが１唯となり、収納作業
時間が長くなり、結局、三相電機子巻線の製造費が増加
する問題があった。
ロット内のコイル相互間の電位差Ｅを求めると第１表の
ようになる０ 第１表 第１表で示すように、異相コイル相互間の最大電圧は電
源電圧ＥＯの０．５７倍に達する。その結果、前述した
ように、同一スロット内に異相のコイルを収納する場合
には、特別の絶縁物を挿入してコイル相互間の絶縁を強
化する必要がある。したがって、コイルをスロット内に
収納する作業を自動化することが１唯となり、収納作業
時間が長くなり、結局、三相電機子巻線の製造費が増加
する問題があった。
本発明は、このような事情に基づいてなをれたもので、
その目的とするところは、同一スロット内に収納された
二つのコイル相互間の電位差を減少させることによって
、上記コイル間の絶縁処理作業の容易化を図れ、もって
、製造費の低減を図ることができる三相市、８１：！子
巻線を提供することにある。
その目的とするところは、同一スロット内に収納された
二つのコイル相互間の電位差を減少させることによって
、上記コイル間の絶縁処理作業の容易化を図れ、もって
、製造費の低減を図ることができる三相市、８１：！子
巻線を提供することにある。
上記の目的を達成するために、本発明の三相電機子巻線
を次のように構成したことを特徴としている。すなわち
、毎極毎相のスロット数がｑ＝ｍ＋％［ｍ：２以上の自
然数〕で表わされる分数スロット巻の三相軍、機子巻線
において、外部へ取り出す第１％第２．２ｐ、３相のそ
れぞれの引出し線を、複数の第１のニーイル群のうち一
つの基準とする第１のコイル群と、この第１のコイル群
に対して電気角で１２０°および２４０°の位相差を有
する位ＩＷにそれぞれ配置された他の二つのｉｆのコイ
ル群とに接続している。さらに各相毎に上記引出し線が
接続された第１のコイル群から一方向へ隣接するｑ↓［
のコイル群を順次接続し、最終端に位置する第１、第２
、第３相のそれぞれの第１のコイル群と、互いどうしで
スロットを共用しない三つの第２のコイル群とをそれぞ
れ接Ｋｙｔ”Ｆ、 Ｌ、こｆｌら各組２のコイル群から
各相の残りの第２のコイル群を１１［次接続している。
を次のように構成したことを特徴としている。すなわち
、毎極毎相のスロット数がｑ＝ｍ＋％［ｍ：２以上の自
然数〕で表わされる分数スロット巻の三相軍、機子巻線
において、外部へ取り出す第１％第２．２ｐ、３相のそ
れぞれの引出し線を、複数の第１のニーイル群のうち一
つの基準とする第１のコイル群と、この第１のコイル群
に対して電気角で１２０°および２４０°の位相差を有
する位ＩＷにそれぞれ配置された他の二つのｉｆのコイ
ル群とに接続している。さらに各相毎に上記引出し線が
接続された第１のコイル群から一方向へ隣接するｑ↓［
のコイル群を順次接続し、最終端に位置する第１、第２
、第３相のそれぞれの第１のコイル群と、互いどうしで
スロットを共用しない三つの第２のコイル群とをそれぞ
れ接Ｋｙｔ”Ｆ、 Ｌ、こｆｌら各組２のコイル群から
各相の残りの第２のコイル群を１１［次接続している。
第４図は本発明の一実施例に係る三４’［］ ’に機子
巻線の展開接続図である。
巻線の展開接続図である。
この実施例の三相１１Ｌ機子巻線は、前・ボした従来の
巻線と同じく、４５スロツト６極構成であり、各スロッ
ト１〜４５内に収納するコイルもＵ３１図の従来巻線と
同じ配列である。しかし、各相（Ｕ、Ｖ、Ｗ）の外部へ
の引出し線を次のように接続している。すなわち、Ｕ相
の引出し線を、基準となるコイルＵ１の巻始め位置（ス
ロッ） Ａ ｌ ）に接続し、■相の引出し線をコイル
Ｕｌから雷、気色で１２０°（５スロット間隔分少位相
が離れたコイルの巻始め位置（スロット扁６）に接続し
、このコイルをｖｌ と設定しているっなお、Ｗ相の引
出し＃７！はｉｔ図と同じくコイルＵ１より電気角で２
４０°帰れたコイルＷ。
巻線と同じく、４５スロツト６極構成であり、各スロッ
ト１〜４５内に収納するコイルもＵ３１図の従来巻線と
同じ配列である。しかし、各相（Ｕ、Ｖ、Ｗ）の外部へ
の引出し線を次のように接続している。すなわち、Ｕ相
の引出し線を、基準となるコイルＵ１の巻始め位置（ス
ロッ） Ａ ｌ ）に接続し、■相の引出し線をコイル
Ｕｌから雷、気色で１２０°（５スロット間隔分少位相
が離れたコイルの巻始め位置（スロット扁６）に接続し
、このコイルをｖｌ と設定しているっなお、Ｗ相の引
出し＃７！はｉｔ図と同じくコイルＵ１より電気角で２
４０°帰れたコイルＷ。
の巻始め位置（スロッ） Ｊ％、 ｌ １ ）に接続し
ている。
ている。
そして、各相（Ｕ 、 Ｖ 、 Ｗ ）の各コイル間の
接続（１次のようになっている。すなわち、Ｕ４ｆｌの
第１のコイル群としてのコイルＵ１ ｒ Ｕ２ ＋
Ｕ３を順次接続し、上記第１のコイル群の最終溝に位置
するコイルＵ３と、ｉｔＪ記引き出し線が接続されたコ
イルＵｌ とコイルＵ２との間に配置された第２のコ
イルノ（！・とじてのコイルＵ４＋Ｕ 、 とを接続
している。嘔らに、上記コイルＵ５とコイルＵ３とＵＩ
との間に位１；ｔする第２のコイル群としてのコイル
Ｕ ６ ＋ Ｕ ７ とを接続し、このコイルＵ７
とコイルＵ２とＵ３との間に位置する第２のコイル群と
してのコイルＵ ８＋Ｕ、とを接続している。
接続（１次のようになっている。すなわち、Ｕ４ｆｌの
第１のコイル群としてのコイルＵ１ ｒ Ｕ２ ＋
Ｕ３を順次接続し、上記第１のコイル群の最終溝に位置
するコイルＵ３と、ｉｔＪ記引き出し線が接続されたコ
イルＵｌ とコイルＵ２との間に配置された第２のコ
イルノ（！・とじてのコイルＵ４＋Ｕ 、 とを接続
している。嘔らに、上記コイルＵ５とコイルＵ３とＵＩ
との間に位１；ｔする第２のコイル群としてのコイル
Ｕ ６ ＋ Ｕ ７ とを接続し、このコイルＵ７
とコイルＵ２とＵ３との間に位置する第２のコイル群と
してのコイルＵ ８＋Ｕ、とを接続している。
一方、■相についても第１のコイル群としてのコイルｖ
ｌ 、ｖ２ 、Ｖ３を１ｌｌｃ４次接続し、最終端のコ
イル■３と、コ・イルｖ２とコイルｖ３との間に配置坏
れた第２のコイル群としてのコイルＶ ４ ＋ Ｖ
５ とを接続している。上記コイルｖ５カも、コ（ル
Ｖｌ 、Ｖ３＋’Ａの：１イ＃Ｖ６１ ｖ。
ｌ 、ｖ２ 、Ｖ３を１ｌｌｃ４次接続し、最終端のコ
イル■３と、コ・イルｖ２とコイルｖ３との間に配置坏
れた第２のコイル群としてのコイルＶ ４ ＋ Ｖ
５ とを接続している。上記コイルｖ５カも、コ（ル
Ｖｌ 、Ｖ３＋’Ａの：１イ＃Ｖ６１ ｖ。
およびコイルＶ、、Ｖ２間のコイルＶ ８＋ Ｖ ｇを
順次接続している。
順次接続している。
また、Ｗ相についても、ｉＧ ｌのコイル群としてのコ
イルｗ、、ｗ２ 、Ｗ３を順次接続し、最終端のコイル
Ｗ３ と、コイルＷｌ とコイル〜ｖ２との間に配置さ
れた第２のコイル群としてのコイルＷ４ ＋Ｗ５ とを
接続している。上記コイルＷ５から、コイルＷ２ 、Ｗ
ｓ間のコイルＷ６ 。
イルｗ、、ｗ２ 、Ｗ３を順次接続し、最終端のコイル
Ｗ３ と、コイルＷｌ とコイル〜ｖ２との間に配置さ
れた第２のコイル群としてのコイルＷ４ ＋Ｗ５ とを
接続している。上記コイルＷ５から、コイルＷ２ 、Ｗ
ｓ間のコイルＷ６ 。
Ｗ７およびコイルｗ、、ｗ３間のコイルＷ８１Ｗ９を順
次接続している。そして各相毎に直列接続された各相の
終端コイルＵ９ 、Ｖｏ、Ｗ９の端末Ｘ、Ｙ、ＺはＹ結
線されている。
次接続している。そして各相毎に直列接続された各相の
終端コイルＵ９ 、Ｖｏ、Ｗ９の端末Ｘ、Ｙ、ＺはＹ結
線されている。
このような構成の三相電１幾子巻線の各相（Ｕ ｅ Ｖ
＋ Ｗ ）の引き出し線から電源電圧Ｅ。
＋ Ｗ ）の引き出し線から電源電圧Ｅ。
Ｏ三相交流を印加した場合の各相の電位分布は第５図の
ようになる。次に第２図の従来例と同じ計眸法にて位相
が異る二つのコイルが収納されたスロット内のコイル相
互間の電位差Ｅを求めると第２表のようになる。
ようになる。次に第２図の従来例と同じ計眸法にて位相
が異る二つのコイルが収納されたスロット内のコイル相
互間の電位差Ｅを求めると第２表のようになる。
第２表
第２表に示すように、同一スロット内の異相コイル相互
間の最大電圧は電源１１Ｌ圧Ｅ。の０．３７倍である。
間の最大電圧は電源１１Ｌ圧Ｅ。の０．３７倍である。
第２図に示す従来の巻線の最大電圧にＥ。の０．５７
倍であったので、上記最大電圧を従来のそれに比較して
３５係以上低下させることができる。
倍であったので、上記最大電圧を従来のそれに比較して
３５係以上低下させることができる。
以上のように、２個の構成コイ、ルのうち１個の構成コ
イルが異相のコイルとスロットを共用する各相の第２の
コイル群としてのコイルＵ４〜Ｕ９ 、ｖ４〜Ｖ、、
Ｗ４〜ｗ９を、各相の第１のコイル群としてコイルＵｌ
””Ｕ３ ｔ ｖ、〜Ｖ３ 、Ｗ、〜Ｗ３よりＹ結線さ
れた各相の端末ｘ、ｙ、ｚに近接して接続しているので
、スロットを共用するコイル（Ｕ５ ＋ Ｕ７ ＋
Ｕ９ ＋Ｖ５＋ Ｖ７ ｒ Ｖｇ 、Ｗ５ 、
Ｗ７ ＋Ｗｑ ）（７）上ｎ己Ｙ結線点からの電
位を全体的に低く抑え得る。
イルが異相のコイルとスロットを共用する各相の第２の
コイル群としてのコイルＵ４〜Ｕ９ 、ｖ４〜Ｖ、、
Ｗ４〜ｗ９を、各相の第１のコイル群としてコイルＵｌ
””Ｕ３ ｔ ｖ、〜Ｖ３ 、Ｗ、〜Ｗ３よりＹ結線さ
れた各相の端末ｘ、ｙ、ｚに近接して接続しているので
、スロットを共用するコイル（Ｕ５ ＋ Ｕ７ ＋
Ｕ９ ＋Ｖ５＋ Ｖ７ ｒ Ｖｇ 、Ｗ５ 、
Ｗ７ ＋Ｗｑ ）（７）上ｎ己Ｙ結線点からの電
位を全体的に低く抑え得る。
さらに、上記スロットを共用するコイルのうち各相の−
に記Ｙ結線点から最も高電位となるコイルＵ５ ｐ
Ｖｓ ｔ Ｗｓが相互間でスロットを共用しないよう
妬第２のコイル群を接続している。
に記Ｙ結線点から最も高電位となるコイルＵ５ ｐ
Ｖｓ ｔ Ｗｓが相互間でスロットを共用しないよう
妬第２のコイル群を接続している。
このため、全体的に電位が低く抑えられたスロットを共
用するコイルのうち、高“電位どうしのコイルが同一ス
ロット内に配置ｉｉ嘔れないものとなる。、 したがって、上述のように、コイル間の最大電圧を従来
のそれに比較して低下させることができるので、スロッ
ト内におけるコイル相互間の絶縁耐圧を低下させること
ができる。したがって、絶縁処理作業の容易化を図れ、
コイルをスロット内に収納する作業を自動化することも
可能となり、結局、三相電機子巻線の製造費を低減する
ことができる。
用するコイルのうち、高“電位どうしのコイルが同一ス
ロット内に配置ｉｉ嘔れないものとなる。、 したがって、上述のように、コイル間の最大電圧を従来
のそれに比較して低下させることができるので、スロッ
ト内におけるコイル相互間の絶縁耐圧を低下させること
ができる。したがって、絶縁処理作業の容易化を図れ、
コイルをスロット内に収納する作業を自動化することも
可能となり、結局、三相電機子巻線の製造費を低減する
ことができる。
なお、本発明は上述した実施例に限定されるものではな
い。すなわち、前記実施例では第２のコイル群のコイル
ＵＳから、コイルＵ３ 。
い。すなわち、前記実施例では第２のコイル群のコイル
ＵＳから、コイルＵ３ 。
Ｕｌ 間＋７）コイルＵ６１Ｕ、およびコイルＵ２＋Ｕ
３間のコイルＵ＠＋Ｕｇ をＩｌｊ次接縦接続いるが、
製造技術等を考慮して、コイルＵ５からコイルＵ２＋（
Ｊ３間のコイルＵ８ｔＵ９およびコイルＵ３ 、Ｕｌ間
のコイルＵ６＋Ｕ７ を順次接続しても前記実施例と同
様な効果が得られる。
３間のコイルＵ＠＋Ｕｇ をＩｌｊ次接縦接続いるが、
製造技術等を考慮して、コイルＵ５からコイルＵ２＋（
Ｊ３間のコイルＵ８ｔＵ９およびコイルＵ３ 、Ｕｌ間
のコイルＵ６＋Ｕ７ を順次接続しても前記実施例と同
様な効果が得られる。
■相、Ｗ相についても同様な事が言える。
また、前記実施例においては、毎極毎相のスロット数ｑ
がｑ＝２嶌＋’７’！（ｎ−１、したがってｑ＝２＋Ｌ
／２）で表わされる場合について述べたが、ｑ ＝ ２
ｎ ＋ １ ＋ 恥で表わ烙れる場合、たとえば６３
スロツト６極（ｎ−１、ｑ＝３ ＋１／２）の三相電極
子巻線においても前記実施例と同様な効果が得られる。
がｑ＝２嶌＋’７’！（ｎ−１、したがってｑ＝２＋Ｌ
／２）で表わされる場合について述べたが、ｑ ＝ ２
ｎ ＋ １ ＋ 恥で表わ烙れる場合、たとえば６３
スロツト６極（ｎ−１、ｑ＝３ ＋１／２）の三相電極
子巻線においても前記実施例と同様な効果が得られる。
以上説明したように本発明によれば、外部へ取り出す各
相の引出し線を異相のコイルとはスロットを共用しない
各相の第１のコイル群に接続し、この第１のコイル群か
ら各相の第１のコイル群を順次接続したのちに、各相の
第２のコイル群を順接続しているので、スロットヲ共用
するコイルを有する第２のコイル群がＹ結線の結合点の
近傍に位置し、上記第２のコイル群の上記結合点からの
電位を全体的に低くすることができる。したがって、同
一スロット内に収容されたコイル相互間の電位差を低減
することができる。
相の引出し線を異相のコイルとはスロットを共用しない
各相の第１のコイル群に接続し、この第１のコイル群か
ら各相の第１のコイル群を順次接続したのちに、各相の
第２のコイル群を順接続しているので、スロットヲ共用
するコイルを有する第２のコイル群がＹ結線の結合点の
近傍に位置し、上記第２のコイル群の上記結合点からの
電位を全体的に低くすることができる。したがって、同
一スロット内に収容されたコイル相互間の電位差を低減
することができる。
さらに、各相の第１のコイル群の接続方向の一最終端に
位置する第１のコイル群にそれぞれ接続される各相の第
２のコイル群を、互いどうしでスロットを共用しないよ
うに選択しているので、前記Ｙ結線の結合点から最も高
１蝋位となるスロットを共用する各相３個のコイルどう
しでスロットを共用することはない。したがって、同一
スロット内に収容されたコイル相互間の電位差をさらに
低減することができる。
位置する第１のコイル群にそれぞれ接続される各相の第
２のコイル群を、互いどうしでスロットを共用しないよ
うに選択しているので、前記Ｙ結線の結合点から最も高
１蝋位となるスロットを共用する各相３個のコイルどう
しでスロットを共用することはない。したがって、同一
スロット内に収容されたコイル相互間の電位差をさらに
低減することができる。
このように、同一スロット内のコイル間の最大電圧を従
来のそれに比較して大幅に低下させることができるので
、スロット内におけるコイル相互間の絶縁耐圧を低下さ
せることができる。
来のそれに比較して大幅に低下させることができるので
、スロット内におけるコイル相互間の絶縁耐圧を低下さ
せることができる。
したがって、絶縁処理作業の容易化を図れ、コイルをス
ロット内に収容する作業を自動化することも可能とｆｒ
、り、結局、三相電機子巻線の製造費全低減することが
できる。
ロット内に収容する作業を自動化することも可能とｆｒ
、り、結局、三相電機子巻線の製造費全低減することが
できる。
第１図は従来の三相電機子巻線の接続展開図、第２図は
同巻線における゛電位分布図、第３図は同電位分布を説
明するだめの説明図、第４図は本発明の一実施例に係る
三（’ｌｌ ￥’ｈ’、磯子巻線の接続展開図、第５図
は同巻線における′凋位分布図である。 Ｕｌ ＊ Ｕ２ ｐ・・・ＩＵ、・・・Ｕ相のコイ
ル、ｖ、 ｅ Ｖ２ ＋ ”’ ｒ Ｖｇ ・・・
Ｖ相のコイル、ｗ！ 。 Ｗ２ 、・・・２ｗ、・・・ｗ相のコイル。
同巻線における゛電位分布図、第３図は同電位分布を説
明するだめの説明図、第４図は本発明の一実施例に係る
三（’ｌｌ ￥’ｈ’、磯子巻線の接続展開図、第５図
は同巻線における′凋位分布図である。 Ｕｌ ＊ Ｕ２ ｐ・・・ＩＵ、・・・Ｕ相のコイ
ル、ｖ、 ｅ Ｖ２ ＋ ”’ ｒ Ｖｇ ・・・
Ｖ相のコイル、ｗ！ 。 Ｗ２ 、・・・２ｗ、・・・ｗ相のコイル。
Claims (3)
- （１） 構成コイルが異相のコイルとはスロｙ）を共
用しない１個以上のコイルで構成嘔れた第１のコイル群
と、構成コイルが異相のコイルと共に一部のスロットを
共用する１個以上のコイルで構成された第２のコイル群
とが反圧に配置でれ、毎極毎相のスロット数ｑがｑ＝ｍ
十捧（ｍ；２以上の自然数）で表わされる三相電機子巻
線において、外部へ取り出す第１、第２、第３相のそれ
ぞれの引出線を、複数の第１のコイル群のうち一つの基
準とする第１のコイル群と、この第１のコイル群に対し
て″屯気角で１２０°および２４０°の位相差を有する
位置にそれぞれ配置された他の二つの第１のコイル群と
にそれぞれ接続すると共に、各相毎に上記引出し線が接
続された第１のコイル群から一方向へ隣接する第１のコ
イル群を順次縁！ｐＭし、最終端に位置する第１．第２
、第３相のそれぞれの第１のコイル群と、相牝間でスロ
ットを共用しない三つの第２のコイル群とをそれぞれ接
続し、これら各第２のコイル群から各相の残りの第２の
コイル群を１（（目次接続したことを特徴とする三相電
機子巻線、 - （２）前記第１のコイル群および第２のコイル群は、前
記毎極毎相のスロット数ｑが ｑ二２ ｎ ＋ ’Ａ （ｎ ：自然数）で表わされる
場合。 それぞれｎ個および（ｎ＋１）個のコイルで構成てれる
ことを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の三相
電機子巻線。 - （３） 前記第１のコイル群および第２のコイル群は
、前記毎極毎相のスロット数ｑが ｑ ＝ ２ ｎ ＋１ ＋ ’／Ｉ （ｎ ：自然数）
で表わされる場合、それぞれ（ｎ ＋ １ ）個の＝！
イルで構成をれることを特徴とする特許ｈｃｊ求の範囲
第（１）項記載の三相電機子巻線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19558182A JPS5986445A (ja) | 1982-11-08 | 1982-11-08 | 三相電機子巻線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19558182A JPS5986445A (ja) | 1982-11-08 | 1982-11-08 | 三相電機子巻線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5986445A true JPS5986445A (ja) | 1984-05-18 |
Family
ID=16343512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19558182A Pending JPS5986445A (ja) | 1982-11-08 | 1982-11-08 | 三相電機子巻線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5986445A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013207972A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Honda Motor Co Ltd | 回転電機 |
| JP2015061476A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | 東芝産業機器システム株式会社 | 回転電機の固定子 |
| WO2017110760A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | アイシン精機株式会社 | 回転電機およびその製造方法 |
| JP2019037046A (ja) * | 2017-08-11 | 2019-03-07 | アイシン精機株式会社 | 回転電機およびその製造方法 |
| EP3923452A1 (en) * | 2020-06-12 | 2021-12-15 | Denso Corporation | Rotating electrical machine |
-
1982
- 1982-11-08 JP JP19558182A patent/JPS5986445A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013207972A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Honda Motor Co Ltd | 回転電機 |
| JP2015061476A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | 東芝産業機器システム株式会社 | 回転電機の固定子 |
| WO2017110760A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | アイシン精機株式会社 | 回転電機およびその製造方法 |
| US10784737B2 (en) | 2015-12-25 | 2020-09-22 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Rotating electrical machine and method for manufacturing same |
| JP2019037046A (ja) * | 2017-08-11 | 2019-03-07 | アイシン精機株式会社 | 回転電機およびその製造方法 |
| EP3923452A1 (en) * | 2020-06-12 | 2021-12-15 | Denso Corporation | Rotating electrical machine |
| US11728705B2 (en) | 2020-06-12 | 2023-08-15 | Denso Corporation | Rotating electrical machine |
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