JPS5976812A - 溶融金属精錬用羽口 - Google Patents
溶融金属精錬用羽口Info
- Publication number
- JPS5976812A JPS5976812A JP18780082A JP18780082A JPS5976812A JP S5976812 A JPS5976812 A JP S5976812A JP 18780082 A JP18780082 A JP 18780082A JP 18780082 A JP18780082 A JP 18780082A JP S5976812 A JPS5976812 A JP S5976812A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- splines
- tuyere
- thermal expansion
- tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/48—Bottoms or tuyéres of converters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶融金層の精錬用羽目、特に多重管羽目の構造
および管材質に関する。 “溶融金属精錬炉の炉壁あ
るいは炉底に設置され、精錬ガスや冷却ガスまたは精錬
剤を吹き込む多重管羽目、例えば管に設けられたスプラ
インによって、内外管の間に所定の間隙の環状流路を設
けるような構造の２重管羽目では、第１図に示すように
、内管２と外管１とで構成されているが、羽目組立の際
、内管２を外管１の内部に容易に挿着できるように、ス
プライン４の先端と管壁面との間に間隙５を充分大きく
設けである。しかし、この間隙５が大きすぎる場合には
、第２図（ａｌに示すように、内管２と外管１とが偏芯
し、例えば羽目冷却用炭化水素ガス７などの流量が不均
一となり、第２図ｆｂｌに示すように冷却ガス流量が少
ない部分の羽目先端が急速に溶損して、羽目寿命が短縮
されるようになる。
および管材質に関する。 “溶融金属精錬炉の炉壁あ
るいは炉底に設置され、精錬ガスや冷却ガスまたは精錬
剤を吹き込む多重管羽目、例えば管に設けられたスプラ
インによって、内外管の間に所定の間隙の環状流路を設
けるような構造の２重管羽目では、第１図に示すように
、内管２と外管１とで構成されているが、羽目組立の際
、内管２を外管１の内部に容易に挿着できるように、ス
プライン４の先端と管壁面との間に間隙５を充分大きく
設けである。しかし、この間隙５が大きすぎる場合には
、第２図（ａｌに示すように、内管２と外管１とが偏芯
し、例えば羽目冷却用炭化水素ガス７などの流量が不均
一となり、第２図ｆｂｌに示すように冷却ガス流量が少
ない部分の羽目先端が急速に溶損して、羽目寿命が短縮
されるようになる。
本発明は上記従来の多重管羽口の欠点を解決するために
なされたものであって、管に設けられたスプラインによ
って、間隔中の均一な現状流路を保持するようにした複
数個の管で構成された同心多重管羽口において、多重管
羽目の各管材料の熱膨張率の差を利用したものであって
、常温における羽目の組立て作業を容易にするために、
内側管と外側管との間の間隙をできるだけ大きくし、ま
た使用時には高温状態でスプライン先端が殆んど管壁面
まで熱膨張して、管の偏芯を防止し均一な環状流路の間
隔を維持できるようにしたものである。
なされたものであって、管に設けられたスプラインによ
って、間隔中の均一な現状流路を保持するようにした複
数個の管で構成された同心多重管羽口において、多重管
羽目の各管材料の熱膨張率の差を利用したものであって
、常温における羽目の組立て作業を容易にするために、
内側管と外側管との間の間隙をできるだけ大きくし、ま
た使用時には高温状態でスプライン先端が殆んど管壁面
まで熱膨張して、管の偏芯を防止し均一な環状流路の間
隔を維持できるようにしたものである。
すなわち、本発明は外側管に比べ、内側管に熱膨張率の
大きい材料を選択使用することによって、精錬時には炉
内に接する先端部の高温環境では、内側管は外側管より
熱膨張量が大きく、均一な環状流路間隔を維持するため
に設けられた複数個のスプラインの先端が、それぞれ対
向する管壁面に相対的に膨張して接近し、内外管の間に
均一な環状流路が保持される。従って、吹込みガス流量
は均一となり、不均一な羽口溶損を防止することが出来
る。また常温においては、スプライン先端と対向する管
壁面との間隙を、羽目使用中の高温時における膨張を予
測して大きく間隔をあけることになるから、室温におけ
る羽目多重管の組立ては容易であって、しかも使用時に
はガス流量を均一に吹込むことが出来る多重管羽目を提
供するものである。
大きい材料を選択使用することによって、精錬時には炉
内に接する先端部の高温環境では、内側管は外側管より
熱膨張量が大きく、均一な環状流路間隔を維持するため
に設けられた複数個のスプラインの先端が、それぞれ対
向する管壁面に相対的に膨張して接近し、内外管の間に
均一な環状流路が保持される。従って、吹込みガス流量
は均一となり、不均一な羽口溶損を防止することが出来
る。また常温においては、スプライン先端と対向する管
壁面との間隙を、羽目使用中の高温時における膨張を予
測して大きく間隔をあけることになるから、室温におけ
る羽目多重管の組立ては容易であって、しかも使用時に
はガス流量を均一に吹込むことが出来る多重管羽目を提
供するものである。
次に本発明を、その実施態様の１例を示す図面−につい
て説明する。
て説明する。
第３図はスプライン４によって、外側管１と内側管２と
の間に、環状の吹込みガス流路を形成している２重管構
造の羽口の断面図である。外側管１の熱膨張率α１に対
して、内側管２の熱膨張率α２が大きくなるような管材
料の絹み合わせとなるようにし、またこの内外管の熱膨
張率の組み合わせによって、常温におけるスプライン４
の先端における管壁面との間＠５は、内外管材料の熱膨
張率の差によって、精錬時の羽目先端部の最高温度では
、はぼ零となってスプライン先端が管壁面に接触するよ
うな寸法構造に組立てられた２重管構造の羽目である。
の間に、環状の吹込みガス流路を形成している２重管構
造の羽口の断面図である。外側管１の熱膨張率α１に対
して、内側管２の熱膨張率α２が大きくなるような管材
料の絹み合わせとなるようにし、またこの内外管の熱膨
張率の組み合わせによって、常温におけるスプライン４
の先端における管壁面との間＠５は、内外管材料の熱膨
張率の差によって、精錬時の羽目先端部の最高温度では
、はぼ零となってスプライン先端が管壁面に接触するよ
うな寸法構造に組立てられた２重管構造の羽目である。
従って、常温時にはスプライン先端と管壁面との間隔は
開いて、管の組立て、即ち外管への内管の装着は極めて
容易である。
開いて、管の組立て、即ち外管への内管の装着は極めて
容易である。
なお、２重管以上の多重管の場合、例えば３重管の時は
内管膨張率α′、中管膨張率α′、外管膨張率α″′と
するとα′〉α′〉α″′とするように管材質を選定し
、高温時における内管、中背、外管の相互間におけるス
プラインの先端と管壁面との間隙がほぼ零になるように
設計して組立てることによって、各管相互間の環状流路
を均一な間隙のものとし、各流路におけるガス流量分布
を均一にすることが出来る。
内管膨張率α′、中管膨張率α′、外管膨張率α″′と
するとα′〉α′〉α″′とするように管材質を選定し
、高温時における内管、中背、外管の相互間におけるス
プラインの先端と管壁面との間隙がほぼ零になるように
設計して組立てることによって、各管相互間の環状流路
を均一な間隙のものとし、各流路におけるガス流量分布
を均一にすることが出来る。
以下に、本発明の実施例について説明する。第８図は、
内管２の外周半径Ｒ２が４０朋（肉厚ら關）、外管ｌの
内周半径Ｒ□が４ Ｌ３ｍｔｎ、 （肉厚５酩）の２重
管構造羽目の断面図である。内管２を銅製、外管１を炭
素Ｍ製として、羽口が先端温度７００°Ｃで使用される
とすると、内管外周半径Ｒ２は約４０．７６ｍｍ、外管
内周半径Ｒ１が約４２．７８鴎となる。従って、常温に
おけるスプライン先端の隙間５を０．８前とすれば、こ
のＨ１ｓｉ＋は７００°ＣでほぼＱ ｗｔｍとなり、そ
の結果束状流路の間隙６は羽目全周で均一となる。また
常温でのスプライン先端隙間５ （ｏ、ｓｖ＋ｒｎ ）
は、スプライン先端接円９の直径と内管２の外径との差
を最大０．６鰭とするので、羽目組み立ての際、通常の
内外管それぞれの曲りや製作精度に影響されることなく
、容易に内管２を外管１に挿着することが出来る。
内管２の外周半径Ｒ２が４０朋（肉厚ら關）、外管ｌの
内周半径Ｒ□が４ Ｌ３ｍｔｎ、 （肉厚５酩）の２重
管構造羽目の断面図である。内管２を銅製、外管１を炭
素Ｍ製として、羽口が先端温度７００°Ｃで使用される
とすると、内管外周半径Ｒ２は約４０．７６ｍｍ、外管
内周半径Ｒ１が約４２．７８鴎となる。従って、常温に
おけるスプライン先端の隙間５を０．８前とすれば、こ
のＨ１ｓｉ＋は７００°ＣでほぼＱ ｗｔｍとなり、そ
の結果束状流路の間隙６は羽目全周で均一となる。また
常温でのスプライン先端隙間５ （ｏ、ｓｖ＋ｒｎ ）
は、スプライン先端接円９の直径と内管２の外径との差
を最大０．６鰭とするので、羽目組み立ての際、通常の
内外管それぞれの曲りや製作精度に影響されることなく
、容易に内管２を外管１に挿着することが出来る。
以上説明したように、羽目組立時はスプライン先端と、
それに対向する管壁面との開陳は充分で、容易に組立る
ことか出来、精錬時は高温における熱膨張でスプライン
と対向する管壁面との隙間は殆んど無くなり、均一な内
外管の環状流路が保持でき、冷却ガス等が均一に吹き込
まれ、羽目自体の変形溶損いわゆる片減りの現象を防ぐ
ことが出来、羽目寿命の向上が図られる。
それに対向する管壁面との開陳は充分で、容易に組立る
ことか出来、精錬時は高温における熱膨張でスプライン
と対向する管壁面との隙間は殆んど無くなり、均一な内
外管の環状流路が保持でき、冷却ガス等が均一に吹き込
まれ、羽目自体の変形溶損いわゆる片減りの現象を防ぐ
ことが出来、羽目寿命の向上が図られる。
なお実施例からもわかるように、本発明は加熱炉用ある
いはトーチバーナー等の多重管構造の人口にも適用可能
な効果もある。
いはトーチバーナー等の多重管構造の人口にも適用可能
な効果もある。
第１図は同心２重管羽目の横断面図、
第２図は偏芯した２重管羽目の縦断面図（ａ）と溶損状
態の説明図（ｂｌ、 第８図は同心多重管羽目の横断面図である。 １・・・外管、２・・・内管、３・・・耐火れんが、４
・・・スプライン、５・・・スプライン先端部１…、６
・・・環状流路、７・・・冷却用ガス、８・・・精錬用
ガス、９・・・スプライン先端接円、１０・・・溶融金
邑、α０．α、・・・膨張率。 第１図 （ａ）（ｂ） 第３図
態の説明図（ｂｌ、 第８図は同心多重管羽目の横断面図である。 １・・・外管、２・・・内管、３・・・耐火れんが、４
・・・スプライン、５・・・スプライン先端部１…、６
・・・環状流路、７・・・冷却用ガス、８・・・精錬用
ガス、９・・・スプライン先端接円、１０・・・溶融金
邑、α０．α、・・・膨張率。 第１図 （ａ）（ｂ） 第３図
Claims (1)
- Ｌ 溶融金属精錬炉の炉壁あるいは炉底に設置される複
数個の管で構成された同心の多重管羽目において、上記
複数個の管のうち、隣接する内側管を外側管より熱膨張
率の大きい材質のものとし、かつ高温熱膨張時に均一な
環状流路間隔を維持するために、複数個のスプラインを
突設したことを特徴とする溶融金属精錬用羽目。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18780082A JPS5976812A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 溶融金属精錬用羽口 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18780082A JPS5976812A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 溶融金属精錬用羽口 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5976812A true JPS5976812A (ja) | 1984-05-02 |
Family
ID=16212450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18780082A Pending JPS5976812A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 溶融金属精錬用羽口 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5976812A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006274282A (ja) * | 2005-03-28 | 2006-10-12 | Jfe Steel Kk | 転炉底吹き羽口の監視・圧力制御方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS558401A (en) * | 1978-06-30 | 1980-01-22 | Kawasaki Steel Corp | Blasting tuyere for oxygen converter |
-
1982
- 1982-10-26 JP JP18780082A patent/JPS5976812A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS558401A (en) * | 1978-06-30 | 1980-01-22 | Kawasaki Steel Corp | Blasting tuyere for oxygen converter |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006274282A (ja) * | 2005-03-28 | 2006-10-12 | Jfe Steel Kk | 転炉底吹き羽口の監視・圧力制御方法 |
| JP4497004B2 (ja) * | 2005-03-28 | 2010-07-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉底吹き羽口の監視・圧力制御方法 |
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