JPS5974268A - 高耐食性溶融メッキ鋼板 - Google Patents
高耐食性溶融メッキ鋼板Info
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- JPS5974268A JPS5974268A JP18503482A JP18503482A JPS5974268A JP S5974268 A JPS5974268 A JP S5974268A JP 18503482 A JP18503482 A JP 18503482A JP 18503482 A JP18503482 A JP 18503482A JP S5974268 A JPS5974268 A JP S5974268A
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- JP
- Japan
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- steel sheet
- plating
- corrosion resistance
- hot
- plated steel
- Prior art date
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、例えば工業地帯や海岸地域等、きわめて苛
酷な腐食環境に晒されるところにおいてもすぐれた耐食
性を発揮する溶融メッキ鋼板およびその製造方法に関す
る。
酷な腐食環境に晒されるところにおいてもすぐれた耐食
性を発揮する溶融メッキ鋼板およびその製造方法に関す
る。
耐食材料として古くから知られるものに浴融Znメッキ
鋼板がある。これは、種々の前処理を受けた鋼板を、通
常At、 P”bをそれぞれ0.4%以下程度含有する
Zn融液に浸漬することによシ製造でれるものでるる。
鋼板がある。これは、種々の前処理を受けた鋼板を、通
常At、 P”bをそれぞれ0.4%以下程度含有する
Zn融液に浸漬することによシ製造でれるものでるる。
周知の如くこのZnメッキ鋼板の耐食性屯メツキー反膜
中Znの犠牲溶解によるものであることから、そのメッ
キ皮膜の厚みに依存すると云うことができるが、このメ
ッキ鋼板は、昨今、使用環境が苛酷化する傾向の中で、
その耐食性の不足が指摘されるようになった。
中Znの犠牲溶解によるものであることから、そのメッ
キ皮膜の厚みに依存すると云うことができるが、このメ
ッキ鋼板は、昨今、使用環境が苛酷化する傾向の中で、
その耐食性の不足が指摘されるようになった。
かかる状況に呼応して近時、溶融メッキ鋼板としては、
高At(55%At ) −Zn系合金メッキ鋼板が開
発でれた。これは前記通常の溶融Znメッキ鋼板に較べ
耐食性が格段にすぐれると云われる。
高At(55%At ) −Zn系合金メッキ鋼板が開
発でれた。これは前記通常の溶融Znメッキ鋼板に較べ
耐食性が格段にすぐれると云われる。
しかしながら、メッキ層中のAt含有量が高く、その分
犠牲防食性能が劣る関係で、とくに鋼板端面の耐食性に
難がある他、とくに製造面で次のような不利がある。す
なわちその製造は、高A7−Zn合金浴を用いるもので
るるか、この高Al−Zn合金融液の場合、メッキ垂れ
等のない良好な製品表面を確保するには浴温として60
0℃程度に必要である。しかるにかかる高温融液に対し
ては、通例的な鉄製のポット(槽)は溶損が激しく実際
上使用に耐えず、特殊で高価な誘導加熱式セラミックポ
ットの使用を余儀なくされる結果となる。のみならず、
高At−Zn合金溶融メッキでは、浴中Atの酸化を防
ぐ意味から還元雰囲気を水素リッチにする必要がるシ、
生産コヌトそのものも、溶融Znメッキ鋼板じ較べ遥か
に高くつく。
犠牲防食性能が劣る関係で、とくに鋼板端面の耐食性に
難がある他、とくに製造面で次のような不利がある。す
なわちその製造は、高A7−Zn合金浴を用いるもので
るるか、この高Al−Zn合金融液の場合、メッキ垂れ
等のない良好な製品表面を確保するには浴温として60
0℃程度に必要である。しかるにかかる高温融液に対し
ては、通例的な鉄製のポット(槽)は溶損が激しく実際
上使用に耐えず、特殊で高価な誘導加熱式セラミックポ
ットの使用を余儀なくされる結果となる。のみならず、
高At−Zn合金溶融メッキでは、浴中Atの酸化を防
ぐ意味から還元雰囲気を水素リッチにする必要がるシ、
生産コヌトそのものも、溶融Znメッキ鋼板じ較べ遥か
に高くつく。
また、kl−Zn系合金溶融メッキではめるが、At含
有量が前記よシ低い(5%前後、以下これを中Atと云
う)メッキ皮膜をもつ鋼板も提案されている。これは、
高At−Zn合金メッキ鋼板の場合のような製造面での
不利は全くなく、その点では有効なものと云えるが本来
の耐食性が一通常の溶融Znメッキ鋼板と比較すれば無
論遥かにすぐれるものの、高At−Zn合金メッキ鋼板
と対比してみると格段に劣シ、苛酷な条件では大きな不
満が残る。
有量が前記よシ低い(5%前後、以下これを中Atと云
う)メッキ皮膜をもつ鋼板も提案されている。これは、
高At−Zn合金メッキ鋼板の場合のような製造面での
不利は全くなく、その点では有効なものと云えるが本来
の耐食性が一通常の溶融Znメッキ鋼板と比較すれば無
論遥かにすぐれるものの、高At−Zn合金メッキ鋼板
と対比してみると格段に劣シ、苛酷な条件では大きな不
満が残る。
本発明は、Zn−5%At系合金メッキ鋼板よシ遥かに
すぐれたZn−55%At合金メッキ鋼板と較べても大
差ない高耐食性を備え、工業地帯や海岸地域等において
も十分な耐久性を発揮し、しかもすぐれた表面性状が容
易に得られる溶融メッキ鋼板およびその製造方法の提供
を目的とするものでるる。
すぐれたZn−55%At合金メッキ鋼板と較べても大
差ない高耐食性を備え、工業地帯や海岸地域等において
も十分な耐久性を発揮し、しかもすぐれた表面性状が容
易に得られる溶融メッキ鋼板およびその製造方法の提供
を目的とするものでるる。
溶融Znメッキ鋼板の耐食性改善策として従来知られる
ものに、メッキ浴へのMgの添加(添加量0.02〜3
.0%)がある。浴中へのMg添加によシ、メッキ皮膜
中に■が含有てれ、耐食性が向上するものである。ただ
し、このメッキ浴中への■添加に半面、メッキ融液の流
動性低下を伴い良好なメッキ面性状の確保を困難にする
不都合がめる0もっともMgの添加量が上記レンジ(0
,02〜8.0%)の下限近くならば、その影響も大し
たことはないが、前記のような苛酷な腐食環境下での使
用を考慮すると実際上、可成フ高レンジの添加が欲しく
、この高い添加量では上記流動性低下の傾向が著しい。
ものに、メッキ浴へのMgの添加(添加量0.02〜3
.0%)がある。浴中へのMg添加によシ、メッキ皮膜
中に■が含有てれ、耐食性が向上するものである。ただ
し、このメッキ浴中への■添加に半面、メッキ融液の流
動性低下を伴い良好なメッキ面性状の確保を困難にする
不都合がめる0もっともMgの添加量が上記レンジ(0
,02〜8.0%)の下限近くならば、その影響も大し
たことはないが、前記のような苛酷な腐食環境下での使
用を考慮すると実際上、可成フ高レンジの添加が欲しく
、この高い添加量では上記流動性低下の傾向が著しい。
かかるメッキ融液の流動性不足は、Pbの多量添加によ
って回復させることができる。Pb lc [Zn系融
液の流動性を高める作用かめるからであるが、メッキ皮
膜にこのp’b含有量が余υ高いと、激しい粒界腐食が
みられ、したがって浴中Pb量としてにやはシ通常どお
90.4%程度が限度とされる。Pbの増量は事実上不
可能なことと云わなければならない。
って回復させることができる。Pb lc [Zn系融
液の流動性を高める作用かめるからであるが、メッキ皮
膜にこのp’b含有量が余υ高いと、激しい粒界腐食が
みられ、したがって浴中Pb量としてにやはシ通常どお
90.4%程度が限度とされる。Pbの増量は事実上不
可能なことと云わなければならない。
本発明者らは、mJ述した目的から、製造面にはとくに
問題をもたない前記5%At −Zn系合金メッキ鋼板
に着目し、このメッキ鋼板をベークに上記Mgの効果を
利用しながらその利用に伴うメッキ融液の流動性低下を
Pb増量以外の方法で防ぐことを考え、これを前提とし
た、55%At −Zn合金メッキ鋼板とも比肩し得る
如き高耐食性を得る方法について、鋭意実験研究を行な
った。その結果、 ■ 5%Al −Zn系合金メッキの場合、■の他にS
nが耐食性向上元素として有効に作用し、多量のMgと
の共存下でMgとの間に特定の関係を満たすとき、耐食
性改善に著しい効果を発揮するものである。
問題をもたない前記5%At −Zn系合金メッキ鋼板
に着目し、このメッキ鋼板をベークに上記Mgの効果を
利用しながらその利用に伴うメッキ融液の流動性低下を
Pb増量以外の方法で防ぐことを考え、これを前提とし
た、55%At −Zn合金メッキ鋼板とも比肩し得る
如き高耐食性を得る方法について、鋭意実験研究を行な
った。その結果、 ■ 5%Al −Zn系合金メッキの場合、■の他にS
nが耐食性向上元素として有効に作用し、多量のMgと
の共存下でMgとの間に特定の関係を満たすとき、耐食
性改善に著しい効果を発揮するものである。
■ しかもこのSnは、5%At−Zn系合金メッキ浴
の流動性を高める働きがろシ、Mgの多量添加による同
メッキ浴の流動性低下を十分回復できる・この場合、前
出Pl)のように耐食性の劣化をもたらすといった懸念
は一切ない。
の流動性を高める働きがろシ、Mgの多量添加による同
メッキ浴の流動性低下を十分回復できる・この場合、前
出Pl)のように耐食性の劣化をもたらすといった懸念
は一切ない。
上記の、■の知見を得た。
すなわち本発明はこのような知見に基くものであって、
以下に示す溶融メッキ鋼板およびその製造方法を要旨と
するものでるる。
以下に示す溶融メッキ鋼板およびその製造方法を要旨と
するものでるる。
I)At2〜22%、Mg0.5−10%およびSn0
.5〜15%を含有し、かつ■とSnが、下式、Mg(
X) X Sn (X) 〉2.5の条件を満たし、残
部74 Znおよび不可避的不純物からなる合金メッキ
層を表面に有することを特徴とする溶融メッキ鋼板。
.5〜15%を含有し、かつ■とSnが、下式、Mg(
X) X Sn (X) 〉2.5の条件を満たし、残
部74 Znおよび不可避的不純物からなる合金メッキ
層を表面に有することを特徴とする溶融メッキ鋼板。
M)At2−22%、Mg0.5〜lOXおよび5nO
15〜15%を含有し、かつ鴎とSnが、下式、Mg
(X) x Sn (%)〉2.5の条件を満たし、残
部はZnおよび不可避的不純物からなるメッキ浴を用い
て、溶融メッキを行うことを特徴とする溶融メッキ鋼板
の製造方法。
15〜15%を含有し、かつ鴎とSnが、下式、Mg
(X) x Sn (%)〉2.5の条件を満たし、残
部はZnおよび不可避的不純物からなるメッキ浴を用い
て、溶融メッキを行うことを特徴とする溶融メッキ鋼板
の製造方法。
本発明によれば、55%At−Zn合金メッキ鋼板に比
べても大き゛な遜色のないきわめて良好な耐食性を有し
、かつメッキ面性状もすぐれた安定した品質の溶融メッ
キ鋼板を、工業的規模で低廉容易に得ることができる。
べても大き゛な遜色のないきわめて良好な耐食性を有し
、かつメッキ面性状もすぐれた安定した品質の溶融メッ
キ鋼板を、工業的規模で低廉容易に得ることができる。
本発明におけるメッキ皮膜成分並びにメッキ浴成分の限
定理由は以下のとおりである。
定理由は以下のとおりである。
At : AtはZn系メッキ皮膜中にめってそのメッ
キ鋼板の耐食性向上に寄与するものであるが、メッキ皮
膜に占めるMの量が2%未満では、メッキ皮膜表面の不
動態化が十分に進展せず、すぐれた効果は望み得ない。
キ鋼板の耐食性向上に寄与するものであるが、メッキ皮
膜に占めるMの量が2%未満では、メッキ皮膜表面の不
動態化が十分に進展せず、すぐれた効果は望み得ない。
メッキ皮膜中のAtを2%以上にしだのは上記の理由か
らであるが、この皮膜中の各成分量は通常、メッキ浴中
の各対応する成分量と一致するとみなしてよく、したが
ってメッキ浴中のAt量もまた、2%以上とした。耐食
性に対する皮膜中Mの効果は、この2%以上においてそ
の量が増すにつれ向上する傾向を示すものでるるか、前
記メッキ浴中Atは22%越えになると、メッキ浴の流
動性が害ちれ、メッキ融液としてのAt−Zn合金が、
5%At共晶点を中心とする低融点域から外れ、最早中
At−Zn合金の操業上のメリットを示でなくなる。し
たがってメッキ浴中Atは22%以下としなければなら
ないが、更に低融点によるよυ大きなメリットを狙って
、上限は10%にするのが最も望ましい。皮膜中Atの
上限は、このメッキ浴中At量から制限ちれるものであ
る。
らであるが、この皮膜中の各成分量は通常、メッキ浴中
の各対応する成分量と一致するとみなしてよく、したが
ってメッキ浴中のAt量もまた、2%以上とした。耐食
性に対する皮膜中Mの効果は、この2%以上においてそ
の量が増すにつれ向上する傾向を示すものでるるか、前
記メッキ浴中Atは22%越えになると、メッキ浴の流
動性が害ちれ、メッキ融液としてのAt−Zn合金が、
5%At共晶点を中心とする低融点域から外れ、最早中
At−Zn合金の操業上のメリットを示でなくなる。し
たがってメッキ浴中Atは22%以下としなければなら
ないが、更に低融点によるよυ大きなメリットを狙って
、上限は10%にするのが最も望ましい。皮膜中Atの
上限は、このメッキ浴中At量から制限ちれるものであ
る。
Mg : MgもAt同様、Zn系メッキ鋼板の耐食性
に対し著しい効果を発揮するもので、メッキ皮膜中の量
で0.5%以上ないと、すぐれた効果は現われず、0.
5%以上とする必要がめる。メッキ浴中■も、前出At
の場合と同じ理由で0.5%以上としなければならない
。Mgも、耐食性に対する有 ゛幼性は、その量が増
すとともに向上するのであるが、メッキ浴中のMg量が
10%を越えると、例えSnの同時添加を行なっていて
も、メッキ浴およびメッキ皮膜の表面酸化が顕著化し、
安定なメッキ操業を阻害するため、メッキ浴中Mg量H
10%以下に限定した。この場合も皮膜中Mgはしたが
って、浴中Mgjから制限を受ける。
に対し著しい効果を発揮するもので、メッキ皮膜中の量
で0.5%以上ないと、すぐれた効果は現われず、0.
5%以上とする必要がめる。メッキ浴中■も、前出At
の場合と同じ理由で0.5%以上としなければならない
。Mgも、耐食性に対する有 ゛幼性は、その量が増
すとともに向上するのであるが、メッキ浴中のMg量が
10%を越えると、例えSnの同時添加を行なっていて
も、メッキ浴およびメッキ皮膜の表面酸化が顕著化し、
安定なメッキ操業を阻害するため、メッキ浴中Mg量H
10%以下に限定した。この場合も皮膜中Mgはしたが
って、浴中Mgjから制限を受ける。
Sn:先にも述べたとおシSnは、とくに中At −Z
n合金メッキ皮膜の耐食性向上に大いに寄与する。
n合金メッキ皮膜の耐食性向上に大いに寄与する。
この耐食性に対する効果は、Mgとの共存下、Mgとの
間に、Mg(%)xSnα)〉2.5・・・(ト)の条
件を満たすとき際立って著しい。すなわち、第1図は5
%AA−Zn系合金溶融メッキ鋼板に関する耐食性試験
(J工5Z−2(71塩水噴霧試験(zoOh))のデ
ータを示すが、同図によると、上記(8)式を満たすS
n量において腐食減#はつねに、50g/ln’以下の
耐食性良好域(ハツチング部分)に入っておシ、Sni
が(8)式で求められる量よシ少なくなると可成シ急激
に腐食減量が増加する傾向かメジ、(8)式で耐食性の
良否が規定できることが明らかである。ただし、この皮
膜中Snは、15%を上廻ると、耐食性が飽和に達し、
しかもコスト的に高価になるので、15%を上限とする
ものである。
間に、Mg(%)xSnα)〉2.5・・・(ト)の条
件を満たすとき際立って著しい。すなわち、第1図は5
%AA−Zn系合金溶融メッキ鋼板に関する耐食性試験
(J工5Z−2(71塩水噴霧試験(zoOh))のデ
ータを示すが、同図によると、上記(8)式を満たすS
n量において腐食減#はつねに、50g/ln’以下の
耐食性良好域(ハツチング部分)に入っておシ、Sni
が(8)式で求められる量よシ少なくなると可成シ急激
に腐食減量が増加する傾向かメジ、(8)式で耐食性の
良否が規定できることが明らかである。ただし、この皮
膜中Snは、15%を上廻ると、耐食性が飽和に達し、
しかもコスト的に高価になるので、15%を上限とする
ものである。
メッキ浴中のSn量もしたがって、15%以下とする必
要かめる。
要かめる。
SnHメッキ浴においてはその流動性を高める有用な作
用があるが、前出Mgの0.5〜10%という多量添加
による流動性の低下を十分に回復するには少なくとも浴
中Sn fi 0.5%は必要である。
用があるが、前出Mgの0.5〜10%という多量添加
による流動性の低下を十分に回復するには少なくとも浴
中Sn fi 0.5%は必要である。
これによシ皮膜中Sn量も規制でれるのである。
次に本発明の実施例について述べる。
第1表に示す各種成分のメッキ融液を用い、ゼンジマ一
式メッキフィンで鋼板の溶融メッキを行なった。使用し
た素地鋼板は低炭素冷延鋼板(0,4龍厚×60I巾、
0.048%C−0,01%Si、 −0,80夕、<
Mn−o、o2%F−0,007%5−O105%SO
1,At)で、フィンの還元炉は、還元ガスHりN、2
=÷、温度850°、ラインスピードtri 1.5
m/mi、nで、メッキ浴温は第1表に示すとおシ設定
した。第1表には各メッキ浴について流動性が示されて
いるが、これに各対応の浴温において測定したものでる
る。
式メッキフィンで鋼板の溶融メッキを行なった。使用し
た素地鋼板は低炭素冷延鋼板(0,4龍厚×60I巾、
0.048%C−0,01%Si、 −0,80夕、<
Mn−o、o2%F−0,007%5−O105%SO
1,At)で、フィンの還元炉は、還元ガスHりN、2
=÷、温度850°、ラインスピードtri 1.5
m/mi、nで、メッキ浴温は第1表に示すとおシ設定
した。第1表には各メッキ浴について流動性が示されて
いるが、これに各対応の浴温において測定したものでる
る。
この測定は、メッキ融液25m1k第2図に示す鋼製樋
(温度=200±20℃、直径:20W1勾配:2度)
に流し込み、その流動距離(4)を調べる方法によった
もので、測定結果としての値が大きい方が、流動性が高
いことを示している。
(温度=200±20℃、直径:20W1勾配:2度)
に流し込み、その流動距離(4)を調べる方法によった
もので、測定結果としての値が大きい方が、流動性が高
いことを示している。
上記溶融メッキで得られた各メッキ鋼板(メッキ皮膜組
成はメッキ浴組成と同一である)について、JISZ’
−2371に準拠した塩水噴霧試験を行い、200時間
後のメッキ皮膜の腐食減量を調査した。また同時に、0
T−180度曲げ試験によシ次の5段階で評価を行った
。
成はメッキ浴組成と同一である)について、JISZ’
−2371に準拠した塩水噴霧試験を行い、200時間
後のメッキ皮膜の腐食減量を調査した。また同時に、0
T−180度曲げ試験によシ次の5段階で評価を行った
。
5:剥離認められず。
4: 〃 30倍で認められる。
8: 〃 肉眼でわずかに認められる。
2: 〃 肉眼ではっきり認められる。
1: 〃 甚しく認められる。
上表において、まず(1)〜(8) u 、メッキ浴中
のAt量を1〜25%の範囲で種々に調整してメッキ皮
膜中のAja量を変えた例であるが、このうち(2J〜
(7)が本発明例にあたる。この本発明gAlは何れも
、530℃以下の比較的低い浴温で流動距離38α以上
の十分な流動性を示し、しかも腐食減量16シ誉以下を
記録しかつ密着性でも5の評価が得られている。これに
対し比較例(1)と(8)はとくに腐食減量が100.
120 g/m!と著しく大fi < 、(8)につい
ては不メツキ部の発生もみられ密着性の評価も劣ってお
シ、At量は本発明範囲から外れると高くても低くても
耐食性にとって好ましくないことがわかる。
のAt量を1〜25%の範囲で種々に調整してメッキ皮
膜中のAja量を変えた例であるが、このうち(2J〜
(7)が本発明例にあたる。この本発明gAlは何れも
、530℃以下の比較的低い浴温で流動距離38α以上
の十分な流動性を示し、しかも腐食減量16シ誉以下を
記録しかつ密着性でも5の評価が得られている。これに
対し比較例(1)と(8)はとくに腐食減量が100.
120 g/m!と著しく大fi < 、(8)につい
ては不メツキ部の発生もみられ密着性の評価も劣ってお
シ、At量は本発明範囲から外れると高くても低くても
耐食性にとって好ましくないことがわかる。
同表中、(8)〜(qは、浴中Mg量を0.4〜11%
の間で変化でせた例で、(8)と(D)は比較例である
。
の間で変化でせた例で、(8)と(D)は比較例である
。
(8)は■量が少なすぎたため、腐食減量がのきなみ多
くなっている。Ωは反対に■量が多すぎたもので、中に
は性能的な数値だけをみると可成りよい傾向のものもみ
られるが、メッキ操業においてドロスの発生、メッキの
発生が多く、実用には(ト)と(C)については、@H
(Bp ) −(B4 )が、(C)で1”t (CJ
)〜(Cりが、それぞれ本発明例で、メッキ浴流動性、
腐食減量そして密着性の何れの点でも十分な結果となっ
ている。これに対しCB/)、(BJ)、(BJ)、(
O7)は前出(5)式を満たさないもので、耐食性に難
があシ、また(B7)(CJも、Sn量が若干多すぎて
、附食性に稍々劣る傾向がみられる。
くなっている。Ωは反対に■量が多すぎたもので、中に
は性能的な数値だけをみると可成りよい傾向のものもみ
られるが、メッキ操業においてドロスの発生、メッキの
発生が多く、実用には(ト)と(C)については、@H
(Bp ) −(B4 )が、(C)で1”t (CJ
)〜(Cりが、それぞれ本発明例で、メッキ浴流動性、
腐食減量そして密着性の何れの点でも十分な結果となっ
ている。これに対しCB/)、(BJ)、(BJ)、(
O7)は前出(5)式を満たさないもので、耐食性に難
があシ、また(B7)(CJも、Sn量が若干多すぎて
、附食性に稍々劣る傾向がみられる。
以上の説明から明らかなように本発明によれば、きわめ
てすぐれた耐食性、表面性状の溶融メッキ鋼板を低コヌ
トにて製造することができ、したがって本発明ニ溶融メ
ッキの性能、品質そして経済性の向上に多大に寄与する
ものである。
てすぐれた耐食性、表面性状の溶融メッキ鋼板を低コヌ
トにて製造することができ、したがって本発明ニ溶融メ
ッキの性能、品質そして経済性の向上に多大に寄与する
ものである。
第1図は、中At−Zn系合金熔融メッキ鋼板について
、メッキ皮膜中の■、 Snの量と腐食減量との関係を
示す図、第2図はメッキ浴の流動性の調査に使用する鋼
製樋を示す斜視図、である。 自発手続補正書 昭和57年12月10日 特許庁長官 若杉和夫 殿 1、事件の表示 昭和57年特許願第185084号 2、発明の名称 高耐食性溶融メッキ鋼板およびその製造方法3、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪市東区北浜5丁目15番地名 称 (2
11)住友金属工業株式会社代表者 熊谷典文 4、代理人 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 7、補正の内容 (1)明細書の第12頁の第1表を別紙のとおり補正し
ます。 以 上
、メッキ皮膜中の■、 Snの量と腐食減量との関係を
示す図、第2図はメッキ浴の流動性の調査に使用する鋼
製樋を示す斜視図、である。 自発手続補正書 昭和57年12月10日 特許庁長官 若杉和夫 殿 1、事件の表示 昭和57年特許願第185084号 2、発明の名称 高耐食性溶融メッキ鋼板およびその製造方法3、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪市東区北浜5丁目15番地名 称 (2
11)住友金属工業株式会社代表者 熊谷典文 4、代理人 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 7、補正の内容 (1)明細書の第12頁の第1表を別紙のとおり補正し
ます。 以 上
Claims (2)
- (1)重量パーセントでAt 2〜22%、砲0.5〜
10%およびSn0.5〜15%を含有し、がっ■とS
nが、下式、 Mg(%)xSn(%)〉2.5 の条件を満たし、残部はZnおよび不可避的不純物から
なる合金メッキ層を表面に有することを特徴とする高耐
食性溶融メッキ鋼板。 - (2) 重量パーセントでAt 2〜22%、Mg0
.5〜10%およびSnQ、5〜15%を含有し、かつ
■とSnが、下式、 Mg(%)xSn(%)>2.5 の条件を満たし、残部はZnおよび不可避的不純物から
なるメッキ浴を用いて、鋼板の溶融メッキを行うことを
特徴とする高耐食性溶融メッキ鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18503482A JPS5974268A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 高耐食性溶融メッキ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18503482A JPS5974268A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 高耐食性溶融メッキ鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5974268A true JPS5974268A (ja) | 1984-04-26 |
JPH0459386B2 JPH0459386B2 (ja) | 1992-09-22 |
Family
ID=16163623
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18503482A Granted JPS5974268A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 高耐食性溶融メッキ鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5974268A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001329355A (ja) * | 2000-03-16 | 2001-11-27 | Nippon Steel Corp | 耐眩性に優れた溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5329135A (en) * | 1976-08-30 | 1978-03-18 | Ricoh Co Ltd | Cleaning device for both developing and photo-sensitive body |
-
1982
- 1982-10-20 JP JP18503482A patent/JPS5974268A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5329135A (en) * | 1976-08-30 | 1978-03-18 | Ricoh Co Ltd | Cleaning device for both developing and photo-sensitive body |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001329355A (ja) * | 2000-03-16 | 2001-11-27 | Nippon Steel Corp | 耐眩性に優れた溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板 |
JP4555492B2 (ja) * | 2000-03-16 | 2010-09-29 | 新日本製鐵株式会社 | 耐眩性に優れた溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0459386B2 (ja) | 1992-09-22 |
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