JPS5964757A - 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 - Google Patents
導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法Info
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- JPS5964757A JPS5964757A JP17504982A JP17504982A JPS5964757A JP S5964757 A JPS5964757 A JP S5964757A JP 17504982 A JP17504982 A JP 17504982A JP 17504982 A JP17504982 A JP 17504982A JP S5964757 A JPS5964757 A JP S5964757A
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Landscapes
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- Metal Rolling (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技（４；１分野」
本発明は、導電率が高く、かつ耐熱性に１のれた〕′ル
ミニウム合金線の製造方法に関Ｊる。
ミニウム合金線の製造方法に関Ｊる。
［発明の技術的ｒテ景およびその問題点Ｊ近年電力需要
ＬＬよりまＪ増大化し°Ｕ ４５す、このため架空送電
線に対しても送電容量の増加および送電ｌ］スの減少が
要請されＣいる。。
ＬＬよりまＪ増大化し°Ｕ ４５す、このため架空送電
線に対しても送電容量の増加および送電ｌ］スの減少が
要請されＣいる。。
従来から耐熱性アルミニウム合金線どしくジルコニウム
を０．０４重量％程瓜添加しにノフルミニウムージルコ
ニウム系合金からなるしのが使用され°Ｃいるが、この
アルミニウム合金線は導電率は６０％以上であるが、連
続使用最高温度が１５０℃、短時間使用最高温度が１８
０℃程度と耐熱性がさほど高いものではなく、」−記要
晶に充分応えるものとはいえなかった。
を０．０４重量％程瓜添加しにノフルミニウムージルコ
ニウム系合金からなるしのが使用され°Ｃいるが、この
アルミニウム合金線は導電率は６０％以上であるが、連
続使用最高温度が１５０℃、短時間使用最高温度が１８
０℃程度と耐熱性がさほど高いものではなく、」−記要
晶に充分応えるものとはいえなかった。
また、より高い耐熱性を要求される場合には、連続使用
最高温度２００ ’Ｃ１短時間使用最高濡度２３０℃の
規定を満足さける超「ｌＩＪ熱゛１ｊ１アルミニウム合
金線が使用されＣいるが、この）フルミニラム合金線は
導電率が５７〜５８％程庶と（１ｔり、やはり既設鉄塔
を用いての人容ｒ行送電という最近の要請に充分応え得
るものではなかった。
最高温度２００ ’Ｃ１短時間使用最高濡度２３０℃の
規定を満足さける超「ｌＩＪ熱゛１ｊ１アルミニウム合
金線が使用されＣいるが、この）フルミニラム合金線は
導電率が５７〜５８％程庶と（１ｔり、やはり既設鉄塔
を用いての人容ｒ行送電という最近の要請に充分応え得
るものではなかった。
さらに、このような従来からの超耐熱性アルミニウム台
金線においＣは、アルミニウムにＥｌ−としＣジルニ」
−ウ１１を添加した合金を連続鋳造圧延１１１２熱処理
づることイ１く冷間加工しＣ製造りる方法が探られＣお
り、’１．８ｍｍφより小り゛イスの線で・は、冷間加
工率が（へめ０人きくなっＣしまう。このため耐熱（’
Ｉを低下さμないＩＪめにシルーＪニウ１１の添加量を
増加さけねばならず、導電率がいつイーう低１・してし
」、うという９Ｘ１（点があった。
金線においＣは、アルミニウムにＥｌ−としＣジルニ」
−ウ１１を添加した合金を連続鋳造圧延１１１２熱処理
づることイ１く冷間加工しＣ製造りる方法が探られＣお
り、’１．８ｍｍφより小り゛イスの線で・は、冷間加
工率が（へめ０人きくなっＣしまう。このため耐熱（’
Ｉを低下さμないＩＪめにシルーＪニウ１１の添加量を
増加さけねばならず、導電率がいつイーう低１・してし
」、うという９Ｘ１（点があった。
［発明の目的］
本発明〔よ、」−記の事ｆｉ′ｉに対処してなされたも
ので、引張強さ等の機械的強度Ｊ５よひ耐熱性に優れ、
しかｂ 導ｊｊ？率か００％以上と極めで高いアルミニ
ウム合金線の製造方法を１１？供することを目的とり−
る。
ので、引張強さ等の機械的強度Ｊ５よひ耐熱性に優れ、
しかｂ 導ｊｊ？率か００％以上と極めで高いアルミニ
ウム合金線の製造方法を１１？供することを目的とり−
る。
［発明の１猷要１
本発明は、ジルニ１ニウム０．２５〜０．４５中ω％、
り−イ系０．１０〜０ 、２５ 重ω％、 数０ 。
り−イ系０．１０〜０ 、２５ 重ω％、 数０ 。
１０〜０．２℃５重Ｇ１％、残部アルミニウム、１３Ｊ
、ひ通常不可避な不純物からなる合金を連続鋳造圧延し
−でなるワイ＼ノー［］ツドを３５０〜４５０℃σ月１
１９度で・１０〜５０時間熱処理した後、断面減少率（
減面率）０５％以上の冷間加工を加え、次いＣ−これに
２００−３００″ＣＯ） ？Ｑ ｌ具ｃ’ １−１０１
１．’Ｊ 間（７）熱処理をＩＭｉｌｌことを特徴どづ
る）θ重用高耐熱ｆ！Ｉアルミニウム合金の製造方法に
関りる。
、ひ通常不可避な不純物からなる合金を連続鋳造圧延し
−でなるワイ＼ノー［］ツドを３５０〜４５０℃σ月１
１９度で・１０〜５０時間熱処理した後、断面減少率（
減面率）０５％以上の冷間加工を加え、次いＣ−これに
２００−３００″ＣＯ） ？Ｑ ｌ具ｃ’ １−１０１
１．’Ｊ 間（７）熱処理をＩＭｉｌｌことを特徴どづ
る）θ重用高耐熱ｆ！Ｉアルミニウム合金の製造方法に
関りる。
本発明にｄ５いＣ１合金成分の組成を上述のＪ、うな範
囲に限定したのは１メ下の理由にＪ、る。
囲に限定したのは１メ下の理由にＪ、る。
ＴＪなわらシル」ニウムは強度ｄ５Ｊ、ひｌｌ１１熱性
を向上させるために添加するものであり、この添加ｒ′
ｖか０．２５弔１ｉ１％未満では台電甲を６０％以上に
した場合、強Ｉ長ｄ３Ｊ、び耐熱性か不充分と４ｊす、
反７＝１に０．４？〕壬Φ％を越えるど固溶ジル−】ニ
ウムのηｉ出に長１１肖間を要俳る。
を向上させるために添加するものであり、この添加ｒ′
ｖか０．２５弔１ｉ１％未満では台電甲を６０％以上に
した場合、強Ｉ長ｄ３Ｊ、び耐熱性か不充分と４ｊす、
反７＝１に０．４？〕壬Φ％を越えるど固溶ジル−】ニ
ウムのηｉ出に長１１肖間を要俳る。
３１、ｌご、クイ仲＋１．ＬシルコニＣンム第１ン−ｒ
、づなわら△β３７１゛粒子の析出を促進りるために添
加ηるものＣ゛あり、この添加量が０．１０ｍｔａ％未
）Ｉ″Ｊ）ｃはこの４１ｉ出促進の効果が殆ど認められ
ｊ）−１反対に０゜２５重Ｒ％を越えると連続鋳造圧延
工程で製品にＮすれが生じる。
、づなわら△β３７１゛粒子の析出を促進りるために添
加ηるものＣ゛あり、この添加量が０．１０ｍｔａ％未
）Ｉ″Ｊ）ｃはこの４１ｉ出促進の効果が殆ど認められ
ｊ）−１反対に０゜２５重Ｒ％を越えると連続鋳造圧延
工程で製品にＮすれが生じる。
さらに鉄は強度、特に引張強度を増大さｌるどともにク
イ累添加に起因する鋳造？、′すれを防止覆るだめに添
加するｂ Ｕ） ”Ｃ′あり、この添加量が０． １０
％小１１１％木ａ＞’ａ ＣｔＪ ’ｌぺ加にＪ：る効
果がムΣめられり゛、反対に０．２５Φ但％を越えると
耐熱性、Ｉ３．ｊ、び導電率の低トを−したらＩＪ３゜ 本発明にＪ５いＣは、以上の九ｇ−，を）９電川う′ル
ミニラ１１地金に添加し合金を１！７るが、使用ηるｊ
′ルミニウム地金中に同一の元素を不純物どじで含有づ
るどきは、含イＪ１１）どの合計ωが上記範囲に４する
ように添加ｍを調整ηるのが望ましい。
イ累添加に起因する鋳造？、′すれを防止覆るだめに添
加するｂ Ｕ） ”Ｃ′あり、この添加量が０． １０
％小１１１％木ａ＞’ａ ＣｔＪ ’ｌぺ加にＪ：る効
果がムΣめられり゛、反対に０．２５Φ但％を越えると
耐熱性、Ｉ３．ｊ、び導電率の低トを−したらＩＪ３゜ 本発明にＪ５いＣは、以上の九ｇ−，を）９電川う′ル
ミニラ１１地金に添加し合金を１！７るが、使用ηるｊ
′ルミニウム地金中に同一の元素を不純物どじで含有づ
るどきは、含イＪ１１）どの合計ωが上記範囲に４する
ように添加ｍを調整ηるのが望ましい。
本発明にａ３い（は、このＪ、うなアルミニウム合金を
用い次に示り工程を経−Ｃ１例えば鋼心アルミニウム招
（線の糸線を製造−りる。
用い次に示り工程を経−Ｃ１例えば鋼心アルミニウム招
（線の糸線を製造−りる。
（１）まずアルミニウム合金素材を以下のように連続鋳
造圧延し、８〜１０陥φのワイｊ７− Ｄラドを製造す
る。
造圧延し、８〜１０陥φのワイｊ７− Ｄラドを製造す
る。
リ−なりら溶湯温度７４０〜８５０℃より溶解鋳）告を
開始し、凝固させ、得られた鋳塊を５５０℃以下の温度
から２００ ”Ｃ以下の温度になるまでに断面減少率（
減面率）８０％以上の汁延加］ニを行なう。
開始し、凝固させ、得られた鋳塊を５５０℃以下の温度
から２００ ”Ｃ以下の温度になるまでに断面減少率（
減面率）８０％以上の汁延加］ニを行なう。
この工程にＪ３いては、シルコニウムの過飽和固溶体を
４’７ることと耐熱性向上にイＪ ９）Ｊ ％ ’Ｆｔ
ｒ （Ｉ／を７トリツクス中に導入することが主たる１
−１的となり、１述した条（ｉの加熱おにび冷却をｔｊ
ｌ、ｔわない場合には、εσ肩」的が充分に達成されな
い。
４’７ることと耐熱性向上にイＪ ９）Ｊ ％ ’Ｆｔ
ｒ （Ｉ／を７トリツクス中に導入することが主たる１
−１的となり、１述した条（ｉの加熱おにび冷却をｔｊ
ｌ、ｔわない場合には、εσ肩」的が充分に達成されな
い。
（２）次にワイ（ｙ −Ｌノットには：３！ｉ ０ ”
−４５０℃の温度Ｃ１０・〜５０時間の前処］ｌＪ！
／＞：１／ＪＬｈされる。
−４５０℃の温度Ｃ１０・〜５０時間の前処］ｌＪ！
／＞：１／ＪＬｈされる。
この工程（Ｊ （１）の連続ｕＪ造斤延」稈Ｃ溶体化さ
れた合金を時効処理し、マトリックス中にΔ℃３／１゛
粒子を４１１出さＵるためのもの（゛熱処理温度が３５
０ ′Ｃ未未満場合には、この４１ｉ出速度が極めＣ１
ＥＹ ＜ １１．７効に数１００１１；’ｊ間を越える
１１，１間が必四と４１つ、反対に４５０℃を越える前
処１．１１淘度では、〃を出粒子の組人化が箸しく、か
えっ（耐熱１１が低１・しＣしようため、いずれの場合
も望ましくない。
れた合金を時効処理し、マトリックス中にΔ℃３／１゛
粒子を４１１出さＵるためのもの（゛熱処理温度が３５
０ ′Ｃ未未満場合には、この４１ｉ出速度が極めＣ１
ＥＹ ＜ １１．７効に数１００１１；’ｊ間を越える
１１，１間が必四と４１つ、反対に４５０℃を越える前
処１．１１淘度では、〃を出粒子の組人化が箸しく、か
えっ（耐熱１１が低１・しＣしようため、いずれの場合
も望ましくない。
（３）熱処理された線材には、次に断面減少率く減面率
）６５％以上の冷間加］二が施される。この冷間加１−
は所定の引張強さを得ること−ｂト１的の１つであるが
、次の熱処理工程ども関連し、高温安定性を得、耐熱性
を向上さける十で必要な十程である。′？Ｊ−’ｃＫわ
ノ５この冷間加］二により転（Ｇｌのセル構造を導入Ｊ
”ることが（きる。断面減少率（減１ａ１率）６５％末
ｉ＃ｉ ’ＣはこのＪ、うなヒル構造の導入が不充分と
なり、ｔト１熱性の向上の効果が認められない。
）６５％以上の冷間加］二が施される。この冷間加１−
は所定の引張強さを得ること−ｂト１的の１つであるが
、次の熱処理工程ども関連し、高温安定性を得、耐熱性
を向上さける十で必要な十程である。′？Ｊ−’ｃＫわ
ノ５この冷間加］二により転（Ｇｌのセル構造を導入Ｊ
”ることが（きる。断面減少率（減１ａ１率）６５％末
ｉ＃ｉ ’ＣはこのＪ、うなヒル構造の導入が不充分と
なり、ｔト１熱性の向上の効果が認められない。
（／ｌ）冷間加工された線ｌには最後に２００・〜３０
０℃の温度で１〜１０時間の熱処理が／＋ｔ！ｉされる
。
０℃の温度で１〜１０時間の熱処理が／＋ｔ！ｉされる
。
最終熱処理の温度ａ３よび１．５間をこのＪ、うな範囲
に限定したのは、処理温度が２００℃未満あるいは処理
ＩＬ’ｉ間が１１１’、：ｉ間未満の場合には、耐熱性
−の向上が認められり゛、反対に３００℃を越える温度
あるいは１０１１．’１間を越える処理時間では、析出
物の粗大化おにび局部的再結晶を生じ充分な強１りが１
ｑられないためｃｉＶｊる。
に限定したのは、処理温度が２００℃未満あるいは処理
ＩＬ’ｉ間が１１１’、：ｉ間未満の場合には、耐熱性
−の向上が認められり゛、反対に３００℃を越える温度
あるいは１０１１．’１間を越える処理時間では、析出
物の粗大化おにび局部的再結晶を生じ充分な強１りが１
ｑられないためｃｉＶｊる。
このような熱処理にＪ、り耐熱性および導電率が向」ニ
するのｔよ、以下に）ホベる理由にＪ、るものど考えら
れる。
するのｔよ、以下に）ホベる理由にＪ、るものど考えら
れる。
°りなわ７３（３）の冷間加１により７１〜リツクス中
に導入され転位のヒル構造のうち、移動性の＾いものが
最終前処１ｊｌｊにＪ：り消滅させられるとともｔこ、
残留転位かこの熱処理℃より熱的に安定な構造に移行り
ることにより耐熱性でずの向上が図られるものと考えら
れる。
に導入され転位のヒル構造のうち、移動性の＾いものが
最終前処１ｊｌｊにＪ：り消滅させられるとともｔこ、
残留転位かこの熱処理℃より熱的に安定な構造に移行り
ることにより耐熱性でずの向上が図られるものと考えら
れる。
次に本発明の実施例についＣ記１（（りる。
［弁明の実施例コ
実施例１〜１０
第１衣に示す組成のアルミニウムージルコニウム系合金
を同表に示す条１′１【゛連続鋳造圧延し、９゜ｂ旺φ
のソイ＼７− Ｉ−Ｉラドを製造した。１−）られたワ
イヤーロットに同しく同表に示１Ｊ温度おＪ：び時間の
熱処理（１１，′Ｉ効処理）を加えた後、［（〕１面減
少！（り〈減面イ゛）６５％以上の冷間加］二を行ない
、次いで（；ｊられた最終線径４．８即φのｊｌルミニ
ウム含金線（こ同表に示づ一条件の最終熱処理を行なっ
た。
を同表に示す条１′１【゛連続鋳造圧延し、９゜ｂ旺φ
のソイ＼７− Ｉ−Ｉラドを製造した。１−）られたワ
イヤーロットに同しく同表に示１Ｊ温度おＪ：び時間の
熱処理（１１，′Ｉ効処理）を加えた後、［（〕１面減
少！（り〈減面イ゛）６５％以上の冷間加］二を行ない
、次いで（；ｊられた最終線径４．８即φのｊｌルミニ
ウム含金線（こ同表に示づ一条件の最終熱処理を行なっ
た。
また比較のために本発明の組成！Ｉｔ＋囲外のアルミニ
ウムージルコニウム系合金についＣ実施例と同様な順序
ぐ第１表に承り条件の連続鋳造圧延、熱処理、冷間加工
および最終熱処理を１１ない１．８即φのアルミニウム
台金線を製ｊ貨した。なお比較例１８．２２Ｊ３よび２
５では連続鋳造圧延工程ぐ鋳造割れを生じ、線材を得る
ことがＣきな〕〕旭つｊこ。
ウムージルコニウム系合金についＣ実施例と同様な順序
ぐ第１表に承り条件の連続鋳造圧延、熱処理、冷間加工
および最終熱処理を１１ない１．８即φのアルミニウム
台金線を製ｊ貨した。なお比較例１８．２２Ｊ３よび２
５では連続鋳造圧延工程ぐ鋳造割れを生じ、線材を得る
ことがＣきな〕〕旭つｊこ。
（以ト余白）
３５
次さ′に実施例１・〜１０およａ比較例１１〜・２５で
１ｑられたノ′ルミニウム合金線の導電寧、引張強さく
１３よび耐熱性を１ｌｌｌｌ定した。測定結果を第２表
に示づ。
１ｑられたノ′ルミニウム合金線の導電寧、引張強さく
１３よび耐熱性を１ｌｌｌｌ定した。測定結果を第２表
に示づ。
なお、耐熱性は１１１．’１間加熱後の引張強さ残存率
が９０％にイにるｒｇ度で示しｌこ。
が９０％にイにるｒｇ度で示しｌこ。
（以下余白）
第 ２ 表
１発明の効果］
以上の実／ｌ１ｉｊ例からも明らかなｊ、゛）に、本発
明の製造ｙｊ法にＪ、れば導電ｆが６０％以上ぐ１震域
的強度ど耐熱性に優れたアルミニウム含金線を得ること
がひきる。
明の製造ｙｊ法にＪ、れば導電ｆが６０％以上ぐ１震域
的強度ど耐熱性に優れたアルミニウム含金線を得ること
がひきる。
代理人弁理士 須 山 佐 −
同 上 山 ｆｎ 明 仁
３５５−
３５５−
Claims (1)
- （１）ジルニ１ニウム０．２５〜０．４５重量％、ケイ
素０．１０−０．２’５単吊％、鉄０．１０〜０．２５
重Ｍ％、残部アルミニウムおよび通常の不純物からなる
合金を連続鋳造圧延してなるライ１フーロツドを３５０
〜４５０℃の温度で１０〜５０時間熱処理した後、ｆ１
７ｉ面減少率（ｉｌｉＪｉ面率）６５％以上の冷間加工
を加え、次いにれに２００〜３００℃の温度ぐ１〜１０
時間の熱処理を副°すことを特徴どり゛る）ｊ７電用高
耐熱性アルミニウム合金の製造り法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17504982A JPS5964757A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17504982A JPS5964757A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964757A true JPS5964757A (ja) | 1984-04-12 |
| JPH0255500B2 JPH0255500B2 (ja) | 1990-11-27 |
Family
ID=15989331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17504982A Granted JPS5964757A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964757A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05263803A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Smc Corp | 空気圧アクチュエータの緩衝装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55152162A (en) * | 1979-05-17 | 1980-11-27 | Fujikura Ltd | Processing method of conductive heat resistant aluminum alloy |
-
1982
- 1982-10-05 JP JP17504982A patent/JPS5964757A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55152162A (en) * | 1979-05-17 | 1980-11-27 | Fujikura Ltd | Processing method of conductive heat resistant aluminum alloy |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05263803A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Smc Corp | 空気圧アクチュエータの緩衝装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0255500B2 (ja) | 1990-11-27 |
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