JPS5964757A - 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 - Google Patents
導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法Info
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- JPS5964757A JPS5964757A JP17504982A JP17504982A JPS5964757A JP S5964757 A JPS5964757 A JP S5964757A JP 17504982 A JP17504982 A JP 17504982A JP 17504982 A JP17504982 A JP 17504982A JP S5964757 A JPS5964757 A JP S5964757A
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Landscapes
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- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の技(4;1分野」
本発明は、導電率が高く、かつ耐熱性に1のれた〕′ル
ミニウム合金線の製造方法に関Jる。
ミニウム合金線の製造方法に関Jる。
[発明の技術的rテ景およびその問題点J近年電力需要
LLよりまJ増大化し°U 45す、このため架空送電
線に対しても送電容量の増加および送電l]スの減少が
要請されCいる。。
LLよりまJ増大化し°U 45す、このため架空送電
線に対しても送電容量の増加および送電l]スの減少が
要請されCいる。。
従来から耐熱性アルミニウム合金線どしくジルコニウム
を0.04重量%程瓜添加しにノフルミニウムージルコ
ニウム系合金からなるしのが使用され°Cいるが、この
アルミニウム合金線は導電率は60%以上であるが、連
続使用最高温度が150℃、短時間使用最高温度が18
0℃程度と耐熱性がさほど高いものではなく、」−記要
晶に充分応えるものとはいえなかった。
を0.04重量%程瓜添加しにノフルミニウムージルコ
ニウム系合金からなるしのが使用され°Cいるが、この
アルミニウム合金線は導電率は60%以上であるが、連
続使用最高温度が150℃、短時間使用最高温度が18
0℃程度と耐熱性がさほど高いものではなく、」−記要
晶に充分応えるものとはいえなかった。
また、より高い耐熱性を要求される場合には、連続使用
最高温度200 ’C1短時間使用最高濡度230℃の
規定を満足さける超「lIJ熱゛1j1アルミニウム合
金線が使用されCいるが、この)フルミニラム合金線は
導電率が57〜58%程庶と(1tり、やはり既設鉄塔
を用いての人容r行送電という最近の要請に充分応え得
るものではなかった。
最高温度200 ’C1短時間使用最高濡度230℃の
規定を満足さける超「lIJ熱゛1j1アルミニウム合
金線が使用されCいるが、この)フルミニラム合金線は
導電率が57〜58%程庶と(1tり、やはり既設鉄塔
を用いての人容r行送電という最近の要請に充分応え得
るものではなかった。
さらに、このような従来からの超耐熱性アルミニウム台
金線においCは、アルミニウムにEl−としCジルニ」
−ウ11を添加した合金を連続鋳造圧延1112熱処理
づることイ1く冷間加工しC製造りる方法が探られCお
り、’1.8mmφより小り゛イスの線で・は、冷間加
工率が(へめ0人きくなっCしまう。このため耐熱(’
Iを低下さμないIJめにシルーJニウ11の添加量を
増加さけねばならず、導電率がいつイーう低1・してし
」、うという9X1(点があった。
金線においCは、アルミニウムにEl−としCジルニ」
−ウ11を添加した合金を連続鋳造圧延1112熱処理
づることイ1く冷間加工しC製造りる方法が探られCお
り、’1.8mmφより小り゛イスの線で・は、冷間加
工率が(へめ0人きくなっCしまう。このため耐熱(’
Iを低下さμないIJめにシルーJニウ11の添加量を
増加さけねばならず、導電率がいつイーう低1・してし
」、うという9X1(点があった。
[発明の目的]
本発明〔よ、」−記の事fi′iに対処してなされたも
ので、引張強さ等の機械的強度J5よひ耐熱性に優れ、
しかb 導jj?率か00%以上と極めで高いアルミニ
ウム合金線の製造方法を11?供することを目的とり−
る。
ので、引張強さ等の機械的強度J5よひ耐熱性に優れ、
しかb 導jj?率か00%以上と極めで高いアルミニ
ウム合金線の製造方法を11?供することを目的とり−
る。
[発明の1猷要1
本発明は、ジルニ1ニウム0.25〜0.45中ω%、
り−イ系0.10〜0 、25 重ω%、 数0 。
り−イ系0.10〜0 、25 重ω%、 数0 。
10〜0.2℃5重G1%、残部アルミニウム、13J
、ひ通常不可避な不純物からなる合金を連続鋳造圧延し
−でなるワイ\ノー[]ツドを350〜450℃σ月1
19度で・10〜50時間熱処理した後、断面減少率(
減面率)05%以上の冷間加工を加え、次いC−これに
200−300″CO) ?Q l具c’ 1−101
1.’J 間(7)熱処理をIMillことを特徴どづ
る)θ重用高耐熱f!Iアルミニウム合金の製造方法に
関りる。
、ひ通常不可避な不純物からなる合金を連続鋳造圧延し
−でなるワイ\ノー[]ツドを350〜450℃σ月1
19度で・10〜50時間熱処理した後、断面減少率(
減面率)05%以上の冷間加工を加え、次いC−これに
200−300″CO) ?Q l具c’ 1−101
1.’J 間(7)熱処理をIMillことを特徴どづ
る)θ重用高耐熱f!Iアルミニウム合金の製造方法に
関りる。
本発明にd5いC1合金成分の組成を上述のJ、うな範
囲に限定したのは1メ下の理由にJ、る。
囲に限定したのは1メ下の理由にJ、る。
TJなわらシル」ニウムは強度d5J、ひll11熱性
を向上させるために添加するものであり、この添加r′
vか0.25弔1i1%未満では台電甲を60%以上に
した場合、強I長d3J、び耐熱性か不充分と4jす、
反7=1に0.4?〕壬Φ%を越えるど固溶ジル−】ニ
ウムのηi出に長11肖間を要俳る。
を向上させるために添加するものであり、この添加r′
vか0.25弔1i1%未満では台電甲を60%以上に
した場合、強I長d3J、び耐熱性か不充分と4jす、
反7=1に0.4?〕壬Φ%を越えるど固溶ジル−】ニ
ウムのηi出に長11肖間を要俳る。
31、lご、クイ仲+1.LシルコニCンム第1ン−r
、づなわら△β371゛粒子の析出を促進りるために添
加ηるものC゛あり、この添加量が0.10mta%未
)I″J)cはこの41i出促進の効果が殆ど認められ
j)−1反対に0゜25重R%を越えると連続鋳造圧延
工程で製品にNすれが生じる。
、づなわら△β371゛粒子の析出を促進りるために添
加ηるものC゛あり、この添加量が0.10mta%未
)I″J)cはこの41i出促進の効果が殆ど認められ
j)−1反対に0゜25重R%を越えると連続鋳造圧延
工程で製品にNすれが生じる。
さらに鉄は強度、特に引張強度を増大さlるどともにク
イ累添加に起因する鋳造?、′すれを防止覆るだめに添
加するb U) ”C′あり、この添加量が0. 10
%小111%木a>’a CtJ ’lぺ加にJ:る効
果がムΣめられり゛、反対に0.25Φ但%を越えると
耐熱性、I3.j、び導電率の低トを−したらIJ3゜ 本発明にJ5いCは、以上の九g−,を)9電川う′ル
ミニラ11地金に添加し合金を1!7るが、使用ηるj
′ルミニウム地金中に同一の元素を不純物どじで含有づ
るどきは、含イJ11)どの合計ωが上記範囲に4する
ように添加mを調整ηるのが望ましい。
イ累添加に起因する鋳造?、′すれを防止覆るだめに添
加するb U) ”C′あり、この添加量が0. 10
%小111%木a>’a CtJ ’lぺ加にJ:る効
果がムΣめられり゛、反対に0.25Φ但%を越えると
耐熱性、I3.j、び導電率の低トを−したらIJ3゜ 本発明にJ5いCは、以上の九g−,を)9電川う′ル
ミニラ11地金に添加し合金を1!7るが、使用ηるj
′ルミニウム地金中に同一の元素を不純物どじで含有づ
るどきは、含イJ11)どの合計ωが上記範囲に4する
ように添加mを調整ηるのが望ましい。
本発明にa3い(は、このJ、うなアルミニウム合金を
用い次に示り工程を経−C1例えば鋼心アルミニウム招
(線の糸線を製造−りる。
用い次に示り工程を経−C1例えば鋼心アルミニウム招
(線の糸線を製造−りる。
(1)まずアルミニウム合金素材を以下のように連続鋳
造圧延し、8〜10陥φのワイj7− Dラドを製造す
る。
造圧延し、8〜10陥φのワイj7− Dラドを製造す
る。
リ−なりら溶湯温度740〜850℃より溶解鋳)告を
開始し、凝固させ、得られた鋳塊を550℃以下の温度
から200 ”C以下の温度になるまでに断面減少率(
減面率)80%以上の汁延加]ニを行なう。
開始し、凝固させ、得られた鋳塊を550℃以下の温度
から200 ”C以下の温度になるまでに断面減少率(
減面率)80%以上の汁延加]ニを行なう。
この工程にJ3いては、シルコニウムの過飽和固溶体を
4’7ることと耐熱性向上にイJ 9)J % ’Ft
r (I/を7トリツクス中に導入することが主たる1
−1的となり、1述した条(iの加熱おにび冷却をtj
l、tわない場合には、εσ肩」的が充分に達成されな
い。
4’7ることと耐熱性向上にイJ 9)J % ’Ft
r (I/を7トリツクス中に導入することが主たる1
−1的となり、1述した条(iの加熱おにび冷却をtj
l、tわない場合には、εσ肩」的が充分に達成されな
い。
(2)次にワイ(y −Lノットには:3!i 0 ”
−450℃の温度C10・〜50時間の前処]lJ!
/>:1/JLhされる。
−450℃の温度C10・〜50時間の前処]lJ!
/>:1/JLhされる。
この工程(J (1)の連続uJ造斤延」稈C溶体化さ
れた合金を時効処理し、マトリックス中にΔ℃3/1゛
粒子を411出さUるためのもの(゛熱処理温度が35
0 ′C未未満場合には、この41i出速度が極めC1
EY < 11.7効に数10011;’j間を越える
11,1間が必四と41つ、反対に450℃を越える前
処1.11淘度では、〃を出粒子の組人化が箸しく、か
えっ(耐熱11が低1・しCしようため、いずれの場合
も望ましくない。
れた合金を時効処理し、マトリックス中にΔ℃3/1゛
粒子を411出さUるためのもの(゛熱処理温度が35
0 ′C未未満場合には、この41i出速度が極めC1
EY < 11.7効に数10011;’j間を越える
11,1間が必四と41つ、反対に450℃を越える前
処1.11淘度では、〃を出粒子の組人化が箸しく、か
えっ(耐熱11が低1・しCしようため、いずれの場合
も望ましくない。
(3)熱処理された線材には、次に断面減少率く減面率
)65%以上の冷間加]二が施される。この冷間加1−
は所定の引張強さを得ること−bト1的の1つであるが
、次の熱処理工程ども関連し、高温安定性を得、耐熱性
を向上さける十で必要な十程である。′?J−’cKわ
ノ5この冷間加]二により転(Glのセル構造を導入J
”ることが(きる。断面減少率(減1a1率)65%末
i#i ’CはこのJ、うなヒル構造の導入が不充分と
なり、tト1熱性の向上の効果が認められない。
)65%以上の冷間加]二が施される。この冷間加1−
は所定の引張強さを得ること−bト1的の1つであるが
、次の熱処理工程ども関連し、高温安定性を得、耐熱性
を向上さける十で必要な十程である。′?J−’cKわ
ノ5この冷間加]二により転(Glのセル構造を導入J
”ることが(きる。断面減少率(減1a1率)65%末
i#i ’CはこのJ、うなヒル構造の導入が不充分と
なり、tト1熱性の向上の効果が認められない。
(/l)冷間加工された線lには最後に200・〜30
0℃の温度で1〜10時間の熱処理が/+t!iされる
。
0℃の温度で1〜10時間の熱処理が/+t!iされる
。
最終熱処理の温度a3よび1.5間をこのJ、うな範囲
に限定したのは、処理温度が200℃未満あるいは処理
IL’i間が111’、:i間未満の場合には、耐熱性
−の向上が認められり゛、反対に300℃を越える温度
あるいは1011.’1間を越える処理時間では、析出
物の粗大化おにび局部的再結晶を生じ充分な強1りが1
qられないためciVjる。
に限定したのは、処理温度が200℃未満あるいは処理
IL’i間が111’、:i間未満の場合には、耐熱性
−の向上が認められり゛、反対に300℃を越える温度
あるいは1011.’1間を越える処理時間では、析出
物の粗大化おにび局部的再結晶を生じ充分な強1りが1
qられないためciVjる。
このような熱処理にJ、り耐熱性および導電率が向」ニ
するのtよ、以下に)ホベる理由にJ、るものど考えら
れる。
するのtよ、以下に)ホベる理由にJ、るものど考えら
れる。
°りなわ73(3)の冷間加1により71〜リツクス中
に導入され転位のヒル構造のうち、移動性の^いものが
最終前処1jljにJ:り消滅させられるとともtこ、
残留転位かこの熱処理℃より熱的に安定な構造に移行り
ることにより耐熱性でずの向上が図られるものと考えら
れる。
に導入され転位のヒル構造のうち、移動性の^いものが
最終前処1jljにJ:り消滅させられるとともtこ、
残留転位かこの熱処理℃より熱的に安定な構造に移行り
ることにより耐熱性でずの向上が図られるものと考えら
れる。
次に本発明の実施例についC記1((りる。
[弁明の実施例コ
実施例1〜10
第1衣に示す組成のアルミニウムージルコニウム系合金
を同表に示す条1′1【゛連続鋳造圧延し、9゜b旺φ
のソイ\7− I−Iラドを製造した。1−)られたワ
イヤーロットに同しく同表に示1J温度おJ:び時間の
熱処理(11,′I効処理)を加えた後、[(〕1面減
少!(り〈減面イ゛)65%以上の冷間加]二を行ない
、次いで(;jられた最終線径4.8即φのjlルミニ
ウム含金線(こ同表に示づ一条件の最終熱処理を行なっ
た。
を同表に示す条1′1【゛連続鋳造圧延し、9゜b旺φ
のソイ\7− I−Iラドを製造した。1−)られたワ
イヤーロットに同しく同表に示1J温度おJ:び時間の
熱処理(11,′I効処理)を加えた後、[(〕1面減
少!(り〈減面イ゛)65%以上の冷間加]二を行ない
、次いで(;jられた最終線径4.8即φのjlルミニ
ウム含金線(こ同表に示づ一条件の最終熱処理を行なっ
た。
また比較のために本発明の組成!It+囲外のアルミニ
ウムージルコニウム系合金についC実施例と同様な順序
ぐ第1表に承り条件の連続鋳造圧延、熱処理、冷間加工
および最終熱処理を11ない1.8即φのアルミニウム
台金線を製j貨した。なお比較例18.22J3よび2
5では連続鋳造圧延工程ぐ鋳造割れを生じ、線材を得る
ことがCきな〕〕旭つjこ。
ウムージルコニウム系合金についC実施例と同様な順序
ぐ第1表に承り条件の連続鋳造圧延、熱処理、冷間加工
および最終熱処理を11ない1.8即φのアルミニウム
台金線を製j貨した。なお比較例18.22J3よび2
5では連続鋳造圧延工程ぐ鋳造割れを生じ、線材を得る
ことがCきな〕〕旭つjこ。
(以ト余白)
35
次さ′に実施例1・〜10およa比較例11〜・25で
1qられたノ′ルミニウム合金線の導電寧、引張強さく
13よび耐熱性を1llll定した。測定結果を第2表
に示づ。
1qられたノ′ルミニウム合金線の導電寧、引張強さく
13よび耐熱性を1llll定した。測定結果を第2表
に示づ。
なお、耐熱性は111.’1間加熱後の引張強さ残存率
が90%にイにるrg度で示しlこ。
が90%にイにるrg度で示しlこ。
(以下余白)
第 2 表
1発明の効果]
以上の実/l1ij例からも明らかなj、゛)に、本発
明の製造yj法にJ、れば導電fが60%以上ぐ1震域
的強度ど耐熱性に優れたアルミニウム含金線を得ること
がひきる。
明の製造yj法にJ、れば導電fが60%以上ぐ1震域
的強度ど耐熱性に優れたアルミニウム含金線を得ること
がひきる。
代理人弁理士 須 山 佐 −
同 上 山 fn 明 仁
355−
355−
Claims (1)
- (1)ジルニ1ニウム0.25〜0.45重量%、ケイ
素0.10−0.2’5単吊%、鉄0.10〜0.25
重M%、残部アルミニウムおよび通常の不純物からなる
合金を連続鋳造圧延してなるライ1フーロツドを350
〜450℃の温度で10〜50時間熱処理した後、f1
7i面減少率(iliJi面率)65%以上の冷間加工
を加え、次いにれに200〜300℃の温度ぐ1〜10
時間の熱処理を副°すことを特徴どり゛る)j7電用高
耐熱性アルミニウム合金の製造り法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17504982A JPS5964757A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17504982A JPS5964757A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5964757A true JPS5964757A (ja) | 1984-04-12 |
JPH0255500B2 JPH0255500B2 (ja) | 1990-11-27 |
Family
ID=15989331
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17504982A Granted JPS5964757A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5964757A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05263803A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Smc Corp | 空気圧アクチュエータの緩衝装置 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55152162A (en) * | 1979-05-17 | 1980-11-27 | Fujikura Ltd | Processing method of conductive heat resistant aluminum alloy |
-
1982
- 1982-10-05 JP JP17504982A patent/JPS5964757A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55152162A (en) * | 1979-05-17 | 1980-11-27 | Fujikura Ltd | Processing method of conductive heat resistant aluminum alloy |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05263803A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Smc Corp | 空気圧アクチュエータの緩衝装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0255500B2 (ja) | 1990-11-27 |
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