EA034631B1 - Термостойкий проводниковый ультрамелкозернистый алюминиевый сплав и способ его получения - Google Patents
Термостойкий проводниковый ультрамелкозернистый алюминиевый сплав и способ его получения Download PDFInfo
- Publication number
- EA034631B1 EA034631B1 EA201700576A EA201700576A EA034631B1 EA 034631 B1 EA034631 B1 EA 034631B1 EA 201700576 A EA201700576 A EA 201700576A EA 201700576 A EA201700576 A EA 201700576A EA 034631 B1 EA034631 B1 EA 034631B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- alloy
- deformation
- aluminum
- plastic deformation
- ufg
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 53
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 31
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 31
- 239000004020 conductor Substances 0.000 title abstract description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 8
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 title abstract 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 38
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 26
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 4
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 13
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229910016952 AlZr Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 18
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 10
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 10
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 8
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 229910018580 Al—Zr Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000002003 electron diffraction Methods 0.000 description 2
- -1 etc.) Chemical compound 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 238000004627 transmission electron microscopy Methods 0.000 description 2
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910019018 Mg 2 Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 244000309466 calf Species 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 239000002772 conduction electron Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- VSZWPYCFIRKVQL-UHFFFAOYSA-N selanylidenegallium;selenium Chemical group [Se].[Se]=[Ga].[Se]=[Ga] VSZWPYCFIRKVQL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B82—NANOTECHNOLOGY
- B82Y—SPECIFIC USES OR APPLICATIONS OF NANOSTRUCTURES; MEASUREMENT OR ANALYSIS OF NANOSTRUCTURES; MANUFACTURE OR TREATMENT OF NANOSTRUCTURES
- B82Y30/00—Nanotechnology for materials or surface science, e.g. nanocomposites
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Nanotechnology (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Non-Insulated Conductors (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области цветной металлургии и электротехники, в частности к сплавам на основе алюминия, и может быть использовано при производстве изделий электротехнического назначения (проводников круглого и квадратного сечений, токопроводящих элементов в виде проволоки, пластин и шин, проводов воздушных линий электропередач), работающих при повышенных механических нагрузках и испытывающих воздействие высоких температур в процессе эксплуатации. Для реализации сочетания повышенной механической прочности и термостойкости, а также хорошей электрической проводимости в алюминиевом сплаве с содержанием магния - 0.2-0.8%, циркония - 0.2-0.5%, примесных элементов в сумме (железо, кремний, марганец, хром, ванадий и др) - не более 0.2%, алюминий - остальное, предложено формировать ультрамелкозернистую (УМЗ) структуру, используя способ, включающий предварительную термическую обработку отжигом в интервале температур 300-450°С продолжительностью от 30 до 350 ч и последующую деформацию до значения истинной накопленной деформации е≥4 методом интенсивной пластической деформации при приложенном давлении 0.1-6.0 ГПа в интервале гомологических температур 0.3-0.5 Т. При этом сплав имеет УМЗ микроструктуру со средним размером зерна не более 1 мкм и наноразмерными частицами метастабильной фазы AlZr (кристаллическая решетка L1), которые равномерно распределены по объему зерен и имеют сферическую форму размером не более 25 нм.
Description
Изобретение относится к области цветной металлургии и электротехники, в частности к сплавам на основе алюминия, и может быть использовано при производстве изделий электротехнического назначения (проводников круглого и квадратного сечения, токопроводящих элементов в виде проволоки, пластин и шин, проводов воздушных линий электропередач), работающих при повышенных механических нагрузках и испытывающих воздействие высоких температур в процессе эксплуатации.
Известен термостойкий сплав на основе алюминия, содержащий, мас.%: Zr - 0.25-0.70, Si - 0.100.40, Fe - 0.10-1.0, Cu - 0.10-0.40 [1]. Для достижения необходимого уровня прочности, пластичности и термостойкости заготовки сплава перед холодной деформацией подвергают термической обработке в течение от 50 до 300 ч в интервале температур 300-450°С. В результате такой обработки токопроводящие изделия демонстрируют предел прочности (пВ) до 260 МПа и электропроводность 55% IACS.
Также известен термостойкий сплав на основе алюминия, содержащий, мас.%: Zr - 0.28-0.80, Mn 0.15-0.80, Si - 0.16-0.30, Cu - 0.10-0.40 [2]. С целью достижения заданного комплекса физикомеханических свойств заготовки сплава перед заключительной обработкой холодной деформацией волочением подвергают длительной термической обработке в температурном диапазоне 320-390°С в течение от 30 до 300 ч. Токопроводящие элементы в виде проволоки из данного сплава в зависимости от содержания основных легирующих элементов демонстрируют пВ от 257 до 317 МПа и электропроводность от 56.1 до 50.2% IACS соответственно. После температурного воздействия, эквивалентного сроку эксплуатации при температуре 150°С в течение 36 лет, величина пВ проводников, выполненных из предложенных сплавов снижается не более чем на 10%. Однако данные сплавы имеют многокомпонентный химический состав, что усложняет их производство. Они также содержат медь, присутствие которой может привести к снижению коррозионной стойкости проводников в процессе их длительной эксплуатации при повышенной температуре.
Известен термостойкий сплав на основе алюминия, содержащий, мас.%: Cu - 0.6-1.5; Mn - 1.2-1.8, Zr - 0.2-0.6, Si - 0.05-0.25, Fe - 0.1-0.4, Cr - 0.01-0.3 [3]. Цирконий в микроструктуре деформированных полуфабрикатов из данного сплава содержится в виде дисперсных фаз Al3Zr размером не более 20 нм, а марганец преимущественно образует вторичные выделения фазы Al20Cu2Mn3 размером не более 500 нм в количестве не менее 2 об.%. Такой тип микроструктуры обеспечивает в полученной из сплава проволоке пВ до 345 МПа и электропроводность 54% IACS после отжига при температуре 300°С в течение 100 ч. К недостаткам данного сплава относиться многокомпонентность химического состава, усложняющая его производство, а также высокое содержание меди, присутствие которой может привести к снижению коррозионной стойкости проводников в процессе их длительной эксплуатации при повышенной температуре. Кроме этого сплав обладает избыточной термостойкостью для проводниковых сплавов на основе алюминия, используемых в воздушных линиях электропередачи (ВЛЭП), по причине того, что повышение температуры эксплуатации провода ВЛЭП до 300°С приводит к значительным потерям при транспортировке электроэнергии.
Известны алюминиевые сплавы, содержащие редкоземельные металлы (РЗМ), применяемые в деталях конструкций и проводниках, несущих низкие и средние нагрузки. Например, известен жаростойкий сплав на основе алюминия для электрических проводов [4]. Он содержит Fe, по крайней мере один легирующий элемент, выбранный из группы РЗМ (где РЗМ^и, Се, Pr, Nd), а также Be при следующем соотношении компонентов, мас.%: металл, выбранный из группы РЗМ - 2.5-4.5, Fe - 0.05-0.1, Be - 0.05-0.1, причем размер включений эвтектических интерметаллидов редкоземельных металлов в микроструктуре сплава составляет меньше 1 мкм. Проволока сплава с такой микроструктурой, полученной в результате холодной деформации волочением, имеет пВ 253-260 МПа и электропроводность 52.2-57.4% IACS.
Также известен сплав, содержащий следующие компоненты, мас.%: по меньшей мере один из РЗМ - 5.0-10.0, О2 - 0.002-1.5, N - 0.002-1.2, Н2 - 0.0002-0.5, Al - остальное [5]. Образцы сплава в зависимости от содержания редкоземельных металлов имеют при комнатной температуре временное сопротивление от 260 до 350 МПа и электропроводность от 59 до 53% IACS соответственно.
Вышеуказанные сплавы, содержащие редкоземельные металлы, претерпевают значительное разупрочнение только при температуре свыше 250°С.
Однако для производства изделий электротехнического назначения в виде проволоки из данных сплавов используются трудо- и энергоемкие гранульные технологии, что приводит к увеличению числа технологических операций получения изделий до 17, а также дорогостоящие лигатуры, содержащие РЗМ.
Наиболее близким сплавом к предложенному является сплав АА5005, имеющий химический состав (мас.%): Mg - 0.5-0.8; Si - 0.2; Fe - 0.2; примесей в сумме не более 0.5; остальное - алюминий. Проволоку из него получают после холодной деформации (нагартовки) более чем на 80%. В результате такой обработки сплав демонстрирует предел прочности до 240 МПа и электропроводность не ниже 53.8% IACS [6].
Недостатком данного сплава являются невысокая прочность и электропроводность, а также невысокая температура длительной эксплуатации, которая ограничена +90°С.
Известен способ получения ультрамелкозернистого (УМЗ) алюминиевого сплава, включающий за- 1 034631 калку от 520-565°С, интенсивную пластическую деформацию, осуществляемую с истинной накопленной деформацией е>4 при температуре не выше 300°С и искусственное старение при температуре 100-180°С со временем выдержки 0.5-24 ч с получением микроструктуры со средним размером зерна 400-1000 нм. Сплав содержит наноразмерные выделения частиц упрочняющей фазы Mg2Si как стабильной, так и метастабильной модификации [7]. Достигнутое снижение в алюминиевой матрице концентрации легирующих элементов в сочетании с УМЗ структурой позволило значительно повысить значение временного сопротивления до 347 МПа и повысить электропроводность до 58.1% IACS.
Известный способ не обеспечивает необходимых свойств по термостойкости, а именно не обеспечивает температуру длительной эксплуатации до 150°С.
Задачей изобретения является создание алюминиевого сплава, который по сравнению с известными аналогами обладает повышенной прочностью, электропроводностью и термостойкостью, а также более простым и экономичным способом его получения.
Техническим результатом изобретения является повышение механической прочности (предел прочности от 245 до 310 МПа), электропроводности (от 57.3 до 54.5% IACS) и термостойкости (его прочность на разрыв остается на уровне не менее 90% от исходного уровня после отжига при температуре 180°С в течение 400 ч, что соответствует температуре эксплуатации при температуре 150°С в течение 36 лет) алюминиевых сплавов системы Al-Mg-Zr за счет химического состава и УМЗ структуры, полученной предложенным способом обработки.
Задача решается, а технический результат достигается ультрамелкозернистым алюминиевым сплавом, содержащим магний и цирконий при следующем соотношении компонентов, мас.%: магний - 0.20.8; цирконий - 0.2-0.5, менее 0.2 примесных элементов в сумме (железо, кремний, марганец, хром, ванадий и др.), алюминий - остальное. При этом сплав имеет микроструктуру со средним размером зерна не более 1 мкм и наноразмерные частицы метастабильной фазы Al3Zr (кристаллическая решетка L12), которые равномерно распределены по объему зерен и имеют сферическую форму размером не более 25 нм.
Описание действия легирующих элементов.
Цирконий (Zr) образует дисперсные частицы Al3Zr определенного диапазона размеров, чтобы улучшить термостойкость алюминиевого сплава [8,9]. Частицы образуются на стадии термической обработки сплава в литом или деформированном состоянии. Если содержание циркония составляет менее чем 0.2 мас.%, частицы Al3Zr не могут быть выделены при термической обработке в достаточном количестве, и, следовательно, термостойкость не может быть улучшена. Если содержание циркония составляет не более 0.4 мас.%, температура ликвидуса алюминиевого сплава составляет не более 810°С. Серийное промышленное металлургическое оборудование для литья алюминиевых сплавов должно быть способно к функционированию при температурах до 850°С [2]. Таким образом, в изобретении алюминиевый сплав может быть получен путем обычного литья на металлургических предприятиях. При этом содержание циркония наиболее предпочтительно в диапазоне от 0.2 до 0.5 мас.%.
Магний (Mg) в алюминии приводит к существенному уменьшению среднего размера зерна в результате обработки интенсивной пластической деформации и, следовательно, обеспечивает заметное повышение прочностных характеристик [10]. Кроме того, концентрация Mg до 1% не вызывает сильного снижения электропроводности алюминия (1 мас.% Mg, растворенный в алюминии, снижает сопротивление алюминия на 5.6 нОм*м) [11]. Таким образом, содержание Mg наиболее предпочтительно в диапазоне от 0.2 до 0.8 мас.%.
Технический результат достигается также предварительной термической обработкой - отжигом в интервале температур 300-450°С продолжительностью от 30 до 350 ч.
Помимо этого технический результат достигается способом получения ультрамелкозернистого алюминиевого сплава, осуществляемым после предварительной термической обработки. Способ включает интенсивную пластическую деформацию, осуществляемую со значением истинной накопленной деформации е>4, приложенном давлении 0.1-6.0 ГПа в интервале гомологических температур 0.3-0.5 Тпл.
Кроме того, указанный технический результат достигается за счет того, что интенсивную пластическую деформацию осуществляют одним из известных методов кручения под высоким давлением, или равноканального углового прессования, или равноканального углового прессования в параллельных каналах, или непрерывного равноканального углового прессования по схеме Конформ.
Кроме того, указанный технический результат достигается за счет того, что после интенсивной пластической деформации осуществляют холодную деформацию прокаткой со степенью обжатия от 10 до 90%.
Кроме того, указанный технический результат достигается за счет того, что после интенсивной пластической деформации осуществляют холодную деформацию волочением со степенью обжатия от 10 до 90%.
Кроме того, указанный технический результат достигается за счет того, что после интенсивной пластической деформации осуществляют термическую обработку отжигом в температурном интервале 180230°С продолжительностью не менее 1 ч.
Технический результат достигается благодаря следующему.
- 2 034631
Известно, что исходные заготовки сплавов Al-Zr подвергают термической обработке (ТО) - отжигу в интервале температур 300...450°С с временем выдержки от 30 до 300 ч [2, 9, 12]. Данная ТО обеспечивает образование в алюминиевой матрице наноразмерных частиц фазы Al3Zr (ее метастабильной модификации L12), которые при повышенных температурах эксплуатации препятствуют деградации микроструктуры и соответственно прочностных свойств токопроводящих элементов. Также известно, что вследствие ТО происходит снижение концентрации циркония, содержащегося в твердом растворе алюминия, вызванное образованием наноразмерных частиц фазы Al3Zr, и его влияние на величину электрического сопротивления становится незначительным [12].
Известно, что формирование УМЗ структуры позволяет достичь необычно высокой прочности в металлических материалах, в том числе и в алюминиевых сплавах, содержащих магний [13]. Также известно, что для формирования УМЗ структуры используют интенсивную пластическую деформацию, реализуемую методами кручения под высоким давлением, равноканального углового прессования, равноканального углового прессования в параллельных каналах или непрерывного равноканального углового прессования по схеме Конформ [14]. При этом истинная накопленная деформация должна достигать величины е>4, а интенсивная пластическая деформация должна осуществляться в интервале гомологических температур 0.3-0.5 Тпл и приложенном давлении до 6 ГПа [15].
Известно, что заготовки УМЗ алюминиевых сплавов после обработки интенсивной пластической деформацией могут подвергать холодной деформации волочением или прокаткой, которая позволяет придать им заданную геометрию, дополнительно уменьшить размер зерна и увеличить прочность соответственно [13], без значительного ухудшения электропроводности.
После образования в процессе термической обработки дисперсных частиц Al3Zr, сопровождающегося обеднением алюминиевого твердого раствора атомами циркония и улучшением электропроводности, в процессе интенсивной пластической деформации в сплаве происходит формирование УМЗ структуры с размером зерна не более 1 мкм. Известно, что формирование УМЗ структуры с размером зерна менее 1 мкм при ИПД приводит к значительному повышению механической прочности алюминиевых сплавов (в 1.5-2 раза) без заметного ухудшения их электропроводности (при размере зерна около 400 нм электропроводность снижается не более чем на 15%) [14]. Это связано с высокой способностью границ зерен упрочнять алюминиевые сплавы и их слабым влиянием при зерне в диапазоне размеров 1000...400 нм на рассеяние электронов проводимости.
Согласно изобретению после интенсивной пластической деформации осуществляют отжиг в температурном интервале 180-230°С, который приводит к дальнейшей эволюции микроструктуры, полученной после ИПД. В результате отжига происходит снятие внутренних напряжений в сформированной микроструктуре и стабилизация размера зерна, что обеспечивает достижение необходимого сочетания прочности и электропроводности материала, а также обеспечивает необходимый уровень его термостойкости.
Структурные изменения алюминиевых сплавов реализуются предложенным способом обработки при соблюдении указанных условий его осуществления.
В целом, формирование описанной выше УМЗ структуры в алюминиевом сплаве системы Al-Mg-Zr в предложенной совокупности признаков изобретения приводит к одновременному повышению их механической прочности, электропроводности и термостойкости в сравнении с другими алюминиевыми сплавами, используемыми в электротехнических изделиях.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг. 1 - представлен общий вид микроструктуры сплава после предварительной термической обработки, содержащей наноразмерные частицы метастабильной фазы Al3Zr, которые имеют сферическую форму и равномерно распределены в объеме алюминиевой матрицы (а - электронно-микроскопическое изображение частиц в темнопольном режиме изображения; б - электронная дифракция с рефлексами от частиц метастабильной фазы Al3Zr с кристаллической решеткой L12 (рефлексы указаны стрелками));
на фиг. 2 - общий вид УМЗ структуры сплава, сформированной по заявленному способу, образованной зернами размером не более 1 мкм, содержащей наноразмерные частицы метастабильной фазы Al3Zr сферической формы, равномерно распределенные внутри зерен (указаны стрелками), (а - электронно-микроскопическое изображение ультрамелких зерен в светлопольном режиме изображения; б - электронно-микроскопическое изображение ультрамелких зерен и наноразмерных частиц метастабильной фазы Al3Zr в темнопольном режиме изображения; в - электронная дифракция с рефлексами от частиц метастабильной фазы Al3Zr с кристаллической решеткой L12 (рефлексы указаны стрелками)).
Изобретение реализуется следующим образом.
Для формирования УМЗ структуры используют исходную заготовку сплава со следующим соотношением/содержанием компонентов, мас.%: Mg - 0,2-0,8, Zr - 0,2-0,5, менее 0.2 примесных элементов в сумме (железо, кремний, марганец, хром, ванадий и др.), остальное - Al.
На первом этапе заготовку сплава подвергают предварительной термической обработке - отжигу, включающему нагрев заготовки до температуры 300-450°С, выдержку при данных температурных условиях продолжительностью от 30 до 350 ч и последующее охлаждение в воде или на воздухе. На данном этапе происходит образование наноразмерных частиц метастабильной фазы Al3Zr, равномерно распреде- 3 034631 ленных в объеме алюминиевой матрицы, имеющих сферическую форму и средний размер не более 25 нм, а также достигается заданный уровень электропроводности из-за снижения концентрации атомов циркония в алюминии.
На втором этапе термообработанную/отожженную заготовку подвергают обработке интенсивной пластической деформацией со значением истинной накопленной деформации е>4, приложенном давлении 0.1-6.0 ГПа в интервале гомологических температур 0.3-0.5 Тпл. Данную обработку можно осуществлять любым из известных методов кручения под высоким давлением, или равноканального углового прессования, или равноканального углового прессования в параллельных каналах, или непрерывного равноканального углового прессования по схеме Конформ. На данном этапе происходит измельчение микроструктуры в объеме заготовки. Вследствие эволюции микроструктуры в процессе интенсивной пластической деформации при заданных режимах в алюминиевом сплаве формируется однородная УМЗ структура со средним размером зерна не более 1 мкм. В ходе реализации интенсивной пластической деформации при заданных режимах наноразмерные частицы метастабильной фазы не претерпевают значимых изменений ни в отношении их среднего размера, ни в отношении их химического состава, ни в отношении формы. Нанометрический размер частиц и их равномерное распределение обеспечивает заданную термостойкость материала.
На третьем этапе УМЗ заготовку подвергают термической обработке - отжигу в температурном интервале 180-230°С длительностью не менее 1 ч, в результате которого происходит стабилизация размеров зерна и обеспечение заданной прочности, электропроводности и термостойкости сплава.
Для получения УМЗ заготовок в виде токопроводящих элементов заданной геометрии: катанки, проволоки, шин различной геометрии и т.п. после осуществления второго этапа (интенсивной пластической деформации) проводят дополнительную холодную деформацию волочением или прокаткой со степенью обжатия от 10 до 90%. В ходе дополнительной деформации, помимо придания заготовке заданной геометрии, происходит повышение ее прочности за счет дополнительного измельчения УМЗ структуры. В случае реализации холодной деформации термическая обработка - отжиг в температурном интервале 180-230°С длительностью не менее 1 ч не обязателен.
Заявленное изобретение было апробировано в лабораторных условиях. В результате экспериментов было подтверждено достижение указанного результата: повышение механической прочности электропроводности и термостойкости алюминиевых сплавов системы Al-Mg-Zr.
Пример осуществления изобретения.
Пример 1.
Вначале подготовили расплав в индукционной печи из первичного алюминия, лигатуры Al-Zr и AlMg. Далее в кристаллизаторе получили 2 литые заготовки в виде прутков диаметром 20 мм сплава с содержанием 0.52 мас.% Mg, 0.28 мас.% Zr, 0.05Z(Fe,Si,V,Ni,Mn,Cr), остальное - Al. Из литых прутков изготовили заготовки в виде диска диаметром 20 мм и толщиной 2 мм. Заготовки подвергли термообработке - отжигу при температуре 385°С в течение 336 ч.
После отжига заготовки были охлаждены на воздухе. Затем заготовки подвергли интенсивной пластической деформации кручением (ИПДК) при комнатной температуре с приложенным давлением 2 ГПа до истинной накопленной деформации (е) 5 и 10. Затем деформированные заготовки извлекли из оснастки для проведения ИПД и подвергли термической обработке - отжигу в течение 1 ч при температуре 230°С.
Из полученных заготовок были изготовлены образцы для исследований микроструктуры, механических свойств, электропроводности и термостойкости.
Анализ микроструктуры заготовок осуществляли методом просвечивающей электронной микроскопии на микроскопе фирмы Jeol JEM 2100.
Механические испытания образцов осуществляли в соответствии с требованиями ГОСТ 1497-84 Металлы. Методы испытаний на растяжение. Электропроводность образцов определяли в соответствии с требованиями ГОСТ 27333-87 Измерение удельной электрической проводимости цветных металлов. Термостойкость образцов определяли в соответствие с требованиями IEC 62004:2007 Thermal resistant aluminum alloy wire for overhead line conductors.
После предварительной термической обработки - отжига в заготовках сплава образовались наноразмерные частицы метастабильной фазы Al3Zr (фиг. 1). Полученная УМЗ структура в заготовке сплава (фиг. 2), сформированная в ходе реализации предложенного способа обработки, имеет средний размер зерна в диапазоне 500-800 нм. Наряду с ультрамелкими зернами в структуре наблюдаются наноразмерные частицы метастабильной фазы Al3Zr (фиг. 2), имеющие сферическую форму и средний размер 20 нм, равномерно распределенные по объему зерен алюминиевой матрицы.
В табл. 1 представлены результаты механических испытаний, измерений и электропроводности заготовок сплава после их обработки по предложенному способу, а также свойства известных аналогов.
Также в табл. 1 приведены механические свойства и значения электропроводности заготовок, полученных по предложенному способу после оценки уровня их термостойкости, а именно после отжига в течение 400 ч при температуре 180°С.
- 4 034631
Таблица 1
| По заявленному способу обработки | Тип микроструктуры | σΒ, [МПа] | 8, [%] | СО, [МСм/м] | IACS, [%] |
| ИПД при комнатной | УМЗ структура образована зернами с размером не более 700 | 310 | 10.5 | 31.03 | 54.1 |
| температуре до е = 5 термообработан ной при 385аС заготовки с последующим отжигом в течение 1 часа при 230°С. | нм и частицы метастабильной фазы Al3Zr равномерно распределенными по объему зерен алюминиевой матрицы, имеющими сферическую форму и средний размер 20 нм. | ||||
| ИПД при комнатной температуре до е = 10 термообработан ной при 385вС заготовки с последующим отжигом в течение 1 часа при 230°С. | УМЗ структура образована зернами с размером не более 500 нм и и частицы метастабильной фазы Al3Zr равномерно распределенными по объему зерен алюминиевой матрицы, имеющими сферическую форму и средний размер 20 нм. | 320 | 9.0 | 30.91 | 53.3 |
| Аналоги | |||||
| Japanese Patent LayingOpen 63- 293146 [1] | - | 260* | - | - | 55.0 |
| ЕР 0787811 [2] | - | 257* | - | 56.1 | |
| 317* | - | 50.2 | |||
| RU 2534170 [3] | 340 | - | 54.1 | ||
| RU 2492258 [4] | 253*** | 57.4 | |||
| После отжита 400 часов при 180°С | |||||
| ИПД при комнатной температуре до в = 5 термообработан ной при 385°С заготовки с последующим отжигом в течение 1 часа при 23 (УС. | 300 | 14.7 | 30.2 | 55.0 | |
| ИПД при комнатной температуре до е = 10 термообработан ной при 385°С заготовки с последующим отжигом в | 310 | 14.0 | 30.5 | 54.5 |
течение 1 часа при 230°С.
| течение 1 часа при 230°С. | ||||
| σΒ - предел прочности; δ - удлинение до разрушения; ω - удельная электрическая проводимость; IACS - International Annealed Copper Standard, соответствует удельной электрической проводимости 58 МСм/м, которое принимают за 100 % по IACS. * - рабочая температуре/температура эксплуатации 150°С (в течение 36 лет) или 180°С в течение 400 часов; ** - после отжига при температуре 300°С, в течение 100 часов; *** - рабочая температура/температура эксплуатации не определена в соответствие с с требованиями IEC 62004:2007. |
Как видно из табл. 1, алюминиевый сплав, полученный по предложенному способу обработки, по сравнению с известными аналогами, имеющими температуру длительной эксплуатации при 150°С, имеет более высокие значения прочности и электропроводности. Кроме этого, алюминиевый сплав, полученный по предложенному способу обработки, по сравнению с известными аналогами обладает более простым химическим составом.
Пример 2.
Методом совмещенного литья и прокатки получили исходные заготовки сплава в виде прутков диаметром 9 мм с содержанием 0.40 мас.% Mg, 0.20 мас.% Zr, 0.17Z(Fc.Si.V.Ni.Mn.Cr). остальное - Al. Прутки подвергли термообработке - отжигу при температуре 385°С в течение 120 ч. После отжига заготовки были охлаждены на воздухе. Затем заготовки подвергли интенсивной пластической деформации
- 5 034631 методом непрерывного равноканального углового прессования по схеме Конформ при комнатной температуре с приложенным давлением 0.2 ГПа до истинной накопленной деформации (е) 4. Затем деформированные заготовки извлекли из оснастки для проведения интенсивной пластической деформации и подвергли холодному волочению со степенью обжатия до 85% и последующей финальной термической обработке - отжигу в течение 1 ч при температуре 230°С. В результате проведенной обработки получили образцы проволоки диаметром 3.2 мм и длинной до 3 м.
Из полученных заготовок проволоки были изготовлены образцы для исследований микроструктуры, механических свойств, электропроводности и термостойкости.
Анализ микроструктуры заготовок осуществляли методом просвечивающей электронной микроскопии на микроскопе фирмы Jeol JEM 2100.
Механические испытания образцов осуществляли в соответствии с требованиями ГОСТ 10446-80 Проволока. Метод испытания на растяжение. Электропроводность образцов определяли в соответствии с требованиями ГОСТ 7229-76 Кабели, провода и шнуры, метод определения электрического сопротивления токопроводящих жил и проводников. Термостойкость образцов определяли в соответствии с требованиями IEC 62004:2007 Thermal resistant aluminum alloy wire for overhead line conductors.
После предварительной термической обработки - отжига в заготовках сплава образовались наноразмерные частицы метастабильной фазы Al3Zr. Полученная УМЗ структура в заготовке сплава, сформированная в ходе реализации предложенного способа обработки, имеет средний размер зерна в диапазоне 600-400 нм. Наряду с ультрамелкими зернами в структуре наблюдаются наноразмерные частицы метастабильной фазы Al3Zr, имеющие сферическую форму и средний размер 20 нм, равномерно распределенные по объему зерен алюминиевой матрицы.
В табл. 2 представлены результаты механических испытаний, измерений и электропроводности заготовок сплава после их обработки по предложенному способу, а также свойства известных аналогов.
Также в табл. 2 приведены механические свойства и значения электропроводности заготовок, полученных по предложенному способу после оценки уровня их термостойкости, а именно после отжига в течение 1 ч при температуре 230°С.
Таблица 2
| По заявленному способу обработки | Тип микроструктуры | σΒ, [МПа] | 8, [%] | УЭС, [нОм*м] | IACS, [%] |
| ИПД при комнатной температуре до е = 4 термообработан ной при 385°С заготовки | УМЗ структура образована зернами с размером не более 600 нм и частицы метастабильной фазы AlyZr равномерно распределенными по объему зерен алюминиевой матрицы, имеющими сферическую форму и средний размер 20 нм. | 267 | 2.4 | 30.18 | 57.1 |
| Аналоги | |||||
| Japanese Patent Laying- Open 63- 293146 [1] | - | 260* | - | - | 55.0 |
| ЕР0787811 [2] | * | 257* | - | 56.1 | |
| 317* | - | 50.2 | |||
| RU2534170 [3] | 340** | - | 54.1 |
RU2492258 [4] | { 253*** | - | - | 57.4
После отжига 1 час при 230°С
| RU2492258 [4] | 253*·* | 57.4 | |||
| После отжига 1 час при 230°С | |||||
| ИПД при комнатной температуре до е = 4 термообработан ной при 385°С заготовки с последующим отжигом в течение 1 часа при 230рС. | 245 | 3.3 | 30.09 | 57.3 | |
| ав _ предел прочности; δ - удлинение до разрушения; УЭС - удельное электрическое сопротивление; IACS - International Annealed Copper Standard, соответствует удельной электрической проводимости 58 МСм/м, которое принимают за 100 % по IACS. * - рабочая температуре/температура эксплуатации 150°С (в течение 36 лет) или 180°С в течение 400 часов; * * - после отжига при температуре 300°С, в течение 100 часов; *** - рабочая температура/температура эксплуатации не определена в соответствие с требованиями IEC 62004:2007. |
Как видно из табл. 2, алюминиевый сплав, полученный по предложенному способу обработки, по
- 6 034631 сравнению с известными аналогами, имеющими температуру длительной эксплуатации при 150°С, имеет более высокие значения прочности и электропроводности. Кроме этого, алюминиевый сплав, полученный по предложенному способу обработки, по сравнению с известными аналогами обладает более простым химическим составом.
Технико-экономическая эффективность заявленного изобретения состоит в получении алюминиевого сплава, обладающего высокой прочностью и термостойкостью при сохранении электропроводности, с помощью простого и экономичного способа. Высокие характеристики прочности и термостойкости, а также удовлетворительной электропроводности обеспечиваются за счет химического состава и ультрамелкозернистой структуры. Содержание циркония в матрице алюминия придает сплаву нужную термостойкость, а магний позволяет уменьшить средний размера зерна в результате обработки интенсивной пластической деформации, что повышает прочность материала. При этом предлагаемые методы термообработки позволяют использовать оба легирующих элемента без снижения электропроводности.
Простой химический состав предлагаемого алюминиевого сплава позволяет использовать обычные и недорогие технологические процессы литья на металлургических предприятиях. Необходимая ультрамелкозернистая структура сплава обеспечивается известными методами термообработки и интенсивной пластической деформации, поэтому не требует существенных изменений в технологических процессах обработки металлов, применяемых на металлургических предприятиях.
Использование предлагаемого высокопрочного и термостойкого алюминиевого сплава позволяет расширить рынок проводников со специальными свойствами для производства изделий электротехнического характера, работающих при повышенных механических нагрузках и испытывающих воздействие высоких температур в процессе эксплуатации. Внедрение предлагаемого высокопрочного и термостойкого алюминиевого сплава позволит повысить надежность и срок службы электротехнических изделий и электросетей, а также снизить стоимость их обслуживания.
Список используемой литературы.
1. Japanese Patent Laying-Open 63-293146 (1988).
2. Патент ЕР0787811, МПК С22С21/00, опубл.06.08.1997.
3. Патент RU2534170 МПК С22С 21/12, C22F1/057, С22С 1/02, опубл. 27.11.2014.
4. Патент RU2492258, МПК С22С21/00, опубл. 10.09.2013.
5. Патент RU2344187, МПК С22С1/02, опубл. 20.01.2009.
6. ASTM В396-00 Standard Specification for Aluminum-Alloy 5005-H19 Wire for
Electrical Purposes, (прототип по сплаву)
17. Патент RU 2478136, МПК C22F1/05, опубл. 27.03.2013. (прототип по способу)
8. Алюминий и сплавы алюминия в электротехнических изделиях / Л.А. Воронцова, В.В. Маслов, И.Б. Пешков Изд. «Энергия», Москва 1971 - 224 с. (стр. 53-59).
9. N.A. Belov, A.N. Alabin, LA. Matveeva, D.G. Eskin Effect of Zr additions and annealing temperature on electrical conductivity and hardness of hot rolled Al sheets // Trans. Nonferrous Met. Soc. China 25 (2015) 2817-2826.
10. Iwahashi Y., Horita Z., Nemoto M., Langdon T.G. Factor influencing the equilibrium grain size in equal-channel angular pressing: Role of Mg addition to aluminum // Metal. Trans. A. (1998) 29A 2503 -2510.
11. P. Olafsson, R. Sandstrom, A. Karlsson Comparison of experimental, calculated and observed values for electrical and thermal conductivity of aluminium alloys // J. Mater. Sci. 32 (1997) 4383-4390.
12. T. Knych, M. Piwowarska, P. Uliasz Studies on the process of heat treatment of conductive AlZr alloys obtained in various productive processes // Archives of Metallurgy and Materials 56 (2011) Issue 3 685-692.
13. J. Gubicza, N.Q. Chinh, Z. Horita, T.G. Langdon Effect of Mg addition on microstructure and mechanical properties of aluminum // Mater. Sci. Eng. A 387-389 (2004) 55-59.
14. M.Yu. Murashkin, I. Sabirov, X. Sauvage, R.Z. Valiev Nanostructured Al and Cu alloys with superior strength and electrical conductivity // J. Mater. Sci. 51 (2016) ЗЗШ9.
15. P.3. Валиев, И.В. Александров, Объемные наноструктурные металлические материалы. -М.: ИКЦ «Академкнига», 2007 - 308 с. (стр. 322-328).
Claims (5)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Термостойкий проводниковый ультрамелкозернистый алюминиевый сплав, содержащий магний, отличающийся тем, что он дополнительно содержит цирконий при следующем соотношении компонентов, мас.%: магний - 0,2-0,8, цирконий - 0,2-0,5, примеси, в частности железо, кремний, марганец, хром, ванадий, - не более 0,2; алюминий - остальное, при этом сплав имеет микроструктуру со средним размером зерна не более 1 мкм и наноразмерными частицами метастабильной фазы Al3Zr с кристаллической решеткой L12, которые равномерно распре- 7 034631 делены по объему зерен и имеют сферическую форму размером не более 25 нм.
- 2. Способ получения термостойкого проводникового ультрамелкозернистого (УМЗ) алюминиевого сплава по п.1, заключающийся в предварительной термической обработке и деформации заготовки УМЗ алюминиевого сплава, отличающийся тем, что предварительную термическую обработку проводят отжигом в интервале температур 300-450°С продолжительностью от 30 до 350 ч, а деформацию осуществляют до значения истинной накопленной деформации е>4 методом интенсивной пластической деформации при приложенном давлении 0.1-6.0 ГПа в интервале гомологических температур 0.3-0.5 Тпл.
- 3. Способ по п.2, отличающийся тем, что интенсивную пластическую деформацию осуществляют методом кручения под высоким давлением, или равноканального углового прессования, или равноканального углового прессования в параллельных каналах, или непрерывного равноканального углового прессования по схеме Конформ.
- 4. Способ по п.2, отличающийся тем, что после интенсивной пластической деформации заготовки сплава подвергают холодной деформации методом волочения со степенью обжатия от 10 до 90%.
- 5. Способ по п.2, отличающийся тем, что после интенсивной пластической деформации заготовки сплава подвергают холодной деформации методом прокатки со степенью обжатия от 10 до 90%.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017140824A RU2667271C1 (ru) | 2017-11-23 | 2017-11-23 | Термостойкий проводниковый ультрамелкозернистый алюминиевый сплав и способ его получения |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA201700576A1 EA201700576A1 (ru) | 2019-05-31 |
| EA034631B1 true EA034631B1 (ru) | 2020-02-28 |
Family
ID=63580565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201700576A EA034631B1 (ru) | 2017-11-23 | 2017-12-21 | Термостойкий проводниковый ультрамелкозернистый алюминиевый сплав и способ его получения |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA034631B1 (ru) |
| RU (1) | RU2667271C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2753537C1 (ru) * | 2021-02-04 | 2021-08-17 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр магнитной гидродинамики" | Сплав на основе алюминия для производства проволоки и способ её получения |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2749601C2 (ru) * | 2019-12-13 | 2021-06-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный университет" (СПбГУ)" | Способы термомеханической обработки проводниковых сплавов системы Al-Mg-Si |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4402763A (en) * | 1980-04-14 | 1983-09-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High conductive heat-resistant aluminum alloy |
| EP0787811A1 (en) * | 1996-01-30 | 1997-08-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High-strength heat-resistant aluminium alloy, conductive wire, overhead wire and method of preparing the aluminium alloy |
| CN101923908A (zh) * | 2010-08-20 | 2010-12-22 | 安徽亚南电缆厂 | 汽车线用铝合金导体及其制造方法 |
| RU2478136C2 (ru) * | 2011-07-15 | 2013-03-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Ультрамелкозернистые алюминиевые сплавы для электротехнических изделий и способы их получения (варианты) |
| RU2541263C2 (ru) * | 2013-07-01 | 2015-02-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ЭМ-КАТ" | Проводниковый термостойкий сплав на основе алюминия |
-
2017
- 2017-11-23 RU RU2017140824A patent/RU2667271C1/ru active
- 2017-12-21 EA EA201700576A patent/EA034631B1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4402763A (en) * | 1980-04-14 | 1983-09-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High conductive heat-resistant aluminum alloy |
| EP0787811A1 (en) * | 1996-01-30 | 1997-08-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High-strength heat-resistant aluminium alloy, conductive wire, overhead wire and method of preparing the aluminium alloy |
| CN101923908A (zh) * | 2010-08-20 | 2010-12-22 | 安徽亚南电缆厂 | 汽车线用铝合金导体及其制造方法 |
| RU2478136C2 (ru) * | 2011-07-15 | 2013-03-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Ультрамелкозернистые алюминиевые сплавы для электротехнических изделий и способы их получения (варианты) |
| RU2541263C2 (ru) * | 2013-07-01 | 2015-02-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ЭМ-КАТ" | Проводниковый термостойкий сплав на основе алюминия |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2753537C1 (ru) * | 2021-02-04 | 2021-08-17 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр магнитной гидродинамики" | Сплав на основе алюминия для производства проволоки и способ её получения |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2667271C1 (ru) | 2018-09-18 |
| EA201700576A1 (ru) | 2019-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101127090B1 (ko) | 크리프 내성을 가진 마그네슘 합금 | |
| KR102541307B1 (ko) | 알루미늄 합금 | |
| KR101159790B1 (ko) | 고연성 및 고인성의 마그네슘 합금 및 이의 제조방법 | |
| EP2274454B1 (en) | Alloy composition and preparation thereof | |
| JP2012224909A (ja) | マグネシウム合金材およびエンジン部品 | |
| KR100434808B1 (ko) | 강도가높고성형성이우수한알루미늄합금스트립의제조방법 | |
| Zhang et al. | Effect of thermal exposure on microstructure and mechanical properties of Al− Si− Cu− Ni− Mg alloy produced by different casting technologies | |
| EP2929061B1 (en) | Heat resistant aluminium base alloy and fabrication method | |
| WO2008069049A1 (ja) | マグネシウム合金材およびその製造方法 | |
| JP4498180B2 (ja) | Ｚｒを含むＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系アルミニウム合金及びその製造方法 | |
| JP2012097321A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金製鍛造品及びその鍛造方法 | |
| RU2446222C1 (ru) | Термостойкий сплав на основе алюминия и способ получения из него деформированных полуфабрикатов | |
| JP2016505713A5 (ru) | ||
| JP4511156B2 (ja) | アルミニウム合金の製造方法と、これにより製造されるアルミニウム合金、棒状材、摺動部品、鍛造成形品および機械加工成形品 | |
| KR20060003908A (ko) | 마그네슘기 합금 성형체의 제조방법 | |
| RU2667271C1 (ru) | Термостойкий проводниковый ультрамелкозернистый алюминиевый сплав и способ его получения | |
| JP5525444B2 (ja) | マグネシウムをベースとする合金、およびその製造方法 | |
| WO2018088351A1 (ja) | アルミニウム合金押出材 | |
| NING et al. | Effect of large cold deformation after solution treatment on precipitation characteristic and deformation strengthening of 2024 and 7A04 aluminum alloys | |
| JP2022044919A (ja) | アルミニウム合金製鍛造部材及びその製造方法 | |
| JP2001181771A (ja) | 高強度耐熱アルミニウム合金材 | |
| JPH11302764A (ja) | 高温特性に優れたアルミニウム合金 | |
| KR102407828B1 (ko) | 고물성 마그네슘 합금 가공재 및 그 제조방법 | |
| JP2019143206A (ja) | マグネシウム合金及びマグネシウム合金の製造方法 | |
| JP3509163B2 (ja) | マグネシウム合金製部材の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG TJ TM RU |