JPS5961557A - 連続鋳造用鋳型添加剤向け珪酸カルシウム - Google Patents
連続鋳造用鋳型添加剤向け珪酸カルシウムInfo
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- JPS5961557A JPS5961557A JP16949882A JP16949882A JPS5961557A JP S5961557 A JPS5961557 A JP S5961557A JP 16949882 A JP16949882 A JP 16949882A JP 16949882 A JP16949882 A JP 16949882A JP S5961557 A JPS5961557 A JP S5961557A
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- JP
- Japan
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- continuous casting
- additive
- na2o
- mold
- calcium silicate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造用鋳型添加剤として用いられる珪酸カ
ルシウムに関する。
ルシウムに関する。
一般に鋼の連続鋳造に当って溶鋼湯面を被覆することに
より溶鋼湯面での空気酸化及び大気への熱放散防止を図
り、鋳型壁に流れ込み潤滑剤として作用せしめ、湯面上
で溶融スラグとなり、溶鋼中に含まれるアルミナなどの
酸化物を溶解し鋼の清浄度をあげる等のためバクダーと
呼ばれる合成スラグヲ鋳型の添加剤として用いられてい
る。
より溶鋼湯面での空気酸化及び大気への熱放散防止を図
り、鋳型壁に流れ込み潤滑剤として作用せしめ、湯面上
で溶融スラグとなり、溶鋼中に含まれるアルミナなどの
酸化物を溶解し鋼の清浄度をあげる等のためバクダーと
呼ばれる合成スラグヲ鋳型の添加剤として用いられてい
る。
従来連続鋳造用鋳型添加剤としての組成に関しては多く
の報告が成されているが基材のそれに関しては非常に少
ない。
の報告が成されているが基材のそれに関しては非常に少
ない。
一般的には、添加剤の基材としては、ポルトランドセメ
ントフライアッシュ、黄燐製造時の副産物スラグ等Ｃａ
Ｏ−５ｉＣＣ系が使用されている。しかしながら、これ
ら従来の基材は充分な非金属介在物を吸収する能力を有
しないかもしくは有しても例えば前記の副産物スラグの
ように精錬反応の副産品として製造される物では、副産
物スラグの成分変動に伴う粘性、表面張力、溶融点、流
動性等の溶融特性の変動が大きい等の問題が有る。
ントフライアッシュ、黄燐製造時の副産物スラグ等Ｃａ
Ｏ−５ｉＣＣ系が使用されている。しかしながら、これ
ら従来の基材は充分な非金属介在物を吸収する能力を有
しないかもしくは有しても例えば前記の副産物スラグの
ように精錬反応の副産品として製造される物では、副産
物スラグの成分変動に伴う粘性、表面張力、溶融点、流
動性等の溶融特性の変動が大きい等の問題が有る。
本発明は上記問題点を解決し、連続鋳造用鋳型添加剤の
基拐として、溶鋼から浮上して来る非金属介在物の吸収
能にすぐれた珪酸カルシウムを提供することを目的とす
る。
基拐として、溶鋼から浮上して来る非金属介在物の吸収
能にすぐれた珪酸カルシウムを提供することを目的とす
る。
本発明者等は上記目的を達成するために各種の実験を実
施し本発明を完成したものである。その主たる特徴ばＣ
ａＯ−５ｉ０２− Ａｇ２０ｇ の三元系を基本成分
としてこれにＳ、Ｎａ２Ｏ、Ｆ ’に添加してなる添加
剤であり、本発明に係る珪酸カルシウムは重量％で、Ｃ
ａ０４５＋−５０％、５ｉＯｚ ４０〜４５チ、（Ｃ
ａＯ／５１ｏ２１．０〜１．５）、Ａｅ２０ｓ１〜５％
をベースとじにれにＳｏ、２〜０．３％、Ｎａ ｚＱＯ
０５〜２ ｆｙ 、Ｆ １〜５％になるように溶融・
急冷・乾燥・粉砕して、非金属介在物（主としてＡ（１
２０，１）の吸収能を増加せしめたものである。
施し本発明を完成したものである。その主たる特徴ばＣ
ａＯ−５ｉ０２− Ａｇ２０ｇ の三元系を基本成分
としてこれにＳ、Ｎａ２Ｏ、Ｆ ’に添加してなる添加
剤であり、本発明に係る珪酸カルシウムは重量％で、Ｃ
ａ０４５＋−５０％、５ｉＯｚ ４０〜４５チ、（Ｃ
ａＯ／５１ｏ２１．０〜１．５）、Ａｅ２０ｓ１〜５％
をベースとじにれにＳｏ、２〜０．３％、Ｎａ ｚＱＯ
０５〜２ ｆｙ 、Ｆ １〜５％になるように溶融・
急冷・乾燥・粉砕して、非金属介在物（主としてＡ（１
２０，１）の吸収能を増加せしめたものである。
連続鋳造用鋳型添加剤に要求される性質としては、
υ溶鋼から浮上する非金属介在物（主としてＡｅ２０り
を速かに吸収溶解し、溶解後スラブの物性値が著しく変
化しないこと。
を速かに吸収溶解し、溶解後スラブの物性値が著しく変
化しないこと。
２）溶鋼と接して融解【７適度の粘性を有しで溶鍋面に
拡がり、鋳型と鋳片との間隙に流れ込み薄い均一厚さの
スラグフィルムを形成し鋳片の過冷却を抑えてスラブの
表面破れを防止する。
拡がり、鋳型と鋳片との間隙に流れ込み薄い均一厚さの
スラグフィルムを形成し鋳片の過冷却を抑えてスラブの
表面破れを防止する。
６）溶融スラグの流れ込みに応じて常時新しいスラグが
溶融し流れ込みパウダーと投入パウダー量とがバランス
していること、従って溶融速度が適正であること。
溶融し流れ込みパウダーと投入パウダー量とがバランス
していること、従って溶融速度が適正であること。
４）湯面の空気酸化を防止し温度低下を防ぐこと。
等であり、主剤として使用される珪酸カルシウムも当然
上記性質を満足せしめるこ々が望ましい。
上記性質を満足せしめるこ々が望ましい。
一方特公昭５７−７２０９ニハＡｇ２ｏ３４ ％以下Ｐ
ｚＯ３１５％以下 ８０．４ 係以下の含弗珪酸カル
シウムを主剤とする連続鋳造用鋳型添加剤が提案されて
いるが、この添加剤にばＮａ２Ｏが添加されていない点
や積極的にｓｆｒ：添加していない（有害成分として必
然成分から除外９点で本発明と根本的に異なっている。
ｚＯ３１５％以下 ８０．４ 係以下の含弗珪酸カル
シウムを主剤とする連続鋳造用鋳型添加剤が提案されて
いるが、この添加剤にばＮａ２Ｏが添加されていない点
や積極的にｓｆｒ：添加していない（有害成分として必
然成分から除外９点で本発明と根本的に異なっている。
次に添付図並に実施例に基づき本発明による添加剤の組
成を特定したことについて詳しく以下に述べる。
成を特定したことについて詳しく以下に述べる。
第１図はＣ”Ｏ／３ｉＱ２（重量％比）と溶融パウダー
中へＬ７）Ａｇ２Ｏ３の溶解速度との関係を示すグラフ
、第２図はＣａＯＡ？Ｑｍ −８ｉＱｚ の三元系状
態図、第６図はＡｌｈＯｓ吸収能におよぼす、Ｓ、Ｎａ
２Ｏの効果を示すグラフである。
中へＬ７）Ａｇ２Ｏ３の溶解速度との関係を示すグラフ
、第２図はＣａＯＡ？Ｑｍ −８ｉＱｚ の三元系状
態図、第６図はＡｌｈＯｓ吸収能におよぼす、Ｓ、Ｎａ
２Ｏの効果を示すグラフである。
第１ 図ハ１５００℃におイテＡＩ！ｌ’２０３ ６〜
９ ％、Ｈａｔｒ１５％、にＣａＯ／５ｉＯ２（重ｔ
％比＞＊変化セしめ得られた三元系溶融パウダー中への
Ａ６ｚＯｓの溶解速度を示したものであり、本第１図に
見られる如＜ＣａＯ／５ｉＯ２（重量％比）が１．５を
越してもあ士りＡｅ２０ｓ溶解速度が大きく増加しない
し、又それ以上に高いと吸収したＡｇ２ｏ３ 等によ
って第２図のＣａＯＡｌｈＯｓ ５ｉＣｈ の三元
系状態図に示す如くゲーレナイト（ｇｅｈｌｅｎｉＬｅ
２ＣａＯ、Ａｇ２０ｓ。
９ ％、Ｈａｔｒ１５％、にＣａＯ／５ｉＯ２（重ｔ
％比＞＊変化セしめ得られた三元系溶融パウダー中への
Ａ６ｚＯｓの溶解速度を示したものであり、本第１図に
見られる如＜ＣａＯ／５ｉＯ２（重量％比）が１．５を
越してもあ士りＡｅ２０ｓ溶解速度が大きく増加しない
し、又それ以上に高いと吸収したＡｇ２ｏ３ 等によ
って第２図のＣａＯＡｌｈＯｓ ５ｉＣｈ の三元
系状態図に示す如くゲーレナイト（ｇｅｈｌｅｎｉＬｅ
２ＣａＯ、Ａｇ２０ｓ。
５ｉ０２）が析出する等の問題があり、又１．０以下で
はＡｅｚＯｓのバー２ダー中への溶解性が低下したり粘
性が増加する等の欠点が表われて来るのでＣａＯ／５ｉ
Ｏｚ （重量％比）は１．０〜１．５にすることが好走
しい。またこの場合ＣａＯｒ ５ｉＯｚ の絶対値と
しては、珪酸カルシウムを使用して鋳型添加剤を調製す
る場合、他の調整剤の配合をも考慮し、更にばＡｈＯＪ
’ｉ−吸収するにつれて融点が低下しながら、かつゲー
レナイトの析出しない範囲の組成とする為Ｃａ０４５〜
５０％、ＳｉＯｘ ４０〜４５ ％、Ａｇ２０ｓ
１〜５チ をベース成分とすることが好ましい。
はＡｅｚＯｓのバー２ダー中への溶解性が低下したり粘
性が増加する等の欠点が表われて来るのでＣａＯ／５ｉ
Ｏｚ （重量％比）は１．０〜１．５にすることが好走
しい。またこの場合ＣａＯｒ ５ｉＯｚ の絶対値と
しては、珪酸カルシウムを使用して鋳型添加剤を調製す
る場合、他の調整剤の配合をも考慮し、更にばＡｈＯＪ
’ｉ−吸収するにつれて融点が低下しながら、かつゲー
レナイトの析出しない範囲の組成とする為Ｃａ０４５〜
５０％、ＳｉＯｘ ４０〜４５ ％、Ａｇ２０ｓ
１〜５チ をベース成分とすることが好ましい。
このようにｈｈｏｓの溶解性を成る程度高めたベース成
分に更にＡ６ｚＯａとの濡れ性を良好とする成分を各種
添加して試験した結果Ａｇ２０１の吸収能を増すすぐれ
た組成を見知した。
分に更にＡ６ｚＯａとの濡れ性を良好とする成分を各種
添加して試験した結果Ａｇ２０１の吸収能を増すすぐれ
た組成を見知した。
即ち第６図は添加剤の組成をＣａ０４７〜５０チ、５ｉ
ｎ−ｚ２１〜４４、ＡｆｂＯｓ ２〜４ ％、 Ｆ１
〜ろチとしＳ Ｌ Ｎａ２Ｑ の重量係を変化せしめ
た場合のＡｅｚＯｓ吸収能（チ）を示しＡｈＯｓ吸収能
におよぼすＳ、Ｎａ２Ｏの効果を調べたグラフである。
ｎ−ｚ２１〜４４、ＡｆｂＯｓ ２〜４ ％、 Ｆ１
〜ろチとしＳ Ｌ Ｎａ２Ｑ の重量係を変化せしめ
た場合のＡｅｚＯｓ吸収能（チ）を示しＡｈＯｓ吸収能
におよぼすＳ、Ｎａ２Ｏの効果を調べたグラフである。
本Ｍ’！、 ５図に示す如くＳの含有値が増加するにつ
れ’Ｔ：、ＡｌｈＯ３吸収能も増加し、とりわけＳ ０
０２％を越すと、急激に増加し、０．４％でほぼ１００
係の吸収能に達しＳの効果が非常に大きいことが判明し
た。但し連続鋳造用鋳型添加剤中のＳがＯ０４チを越す
と銅の縦割れが増加する傾向があるのでＳは０．２〜０
．６チの範囲にあることが好ましい。
れ’Ｔ：、ＡｌｈＯ３吸収能も増加し、とりわけＳ ０
０２％を越すと、急激に増加し、０．４％でほぼ１００
係の吸収能に達しＳの効果が非常に大きいことが判明し
た。但し連続鋳造用鋳型添加剤中のＳがＯ０４チを越す
と銅の縦割れが増加する傾向があるのでＳは０．２〜０
．６チの範囲にあることが好ましい。
このＳの効果は第５図に示す如＜ Ｎａ２ＯとＦの共存
下で特に顕著であり、Ｎａ２Ｏに関しては０．５〜２チ
の範囲が好ましくＮａｚ０５％以上含有させてもＯ０５
〜２チの範囲の比率程増加しない。
下で特に顕著であり、Ｎａ２Ｏに関しては０．５〜２チ
の範囲が好ましくＮａｚ０５％以上含有させてもＯ０５
〜２チの範囲の比率程増加しない。
またＦに関しては１チ以下ではＳの効果も充分でないの
みならず適度な融点や流動性が得られず５俤以上では ４Ｆ＋ＳｉＯ・−８ｉＦ・↑＋２０・−の反応によるＳ
ｉＦ４ ０発生の可能性が生ずる等の問題があり１〜６
チ添加してスラグ流動性や融点＋ｍ節することが望まし
い。
みならず適度な融点や流動性が得られず５俤以上では ４Ｆ＋ＳｉＯ・−８ｉＦ・↑＋２０・−の反応によるＳ
ｉＦ４ ０発生の可能性が生ずる等の問題があり１〜６
チ添加してスラグ流動性や融点＋ｍ節することが望まし
い。
従って本発明は以上の如＜ ＣａＯＡｅｇＯｓ ５ｉ
Ｏｚの三元系に３いてＣａＯ／５ｉ０２（重ｔ ％ ）
カ１．０〜１．３、Ａｌｈ０３１〜５ ％ ’ｉＣ
ヘース成分として、５Ｏ１２〜０．５％、ＮａｚＯｏ、
５〜２ ％ 、Ｆ １〜５ ’ｌｙ を含有する連
続鋳造用鋳型の添加剤を特定した。
Ｏｚの三元系に３いてＣａＯ／５ｉ０２（重ｔ ％ ）
カ１．０〜１．３、Ａｌｈ０３１〜５ ％ ’ｉＣ
ヘース成分として、５Ｏ１２〜０．５％、ＮａｚＯｏ、
５〜２ ％ 、Ｆ １〜５ ’ｌｙ を含有する連
続鋳造用鋳型の添加剤を特定した。
これらの組成を持った珪酸カルシウムは連続鋳造用鋳型
添加剤の原料とし一〇使用される時、それ自体の均質性
と溶融時の均一性をはかる為に非晶質化され又溶融速度
は異種粒子間の反応も関係するので好適な溶融速度を得
るために粉度１００メツシュ以上の粒子を除外して残部
が３２５メツシユ以下６０〜８０チ、１００〜５２５メ
ツシユ４０〜２０係の粒度分布にある微粉化された添加
剤が好ましい。
添加剤の原料とし一〇使用される時、それ自体の均質性
と溶融時の均一性をはかる為に非晶質化され又溶融速度
は異種粒子間の反応も関係するので好適な溶融速度を得
るために粉度１００メツシュ以上の粒子を除外して残部
が３２５メツシユ以下６０〜８０チ、１００〜５２５メ
ツシユ４０〜２０係の粒度分布にある微粉化された添加
剤が好ましい。
以下本発明の実施例について按哩述べる。
実施例
焼石灰、珪石、螢石、炭酸ソーダおよび硫化鉄鉱等を配
合して、三相アーク炉で溶解し、溶解物をジェット水流
にて急冷水砕し、非晶質化し、乾燥後粉砕して粒度を６
２５メツシユバス６５俤程度に調節の上第１表に示す如
き試料を調製し、夫々についてアルミナ吸収能を測定し
た。
合して、三相アーク炉で溶解し、溶解物をジェット水流
にて急冷水砕し、非晶質化し、乾燥後粉砕して粒度を６
２５メツシユバス６５俤程度に調節の上第１表に示す如
き試料を調製し、夫々についてアルミナ吸収能を測定し
た。
この場合のアルミナ吸収能の測定方法は以下の方法によ
った。
った。
即ち丸底ルツボの中にケイカルに対して５チのｋｅｚＯ
ｓ粉（＝９９％ Ａｇ２ｏ３ ） ’ｅ 入ｔＬ、”
ｃ （７） 上から１４００℃で２０分間溶融加熱した
試料（ケスカル」−ソーダ灰８俤）を注ぐ。その際°ア
ルミナルーツボの熱衝撃による破損を防ぐためにルツボ
を予め１４００℃に加熱しておくと共に、黒鉛ルツボで
まわりを保誦する。試料を注ぎ終ったルツボは直ぢに１
４００℃に保持した電気炉に装入し５分間加熱し、炉内
から取り出し５分間放冷後８００℃に保持した電気炉に
１時間入れ炉冷する。こうして得た試料をルツボごと縦
方向に切断し、切断面をイσ［磨してアルミナの分散、
吸収状態を観察する。これらの観察の後ｋ（ｈ０３吸収
能を数値化する為に縦方向に切断した物を更に上下に横
断して、ｋｅ２０ｓ Ｙｃ分析し「上部Ａｅ ２０ ｓ
値−下部ｋｌｈＯｓ値」の絶対値が０の時Ａｅ２０３吸
収能を１００％とし絶体値が１０を越える場合を０％乏
して定義し、夫々のアルミナ吸収能（チ）を特定した。
ｓ粉（＝９９％ Ａｇ２ｏ３ ） ’ｅ 入ｔＬ、”
ｃ （７） 上から１４００℃で２０分間溶融加熱した
試料（ケスカル」−ソーダ灰８俤）を注ぐ。その際°ア
ルミナルーツボの熱衝撃による破損を防ぐためにルツボ
を予め１４００℃に加熱しておくと共に、黒鉛ルツボで
まわりを保誦する。試料を注ぎ終ったルツボは直ぢに１
４００℃に保持した電気炉に装入し５分間加熱し、炉内
から取り出し５分間放冷後８００℃に保持した電気炉に
１時間入れ炉冷する。こうして得た試料をルツボごと縦
方向に切断し、切断面をイσ［磨してアルミナの分散、
吸収状態を観察する。これらの観察の後ｋ（ｈ０３吸収
能を数値化する為に縦方向に切断した物を更に上下に横
断して、ｋｅ２０ｓ Ｙｃ分析し「上部Ａｅ ２０ ｓ
値−下部ｋｌｈＯｓ値」の絶対値が０の時Ａｅ２０３吸
収能を１００％とし絶体値が１０を越える場合を０％乏
して定義し、夫々のアルミナ吸収能（チ）を特定した。
以上の結果を第１表に示す。本第１表によるとＡ（ｈｏ
３吸収能に及ぼす添加元素の影響はＣａＯ／５ｉ０２の
Ｎ１６比が１．０〜１．２程度の範囲内であればアルミ
ナ吸収能（チ） −’−２，４６ＸＩ ＋５−５９ Ｘ
２ ＋ ９２．０６、＜３ ２７−５４ Ｘ４ ＋ ４
６．９５ （ここでＸＩ ： Ｎａ２Ｏ％、×２＝Ｆ係
、×３：Ｓ係、Ｘ４ ： ｐ？Ｑｓ係 とするう）で示
さｉｚ、Ｎａ２Ｏ，Ｆ、 Ｓ はアルミナ吸収能を上げ
る方向に作用し、とりわけＳの影響が大きいことが判る
。又Ｐ２Ｏ３は逆に吸収能を下げ打電しい元素でないと
云え少なければ少ない程良いと云える。
３吸収能に及ぼす添加元素の影響はＣａＯ／５ｉ０２の
Ｎ１６比が１．０〜１．２程度の範囲内であればアルミ
ナ吸収能（チ） −’−２，４６ＸＩ ＋５−５９ Ｘ
２ ＋ ９２．０６、＜３ ２７−５４ Ｘ４ ＋ ４
６．９５ （ここでＸＩ ： Ｎａ２Ｏ％、×２＝Ｆ係
、×３：Ｓ係、Ｘ４ ： ｐ？Ｑｓ係 とするう）で示
さｉｚ、Ｎａ２Ｏ，Ｆ、 Ｓ はアルミナ吸収能を上げ
る方向に作用し、とりわけＳの影響が大きいことが判る
。又Ｐ２Ｏ３は逆に吸収能を下げ打電しい元素でないと
云え少なければ少ない程良いと云える。
又切断面を研磨１−で観察１−で得られる形状は第４図
に示す如く大略的に５つのＡ型（均−型：ｙ’ｕｔＯｙ
完全溶解吸収）Ｂ型（下部未溶解残留Ａｆ！２０ｓ）Ｃ
型（土部未溶解残留ＡｈＯｓ ）の形状に分類された。
に示す如く大略的に５つのＡ型（均−型：ｙ’ｕｔＯｙ
完全溶解吸収）Ｂ型（下部未溶解残留Ａｆ！２０ｓ）Ｃ
型（土部未溶解残留ＡｈＯｓ ）の形状に分類された。
本発明による連続鋳造用鋳型添加剤は非金属介在物特に
アルミナの吸収能にすぐれ、製造スラブの特性に好影響
を与える珪酸カルシウムである。
アルミナの吸収能にすぐれ、製造スラブの特性に好影響
を与える珪酸カルシウムである。
第１Ｎは溶融パウダー中へのＡｅ２０３の溶解速度を示
すグラフ、第２図はＣａＯＡ／？ｚＯｙ ５ｉＯｚ
王元系状態［゛に５第６図はＡ６２０８吸収能におよ
ぼＪ−Ｓ 。 Ｎａ ２０ の効果を示すグラフ、第４図は、アルミ
ナ吸収試料の縦方向切断面を示す模式図である。 代理人弁理士 木村三朗
すグラフ、第２図はＣａＯＡ／？ｚＯｙ ５ｉＯｚ
王元系状態［゛に５第６図はＡ６２０８吸収能におよ
ぼＪ−Ｓ 。 Ｎａ ２０ の効果を示すグラフ、第４図は、アルミ
ナ吸収試料の縦方向切断面を示す模式図である。 代理人弁理士 木村三朗
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）Ｃａｏ／５ｉＯ２カ１６０〜１゜６かッｈ（ｈｏｓ
が１〜５チのＣａＯ−８１０２−Ａｌ１２０ｓ系の三元
系を基本成分とし、これにＳ 、 Ｎａ２Ｏ、Ｆ を
添加してなり非晶質であるころを特徴とする鋼の連続鋳
造用鋳型添加剤。 ２）Ｃａ０４５〜５０ ％、５ｉ（Ｃ４０〜４５％、Ａ
ｇ２Ｏ３１〜５％、Ｓ Ｏ，２〜０．５％、Ｎａ２Ｏ
０゜５〜２ｑ６、Ｆ１〜６チを含有し非晶質であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の鋼の連続鋳造
用鋳型添加剤。 ５）粒度１００メツシュ以上を除き残部６２５メツシュ
通過６０〜８０チの微粉であることを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の鋼の連続鋳造用鋳型添加剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16949882A JPS5961557A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 連続鋳造用鋳型添加剤向け珪酸カルシウム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16949882A JPS5961557A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 連続鋳造用鋳型添加剤向け珪酸カルシウム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5961557A true JPS5961557A (ja) | 1984-04-07 |
Family
ID=15887632
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16949882A Pending JPS5961557A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 連続鋳造用鋳型添加剤向け珪酸カルシウム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5961557A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5234488A (en) * | 1987-10-19 | 1993-08-10 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Mold additive for continuous casting of steel |
| JPH05269560A (ja) * | 1992-03-24 | 1993-10-19 | Shinagawa Refract Co Ltd | 鋼の連続鋳造用鋳型添加剤及び連続鋳造方法 |
| US6125919A (en) * | 1997-08-26 | 2000-10-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Mold powder for continuous casting and method of continuous casting |
| CN108348992A (zh) * | 2015-11-05 | 2018-07-31 | 新日铁住金株式会社 | 连续铸造用保护渣以及连续铸造方法 |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP16949882A patent/JPS5961557A/ja active Pending
Cited By (5)
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| US11453048B2 (en) | 2015-11-05 | 2022-09-27 | Nippon Steel Corporation | Mold flux for continuous casting and continuous casting method |
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