JPS5959826A - 二相ステンレス鋼材の製造法 - Google Patents
二相ステンレス鋼材の製造法Info
- Publication number
- JPS5959826A JPS5959826A JP16956282A JP16956282A JPS5959826A JP S5959826 A JPS5959826 A JP S5959826A JP 16956282 A JP16956282 A JP 16956282A JP 16956282 A JP16956282 A JP 16956282A JP S5959826 A JPS5959826 A JP S5959826A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- hot
- duplex stainless
- continuous casting
- binary phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、フェライトーオーステナイト二相ステンレス
鋼（以下単に二相ステンレス鋼と称する）の連続鋳造材
を素材として、管、丸棒、形材等の鋼材を熱間押出加工
によって製造する方法に関するものである。
鋼（以下単に二相ステンレス鋼と称する）の連続鋳造材
を素材として、管、丸棒、形材等の鋼材を熱間押出加工
によって製造する方法に関するものである。
熱間押出加工に供する素材は、一般には溶製−造塊−熱
間分塊圧延工程によシ円形断面に仕上げられている。し
かし、連続鋳造技術が発達し、現在では円形断面の連続
鋳造鋳片の製造が可能になっている（以下、この工程に
よる素材を連鋳素材と称する）。
間分塊圧延工程によシ円形断面に仕上げられている。し
かし、連続鋳造技術が発達し、現在では円形断面の連続
鋳造鋳片の製造が可能になっている（以下、この工程に
よる素材を連鋳素材と称する）。
連続鋳造技術の発達は二相ステンレス鋼においても、上
記、工程省略の利点を享受できる段階に達しておシ、連
鋳素材を熱間押出加工に適用することで大幅な歩留向上
が期待される。しかし、二相ステンレス鋼の連鋳素材を
熱間押出加工した場合に押出製品表面に熱間加工割れお
よび押出方向のスジ状欠陥が多発する。
記、工程省略の利点を享受できる段階に達しておシ、連
鋳素材を熱間押出加工に適用することで大幅な歩留向上
が期待される。しかし、二相ステンレス鋼の連鋳素材を
熱間押出加工した場合に押出製品表面に熱間加工割れお
よび押出方向のスジ状欠陥が多発する。
本発明は、二相ステンレス鋼を熱間分塊圧延せず、連携
素材を熱間加工割れを生ずることなく直接熱間押出加工
し、かつ、熱間押出後スジ状欠陥の発生を抑制すること
を目的とする。
素材を熱間加工割れを生ずることなく直接熱間押出加工
し、かつ、熱間押出後スジ状欠陥の発生を抑制すること
を目的とする。
本発明は、二相ステンレス鋼の成分を限定し、特に鋼中
のＳ、Ｏｉを低減することにより、二相組織を維持し強
度および耐応力腐食割れ性を損じることなく熱間加工性
の改善を達成し、さらに連続鋳造時の鋳込温匣を限定す
ることにより、スジ状欠陥の発生を抑制したものである
。
のＳ、Ｏｉを低減することにより、二相組織を維持し強
度および耐応力腐食割れ性を損じることなく熱間加工性
の改善を達成し、さらに連続鋳造時の鋳込温匣を限定す
ることにより、スジ状欠陥の発生を抑制したものである
。
本発明の対象とする二相ステンレス鋼は重量％にてＣｒ
：２０〜３５％、Ｎ１．：３〜１５％、 Ｍｏ ：０．
５〜８チ、Ｃ６０，０８％、 Ｎ ： ０．０３〜０３
５チ、Ａｔ：０．００１〜０．２０チ、Ｓ≦０．００５
チ。
：２０〜３５％、Ｎ１．：３〜１５％、 Ｍｏ ：０．
５〜８チ、Ｃ６０，０８％、 Ｎ ： ０．０３〜０３
５チ、Ａｔ：０．００１〜０．２０チ、Ｓ≦０．００５
チ。
０≦０．００５チ、さらに、必要に応じてｓｉ≦３．０
チと、Ｃｕ≦３．０チと、Ｃａ：（、）。００１〜０．
１０％。
チと、Ｃｕ≦３．０チと、Ｃａ：（、）。００１〜０．
１０％。
Ｍｇ ： ｏ、ｏ ｏ ｉ〜０．１０係、Ｙ：０．００
１〜０．１０係、 ＲＥＭ ： ０．００５〜０．１０
俤の単独又は任意の組合せで合計０．００１〜０．１０
％とＳｎ：０．０１〜０．３０％、ｓｂ：ｏ、ｏｉ−０
，３０チ、Ａｇ：０．０１〜０、３０ ％の単独又は任
意の組合せで合計０．０１〜０、３０ ％とを含み、残
部Ｆｅおよび不可避不純物からなるＣｒ−Ｎｕ−Ｍｏ系
二相ステンレス鋼である。以下に鋼成分の限定理由を詳
述する。
１〜０．１０係、 ＲＥＭ ： ０．００５〜０．１０
俤の単独又は任意の組合せで合計０．００１〜０．１０
％とＳｎ：０．０１〜０．３０％、ｓｂ：ｏ、ｏｉ−０
，３０チ、Ａｇ：０．０１〜０、３０ ％の単独又は任
意の組合せで合計０．０１〜０、３０ ％とを含み、残
部Ｆｅおよび不可避不純物からなるＣｒ−Ｎｕ−Ｍｏ系
二相ステンレス鋼である。以下に鋼成分の限定理由を詳
述する。
Ｃｒは鋼の耐食性を向上させる重要な元素であシ厳しい
腐食環境（例えば、Ｈ２Ｓ −Ｃ１−）（２０環境）に
耐えるため２０係以上の添加が必要であるが３５チを超
えると熱間および低温での延靭性が低下する。まだ、Ｃ
ｒ添加量が増すとフエライトーオーステナイに二相組織
を得るのにＮｉ 、Ｎなどオーステナイト生成元素を増
すことが必要となシコストが高くなるのでＣｒ量を２０
〜３５％とした。
腐食環境（例えば、Ｈ２Ｓ −Ｃ１−）（２０環境）に
耐えるため２０係以上の添加が必要であるが３５チを超
えると熱間および低温での延靭性が低下する。まだ、Ｃ
ｒ添加量が増すとフエライトーオーステナイに二相組織
を得るのにＮｉ 、Ｎなどオーステナイト生成元素を増
すことが必要となシコストが高くなるのでＣｒ量を２０
〜３５％とした。
Ｎｉは、Ｃｒと同様に耐食性を向」ニさせるとともに低
温での延靭性を向上さぜる取要な元素である。
温での延靭性を向上さぜる取要な元素である。
Ｃｒが２０〜３５％の範囲でフェライトーオースデナイ
ト二相組織をイするには３％以上のＮｉが必要と在るが
、１５チを超える添加では耐食性向」二効果が飽和に近
くなり、コスト高となるので３〜１５係とした。
ト二相組織をイするには３％以上のＮｉが必要と在るが
、１５チを超える添加では耐食性向」二効果が飽和に近
くなり、コスト高となるので３〜１５係とした。
Δ４ａはＣｒ −Ｎ １−Ｍ０系での耐食性への効果が
最も大きい元素である。耐食性向上には、０．５ｑ６以
上の添加が必要であるが、８チを超えると後述の対策を
行っても熱間加工性が著しく劣化し、さらにシグマ脆化
が著しるしくなるので、０．５〜８係とした。
最も大きい元素である。耐食性向上には、０．５ｑ６以
上の添加が必要であるが、８チを超えると後述の対策を
行っても熱間加工性が著しく劣化し、さらにシグマ脆化
が著しるしくなるので、０．５〜８係とした。
Ｃは耐粒界腐食性の点からできるだけ低い方が望ましく
、Ｏ，ＯＳ％を超えると耐粒界腐食性が急激に劣化する
ので０．０８％以下に限定した。
、Ｏ，ＯＳ％を超えると耐粒界腐食性が急激に劣化する
ので０．０８％以下に限定した。
Ｎはオーステナイト生成元素であり、また耐食性向上効
果を有する。しかし、０．０３係未満では耐食性向上効
果は小さく、ｏ、３５％を超える添加は連鋳素材にブロ
ーポールを発生させるので０．０３〜０．３５チに限定
した。
果を有する。しかし、０．０３係未満では耐食性向上効
果は小さく、ｏ、３５％を超える添加は連鋳素材にブロ
ーポールを発生させるので０．０３〜０．３５チに限定
した。
Ａ／＝は脱酸剤として有効な元素である。、後述するＣ
ａ 、ＭｇおよびＹなどによる脱酸、脱硫によって熱間
加工性を向上させる場合にも、溶鋼中の酸素を予め充分
に低下させておくことが必要である。このため、ｏ、ｏ
ｏｉ％以上添加するが細巾のＡｔ量が０．２０％を超え
ると非金属介在物が増加し耐食性を劣化させるので、０
．００１〜ｏ、２０％とＬだ。
ａ 、ＭｇおよびＹなどによる脱酸、脱硫によって熱間
加工性を向上させる場合にも、溶鋼中の酸素を予め充分
に低下させておくことが必要である。このため、ｏ、ｏ
ｏｉ％以上添加するが細巾のＡｔ量が０．２０％を超え
ると非金属介在物が増加し耐食性を劣化させるので、０
．００１〜ｏ、２０％とＬだ。
Ｓｌは燐の脱酸に有効な元素であるが本発明においては
、Ａｔなどで脱酸するので特に添加しなくてもよい。し
かし、強度、耐酸化性および塩化物環境における耐応力
腐食割れ性の１つ以上をさらに白土させる場合は添加す
るが過剰に添加すると延性および靭性を低下させるので
３チを上限とした。
、Ａｔなどで脱酸するので特に添加しなくてもよい。し
かし、強度、耐酸化性および塩化物環境における耐応力
腐食割れ性の１つ以上をさらに白土させる場合は添加す
るが過剰に添加すると延性および靭性を低下させるので
３チを上限とした。
Ｃｕは非酸化性の酸に対する耐食性の向上が必要な場合
に添加するが、過剰に添加すると熱間加工性を低下させ
るので３チを上限とした。
に添加するが、過剰に添加すると熱間加工性を低下させ
るので３チを上限とした。
５ｎｐＳｂおよび八８はいずれも全面腐食および応力腐
食割れなどの耐食性を向上させる元素であり、必要に応
じて添加する。添加量がＱ、０１％未満では効果が小さ
いが、０．３０％を超えると逆に耐食性が低下し、さら
に熱間加工性も劣化するので夫夫０．０１〜０．３０％
とした。
食割れなどの耐食性を向上させる元素であり、必要に応
じて添加する。添加量がＱ、０１％未満では効果が小さ
いが、０．３０％を超えると逆に耐食性が低下し、さら
に熱間加工性も劣化するので夫夫０．０１〜０．３０％
とした。
Ｓｎ＋ＳｂおよびＡｓの２種以上の添加においても同様
の効果を示す。２種以上組合ぜて添加する場合は予）言
ｉ累で０，０１〜０，３０％とする。
の効果を示す。２種以上組合ぜて添加する場合は予）言
ｉ累で０，０１〜０，３０％とする。
二相ステンレス鋼に熱間加工割れが発生しやすいのは、
フェライトおよびオーステナイト相境界に不純物（Ｓ、
０など）が偏析しゃすく、さらに、液形抵抗変形能の異
なる相が附接して存在することによシ、相境界に応力が
集中しゃすく、容易に割れに至るだめと考えられる。し
たがって、本発明においてはＳおよび０を次のように限
定する。
フェライトおよびオーステナイト相境界に不純物（Ｓ、
０など）が偏析しゃすく、さらに、液形抵抗変形能の異
なる相が附接して存在することによシ、相境界に応力が
集中しゃすく、容易に割れに至るだめと考えられる。し
たがって、本発明においてはＳおよび０を次のように限
定する。
Ｓは熱間７Ｊｎ工性のＩヨか冷間加工性および耐食性な
どを著しるしく低下させる。特に、フエライトーオース
テナイト二相ステンレス鋼の場合Ｓ ７５ＥＯ，００５
％を超えると熱間加工性が著しるしく劣化するので、０
．００５％以下に限定した。
どを著しるしく低下させる。特に、フエライトーオース
テナイト二相ステンレス鋼の場合Ｓ ７５ＥＯ，００５
％を超えると熱間加工性が著しるしく劣化するので、０
．００５％以下に限定した。
０は熱間加工性を著しるしく低下させる。特にフエライ
トーオーステナイト二相組織のように熱間加工性の低い
成分系では０７５ｆ０．００５％を超えると熱間加」二
性が顕著に低下する。したがって、０は０００５チ以下
とした。
トーオーステナイト二相組織のように熱間加工性の低い
成分系では０７５ｆ０．００５％を超えると熱間加」二
性が顕著に低下する。したがって、０は０００５チ以下
とした。
最近、ステンレス鋼の精練技術は著ｌ〜く進歩し、ＡＯ
Ｄ法などの採用によりＳ、０を著し、く低減した高純度
鋼の製造が可能となったので、上述の限定を行って、工
業的規模の生産をすることは十分可能である。
Ｄ法などの採用によりＳ、０を著し、く低減した高純度
鋼の製造が可能となったので、上述の限定を行って、工
業的規模の生産をすることは十分可能である。
ｉ（お、前述のごとく二相ステンレス鋼は、耐食性の向
上を図る意味から、Ｃｕ＋Ｓｎ、ＳｂおよびＡｓなどを
添加することがあるが、これら元素の添加によって熱間
加工性が劣化した場合でも、鋼中Ｓ、Ｏ量を前記のよう
に低減すれば熱間加工性は問題ない。さらにＣａ 、Ｍ
ｇ 、Ｙ 、ＲＥＭを添加して強脱硫、強脱酸を行うこ
とによシ、鋼中のＳ、０量は一層低減され熱間加工性が
より改善される。しだがって、これら元素を必要に応じ
て添加する。
上を図る意味から、Ｃｕ＋Ｓｎ、ＳｂおよびＡｓなどを
添加することがあるが、これら元素の添加によって熱間
加工性が劣化した場合でも、鋼中Ｓ、Ｏ量を前記のよう
に低減すれば熱間加工性は問題ない。さらにＣａ 、Ｍ
ｇ 、Ｙ 、ＲＥＭを添加して強脱硫、強脱酸を行うこ
とによシ、鋼中のＳ、０量は一層低減され熱間加工性が
より改善される。しだがって、これら元素を必要に応じ
て添加する。
ＣａｔＭｇおよびＹは０．００１’％以上の添加で脱硫
、脱酸の効果が大きいが、０．１０％を超えると非金属
介在物が増加し、材質を劣化させるので夫々０．００１
〜０．１０チと限定した。
、脱酸の効果が大きいが、０．１０％を超えると非金属
介在物が増加し、材質を劣化させるので夫々０．００１
〜０．１０チと限定した。
ＲＥＭはＣａ、ＭｇおよびＹと同様の効果があシ、０、
００５％以上の添加で効果が大きいが、０．１０係を超
えて過剰に添加すると連続鋳造時にノズル絞りが起シ、
まだ連鋳素材に表面疵が発生するので、０．００５〜０
．１０係とした。望ましくは（，１，０１０〜０．０５
０％がよい。
００５％以上の添加で効果が大きいが、０．１０係を超
えて過剰に添加すると連続鋳造時にノズル絞りが起シ、
まだ連鋳素材に表面疵が発生するので、０．００５〜０
．１０係とした。望ましくは（，１，０１０〜０．０５
０％がよい。
なお、Ｃｎ、Ｍｇ、ＹおよびＲＥＭの２種以上を複合添
加しても同様の効果が得られる。その場合は合計で０．
００１〜０．１０係とする。
加しても同様の効果が得られる。その場合は合計で０．
００１〜０．１０係とする。
本発明は以上の成分の二相ステンレス鋼を対象とするが
、目的、用徐によって成分系を・選択する。
、目的、用徐によって成分系を・選択する。
次に、連ｐＪＪ不利を熱間押出した場合に生ずるスジ状
欠陥の改善について述べる。
欠陥の改善について述べる。
クエライ） 、ｈｌ’＋相、オーステナイト単相および
フェライト−メーステナイト二相ステンレス鋼の連続鋳
造素材を熱間押出すると長手方向にスジ状欠陥が著しる
しく発生することはよく知られている。
フェライト−メーステナイト二相ステンレス鋼の連続鋳
造素材を熱間押出すると長手方向にスジ状欠陥が著しる
しく発生することはよく知られている。
本発明者らは、とのスジ状欠陥の発生機構を明らかにす
るだめに種々の実験・研究を行った結果、スジ状欠陥が
結晶粒自体の凹凸によるものであシ、結晶粒の大きさに
依存していることをつきとめた。
るだめに種々の実験・研究を行った結果、スジ状欠陥が
結晶粒自体の凹凸によるものであシ、結晶粒の大きさに
依存していることをつきとめた。
すなわち、スジ状欠陥は連続鋳造鋳片の結晶粒の大きさ
に比例して深くなる。この事に注目し、フエライトーオ
ーステナイト二相ステンレス鋼の鋳造組織を微細化する
ために種々の実験をした結果、熱間押出製品のスジ状欠
陥を著しるしく軽減するには連続鋳造温度を液相線＋６
０℃以下にすることが最も有効であることを明らかにし
た。しかし、液相線＋１０℃未満の鋳造温度では、連続
鋳造時にノズル絞シが発生するので連続鋳造温度を液相
線＋ １０−Ｊ６０℃に限定した。
に比例して深くなる。この事に注目し、フエライトーオ
ーステナイト二相ステンレス鋼の鋳造組織を微細化する
ために種々の実験をした結果、熱間押出製品のスジ状欠
陥を著しるしく軽減するには連続鋳造温度を液相線＋６
０℃以下にすることが最も有効であることを明らかにし
た。しかし、液相線＋１０℃未満の鋳造温度では、連続
鋳造時にノズル絞シが発生するので連続鋳造温度を液相
線＋ １０−Ｊ６０℃に限定した。
また凝固組織の細粒化には成分の効果も大きく、例えば
、高Ｎｉ化、高Ｍｏ化および高Ｎ化により達成できるが
、コスト高となるので鋳造温度を制御する方が望ましい
。
、高Ｎｉ化、高Ｍｏ化および高Ｎ化により達成できるが
、コスト高となるので鋳造温度を制御する方が望ましい
。
以下、本発明の実施例について説明する。
表１に示す成分の本発明例１〜１２および比較鋼１３〜
１５の鋼を溶製し、１７５φ×ｔに鋳込み、仁れを１７
０・メス５８φｘ６ｏｏｚに切削加工した後、１２００
℃に加熱して、直接熱量弁ｔＪζよシｍ管（７ｔ Ｘ
７０．３φｘｔ）を製造し、鋼管の熱間加工割れ、およ
びスジ状欠陥をＦ）・４査した。
１５の鋼を溶製し、１７５φ×ｔに鋳込み、仁れを１７
０・メス５８φｘ６ｏｏｚに切削加工した後、１２００
℃に加熱して、直接熱量弁ｔＪζよシｍ管（７ｔ Ｘ
７０．３φｘｔ）を製造し、鋼管の熱間加工割れ、およ
びスジ状欠陥をＦ）・４査した。
表１に結果を示す。熱間那工割れ性は、目視観察によシ
割れ発生の有無で評価した。スジ状欠陥は軛管内外面全
周測定し、最も深いものから１０ケ選びその平均値で評
価した。
割れ発生の有無で評価した。スジ状欠陥は軛管内外面全
周測定し、最も深いものから１０ケ選びその平均値で評
価した。
本発明例には熱間加工割れはみられず、スジ状欠陥深さ
も比較拐に比べて１／１０以下になり著しく改善されて
いる。一方、比較例には熱間力１１工割れが多発し、ス
ジ状欠陥深さも３２０μと深い。
も比較拐に比べて１／１０以下になり著しく改善されて
いる。一方、比較例には熱間力１１工割れが多発し、ス
ジ状欠陥深さも３２０μと深い。
以上、説明した如く、本発明の二相ステンレス鋼の製造
法は良好な耐食性・表面性状および熱間加工性が確保さ
れ、しかも連鋳素材を圧延することなく、直接熱間押出
加工することによって、熱間加工工程の省略および歩留
り向上に大きく寄与するものである。
法は良好な耐食性・表面性状および熱間加工性が確保さ
れ、しかも連鋳素材を圧延することなく、直接熱間押出
加工することによって、熱間加工工程の省略および歩留
り向上に大きく寄与するものである。
Claims (2)
- （１）重ｔ ％にて、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｎｌ：３〜
１５ ％ ｐ Ｍｏ ： Ｏ−５〜８％、Ｃ≦０．０８
％、Ｎ：０．０３〜０．３５チ、Ａｔ：０．００１〜０
．２０チ、Ｓ≦０．００５％、Ｏ≦０．００５％、残部
Ｆｅおよび不可避不純物からなシ、溶鋼を液相線＋１０
〜６０℃の温度範囲で連続鋳造しだ二相ステンレス鋼連
携素材を熱間圧延することなく直接熱間押出加工するこ
とを特徴とする二相ステンレス鋼材の製造法。 - （２）重ｔｔ％にて、Ｃｒ：２０〜３５チ、Ｎｉ：３〜
１５％、Ｍｏ：０１５〜８％、Ｃ≦Ｏ，ＯＳ％、Ｎ：０
．０３〜０．３５％ 、 Ａｔ：０．００１〜０．２０
％、Ｓ≦０．００５％ 、Ｏ≦０．００５％ 、さらに
ｓｉ≦３．０％と、Ｃｕ≦３チと、Ｃａ：０．ＯＯ１〜
０．１０％ｔＭｇ：０．００１〜０．１０％、Ｙ：０．
００１〜０．１０％。 ＲＥＭ ： ０．００５〜０．１０チの単独又は任意の
組合せで合計０．００１〜０．１０ ％と、ｓｎ：ｏ、
０１〜０．３０チ 、ｓｂ：ｏ、ｏｉ〜０．３０ｑ６
、Ａｓ ：０．０１〜０．３０’ｌの単独又は任意の
組合せで合計０．０１〜０、３０ ％とを含み、残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなり、溶鋼を液相線＋１０〜
６０℃の温度範囲で連続鋳造した二相ステンレス鋼連鋳
素材を熱間圧延することなく直接熱間押出加工すること
をｌ特徴とする二相ステンレス鋼材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16956282A JPS5959826A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 二相ステンレス鋼材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16956282A JPS5959826A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 二相ステンレス鋼材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5959826A true JPS5959826A (ja) | 1984-04-05 |
| JPS626616B2 JPS626616B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=15888761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16956282A Granted JPS5959826A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 二相ステンレス鋼材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5959826A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62224632A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高Ｓｉ二相ステンレス鋼の熱間鍛造法 |
| US20140255244A1 (en) * | 2011-10-21 | 2014-09-11 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Duplex stainless steel, duplex stainless steel slab, and duplex stainless steel material |
| US9862168B2 (en) | 2011-01-27 | 2018-01-09 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Alloying element-saving hot rolled duplex stainless steel material, clad steel plate having duplex stainless steel as cladding material therefor, and production method for same |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP16956282A patent/JPS5959826A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62224632A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高Ｓｉ二相ステンレス鋼の熱間鍛造法 |
| JPH0570683B2 (ja) * | 1986-03-26 | 1993-10-05 | Sumitomo Metal Ind | |
| US9862168B2 (en) | 2011-01-27 | 2018-01-09 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Alloying element-saving hot rolled duplex stainless steel material, clad steel plate having duplex stainless steel as cladding material therefor, and production method for same |
| US20140255244A1 (en) * | 2011-10-21 | 2014-09-11 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Duplex stainless steel, duplex stainless steel slab, and duplex stainless steel material |
| US20160340764A1 (en) * | 2011-10-21 | 2016-11-24 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Duplex stainless steel, duplex stainless steel slab, and duplex stainless steel material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS626616B2 (ja) | 1987-02-12 |
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