JPS595682B2 - ボウセキシノセイゾウホウホウ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、合成繊維、繊維素系繊維等の化学繊維を定長
若しくは不定長に切断した繊維、或いは動植物の天然繊
維等の短繊維をもって紡績糸を能率的にしかも高速紡績
によって低コストで生産できるようにした紡績糸の製造
方法に関し、特に流体噴射式仮撚ノズルを用いて通過す
る糸条繊維を互いに絡ませて施撚工程を不要にした紡績
糸の製造方法に関するものである。

従来紡績糸を製造する方法手段は多種多様のものが知ら
れ、一般的な方法としては牽伸装置から繰り出された短
繊維束を、これに連続したパッケージを回転させること
によって加熱し、実撚を与えて糸を形成するリング精紡
法、ミュール精紡法或いはフライヤ式精紡法等が挙げら
れる。

またパッケージを回転することなく紡績糸を得る方法と
しては連続した短繊維束を一時的に途中で断ち切って既
に形成された糸端につぎつぎと繊維を供給しながら加熱
するオーブンエンド紡績法かあり、これは近時脚光を浴
びすぐれた生産性を発揮して実用に供されている。

しかるにこれらの紡績手段は、パッケージを回転させた
り、或いは開繊引継ぎのため特別な回転装置を必要とす
るため、動力費または設備費を高騰させると共に高速回
転にも限界かあった。

また一方パッケージを回転させることなくしかも短繊維
束も途中で断ち切らないで構成繊維自体を互いに搦ませ
て糸を形成する方法、例えばセルフツイスト糸等のよう
に糸として十分に使用できるような糸を製造する方法も
多種多様のものが提案されている。

また加熱手段として仮撚装置が利用されることはよく知
られているが、これらは単に繊維束の結束を強固にして
均一な牽伸作用を得ようとするものか、或いは繊維束や
糸条の加熱を援助するもので直接糸形成に用いられるも
のは少なかった。

しかるに近年において仮撚装置として簡単な装置でしか
も高速旋回か得られることで流体噴射の仮撚装置か利用
され始め、糸条の加熱、解撚作用と同時に流体を巧みに
用いて繊維相互、或いは繊維端のみを互いに搦ませて従
来のリング紡績糸と同等の糸を得るような技術手段が開
発されてきた。

そして流体噴射もその多くは空気を利用する仮撚手段を
用いた糸製造方法が多く提案されており、その代表的な
ものとして特公昭３６−１０５１１号「流体噴射撚糸方
法」があけられる。

これは極めて簡単な装置で新規な糸の製造法を提案し、
この方法による糸は「シーツ糸」 と命名されて、今日
の結束糸、例えば特公昭４３−２８２５０号「束桿状禾
及びその製造」の原理及びその一部がすでにその公報に
述べられている。

この糸は実質的に平行な短繊維束に対してその長手方向
に沿って乱数間隔でその周囲を垂直に該短繊維の一部の
繊維先端によって固く捲き付けられて結束されている。

しかし前記発明に示された実施態様をみると、ステーブ
ル１００係で成る糸の繊維長は一般短繊維紡績として利
用される繊維長以上の比較的長い繊維であり、綿繊維は
該発明方法には適用され難いものである。

よって後者の発明はマニフオールドを用いることに工っ
て辛うじて綿繊維のごとき短繊維による糸形成を可能と
したもので、このことは毎分４０ヤードという紡出速度
からもうなずけるものである。

これら従来升られた流体噴射仮撚による糸の製造方法で
は繊維長が比較的長い繊維に向いており、代表的な繊維
である綿素材を対象として糸を製造することは極めて困
難であった。

本発明は、これらに着目してなされたもので、時に牽伸
装置の直後に単一の仮撚ノズルを配置して牽伸ローラか
ら繰り出された短繊維束（以下「糸条」という。

）を仮撚ノズルに所定速度で吸引させると共に仮撚ノズ
ルから紡糸された糸を極めて結束性のよい糸にすること
ができるようになしたもので、綿繊維のごとく比較的短
い繊維をもって紡績糸風の糸を高生産できるようにした
ものである。

そして重要なことは流体噴射式仮撚ノズルの構成にあり
、特に該流体噴射式仮撚ノズルの糸条通過部を繊維導入
部、のど部及び出口孔部で構成すると共にこの出口孔部
には少くとも断面が円形状でかつのど部の断面積の少な
くとも１．３〜２．５倍の平均断面積となした１次拡大
室をのど部に続いて構成し、次いでのど部の断面積の少
くとも２倍の平均断面積を有する少くとも１個の２次拡
大室を構成し、該２次拡大室に糸条進行方向に傾き、か
つ偏心して好ましくは該２次拡大室の周壁の接線状に延
びて開口せしめた噴射孔を設けたものである。

流体噴射式仮撚ノズルにおける糸条の形成が最も大きく
影響を受けるのは、供給する流体の圧力もさることなが
ら、糸条通過部の形状である。

即ち従来提案されたごとき単なる一様断面孔に偏心若し
くは周壁に接線状に設けた噴射孔でも糸条を通せば吸引
力や、加熱解撚作用が行われるであろうが、他の連続繊
維糸条の助けを借りなければ糸にはなり得ない。

またノズルの糸条通過孔に段部を形成して渦流を利用し
たものも多数提案されているが、これらは主として連続
繊条を撹乱して嵩高糸とするものであって短繊維糸条の
みで糸に形成するものでなかった。

よって本発明者等は先に「紡績糸凧糸の製造方法」（特
願昭５Ｏ−８１０３７）として特別な関係を持った流体
仮撚部材を用いて極めて利用価値の高い糸を低コストで
製造する方法を提案した。

そしてこれらを進めている間に次のようなことが解明さ
れた。

即ち糸形成変化の最大ポイントはのど部を過ぎた一次拡
大室の形状および噴射孔の開口部の形状であった。

特に噴射の直接当接面が°傾斜面であることは前提案と
同じであるが、噴射孔の開口部が傾斜面内にあるときは
ノズルの加工精度に問題が生じ、多数のノズルを一様に
形成することが困難であった。

糸条に吸引力と旋回の両件用を与えるためには流体噴射
孔は極めて精度を要求され、特にその開口部は僅かの変
化で糸形成を変化させていた。

そのため本発明は１次拡大室に続いて糸条通過孔線と平
行な２次拡大室を形成して該２次拡大室内に噴射孔の開
口部を設けると共にその噴射当接面は傾斜面となして吸
引と旋回作用を多数のノズルで一様になしたものである
。

そのために本発明は牽伸装置の送り出しローラの前方に
該送り出しローラの表面速度より小さい表面速度とした
取り出しローラを設け、該取り出しローラと送り出しロ
ーラの間に流体噴射式仮撚ノズルを設けて紡出繊維を糸
条に形成するようにした紡績糸の製造方法において、該
流体噴射式仮撚ノズルとして繊維導入部、のど部、出口
孔部及び噴射孔から構成される該出口孔部は少なくとも
断面が円形状でかつのど部ののと孔の断面積の１．３〜
２．５倍の平均断面積となした１次拡大室がのど部に続
いて構成され、つづいてのど部ののど孔憎面積の少なく
とも２倍の平均断面積を有する少なくとも１個の２次拡
大室が構成され、該２次拡大室には糸条進行方向に傾き
、かつ偏心し開口せしめた前記噴射孔が設けられた流体
噴射式仮撚ノズルを用いて紡出繊維を糸条に形成する際
に、前記送り出しローラの表面速度を該取り出しローラ
の表面速度より３−１２係速くすることにより定常状態
において糸条進行速度エリ遅くなした繊維導入部での吸
引気流と拡大室における渦流との両件用を紡出繊維に与
えて糸条を形成することを要旨とするものである。

以下本発明を図面に例示した装置に基づいて詳細に説明
するが、図は単なる実施の１例を示したもので、これに
限定される理由はなく以下に説明する範囲で適当に設計
の変更、若しくは代替装置を牙哩することができる。

第１図は本発明の実施に第４図の断面図で示した流体噴
射式仮撚ノズルを用いた糸製造方法の側面図、第２図は
第１図の糸製造方法に第７図に例示した流体噴射式仮撚
ノズルの１個を用いた側面図、第３図は本発明によって
形成された糸の一部見取図、第４図は本発明に用いる流
体噴射式仮撚ノズルの縦断面図、第５図は第４図の左側
面図で糸条導入側を示す。

第６図は第４図の右側面図で糸条取出側を示した。

第７図は本発明を満足するために用いられる流体噴射式
仮撚ノズルの例でいずれも縦断面で示す。

第１図において１は短繊維より成る粗糸で、図は粗紡機
部りの粗糸を示したが粗糸に限定される必要はなくスラ
イバー、トップ等自由に選択できる。

２は粗糸ガイド、３は牽伸装置で供給ローラ４゜４′と
送り出しローラであるフロントローラ５，５′で構成さ
れたものを示したが、他の牽伸装置でエプロン牽伸装置
を併設した牽伸装置としたり、或いは多数対のローラを
配設した牽伸装置など従来牽伸装置として利用されたも
のならばどのような形式のものでも利用できる。

また牽伸装置でなくとも短繊維原料を連続的に順次供給
する装置であってもよい。

６は本発明の要部をなす流体噴射式仮撚ノズル（以下「
仮撚ノズル」という）である。

該仮撚ノズルは、後述のように図示しない圧力流体供給
装置からパイプを介して流体を導入されるように構成さ
れる。

そして好ましい圧力流体は圧縮空気であった。

７，７′は取り出しローラで牽伸装置３から仮撚ノズル
６を通る糸条を積極的に引き取り、その摩り出し速度は
牽伸装置３の送り出し速度エリ３〜１２係遅くする。

これに工って仮撚ノズル６内における繊維の変位を許し
、かつこの弛緩度は単繊維または糸条に対して撚挿入の
難易性に影響を与えるものである。

８は捲取ローラで取り出しローラ７．７′より早い表面
速度て糸条を捲取るようになし、かつその周面には糸案
内溝を形成したものを例示した。

９は捲取パッケージで捲取ローラ８に圧接して駆動され
形成されるものである。

第４．５，６図において流体仮撚ノズル６は適当な形状
のブロック本体１５を金属又は合成樹脂材で形成し、繊
維導入部Ｄ、のど部Ｅ、出口孔部Ｆに区分して構成する
。

しかしてのど部Ｅは通過する糸条に見合う直径Ｄ□で好
ましくは円孔とするのど孔１Ｔを形成し、この直径Ｄ１
は通過糸条が容易に通る断面積を保持するものであれば
工ぐ糸条の見掛は直径とは特別な条件を必要としなかっ
た。

しかしてのど孔１１の糸条導入部は円形で７Ｆ次拡大し
た供給口１６を形成する。

なお該供給口１６は必要に応じて楕円形としてもよく、
そのときは楕円形の長軸を牽伸装置３のフロントローラ
群と平行に配置するように構成する。

また供給口１６の先端開口径Ｄｏは牽伸装置３のフロン
トローラ５，５′に近接する形状となして繊維導入部Ｄ
ｋ影形成る。

出口孔部Ｆ（１−１のど孔１７に続いて１次拡大室２１
および２次拡大室１８゜１８′を形成する。

本発明実施の要部は該１次拡大室２１および２次拡大室
１８、１８’の構成であり、特に出口孔部Ｆの構成にか
かるものである。

しかしてＯは各孔部を結ぶ中心線で一応糸条通過線とみ
なす。

そして２次拡大室１８は糸条通過線に平行な円筒状内壁
面を形成する。

そして流体噴射孔２０は該２次拡大室１８の壁面に開口
せしめるが、これらの関係は次のように構成する。

即ち噴射孔２０の中心線Ｇの延長と糸条通過線Ｏとの交
点（この交点は直線両者の中〕０錦で合致しないので図
に示すごとく中心線Ｇを茶道通過線Ｏに投影して求める
）が糸条の解撚開始点Ｈと考えられ、このＨ点より以前
ののど部Ｅ及び繊維導入部りで糸条をＺ方向に加熱する
とすれば、Ｈ点以後の出口孔部ではＳ方向に解撚される
。

そしてこの解撚開始点Ｈで糸条と噴射流とが衝突するこ
とになり種種実験の結果仮撚ノズルの供給口１６におけ
る吸引速度は糸条進行速度より小さいことが良好な糸を
形成するために是非必要であることが判った。

即ち吸引気流が糸速まり早いと糸条周辺にある繊維端は
気流によって先行しようとし、これが毛羽を伏せると共
に次いで作用を受ける糸条旋回に際して繊維の拡散が起
り難い。

しかるに本発明では定常状態において前記吸引気流を糸
条速度より遅くなしたから糸条は流体抵抗によって先端
毛羽を起こされて撚られるので毛羽が糸条に撚り込まれ
ることなく、のど孔を通過し、解撚開始点Ｈを通る際に
噴射流の衝突撹乱作用と解撚作用を受けて良好な糸が紡
出できた。

そしてそのためには前記解撚開始点における相当直径Ｄ
２と、のど孔１７の直径Ｄ１および噴射孔２０の直径Ｄ
５お工び噴射孔２０の中心線Ｇと糸条通過線０のなす角
αが極めて重要な相互関係にあることが見出され、これ
らが次のような関係を保持することが好ましい条件であ
った。

即ちのど孔１γの相当直径Ｄ１＋流体流射孔の直径Ｄ５
ＸＣ０５（流体噴射角α）で出口孔部内の解撚開始点
の相当直径Ｄ２を除した値が０°８〜２．４である。

具体的には該のど孔の断面積の１．３〜２．５倍の平均
断面積を有する１次拡大室をのど部に続いて構成し、次
いでのど部ののど孔の断面積の少なくとも２倍の平均断
面積を有する少なくとも１個の２次拡大室をもつことが
各種の糸条に共通してよい結果を与えるのみならず、糸
外観も共通した形態を安定的に得ることができた。

そして定常状態においては糸条速度より遅い吸引速度に
するためにも流体噴射角αはシ１〜７ｃ／３〜が好まし
い。

なお流体圧力および糸条の速度、噴射孔径或いは糸番手
によって前記範囲が若干変動するがこれらは適正な流体
流を得るだめの必要な条件である。

即ち解撚開始点Ｈにおける前後の流体入排量の比較は吸
引速度に大きく影響する。

よって前記したように〔のど孔の相当直径Ｄ１＋流体流
射孔の直径×Ｄ５ＸｃＯ８（流体噴射角α）〕の０．８
から２．４倍の大きさの値に出口孔部の解撚開始点Ｈの
相当直径をとることが基本である。

この値から外れると人口側へ空気流が逆流したり（結果
的には低圧の流体流しか用いることができず、＝ｉた旋
回刃部ら糸条撚回力が不足する）、あるいは吸引が強す
ぎたり、捷た流体消費量は減少するが撚回力も不足して
紡出番手など操業面の制約を受けたりすることもあって
上記範囲が品質的にもコスト的にも操業的にも好ましい
条件であった。

なおこのときの糸条進行速度はノズル吸引速度の７０％
増しより大きい方が好ましかった。

実験の結束ノズル吸引速度の１．３倍以内の糸条速度、
換言すれば糸条速度（フロントローラ５，５′のデリベ
リ速度）と同等のノズル吸引速度は勿論のこと、その４
１５を越えるノズル吸引速度であればもはや満足な糸強
力を持つ紡績糸を作るのが難しかった。

また本発明に用いる仮撚ノズルにおいて出口孔部Ｆを構
成する２次拡大室１８は前記したごとく円筒内壁面を杉
成し、これに続く２次拡大室１８’は円錐面を主体とし
て形成する。

また２次拡大室１８とのど孔１１の出口部との接続はπ
／３以上以上溝の頂角をもつ円錐面若しくは球面状で結
ばれることが必要であり、これが前記した１次拡大室２
１になる。

この１次拡大室の平均断面積の大きさは前記したように
のど孔のそれより１．３〜２．５倍であり、続く２次拡
大室のそれより大きくなってはならない。

前述したとおり１次拡大室における繊維撹乱は本発明を
実施するに極めて大きな影響を与えるので、のど孔およ
び１次拡大室、２次拡大室を所定関係に設定しなければ
ならない。

従ってのど孔１７の直径Ｄ１と等しい内径をもつ截頭円
錐面、或いは円筒面を連続して形成した２次拡大室を１
個も持たない流体仮撚装置とは全くその思想を異にし、
寸だ後述する作用面からも全く別のものである。

またのど部と大径孔の出口孔部との接続部（１次拡大室
）に流体噴射孔の開口部を設けることは前記したとおり
安定作業が得られないこと、寸だ不十分な糸形成のため
本発明には利用できなかった。

即ち本発明に用いる仮撚ノズルは１次拡大室２１が２次
拡大室１８を形成する円筒若しくは円錐面と異なる面、
例えば別の頂角をもった截頭円錐面、もしくは球面状で
あり、第４図は截頭円錐面で示した。

なおこの場合の円錐面の角度βの算出は該面の接線で作
られる平均頂角で与えるものとする。

また出口孔部の後部２次拡大室１８′の主体となす円錐
面の円錐頂角γはπ／６０が好ましかった。

またのと孔１γの出口端と解撚開始点Ｈとの距離Ｊは仕
掛短繊維の平均繊維長と関係する。

これは糸条を構成する繊維先端がこの２次拡大室１８，
１８’内で１種のクランク運動を呈して一定方向に強力
に加熱され、次いで急激に解撚されるため平均繊維長の
１／４以内に設定することが必要であった。

各種実験の結果ではこの距離Ｊは綿繊維では５γＭＬ以
内、羊毛繊維ば１０〜２０８以内が良好であった。

第１図は本発明を満足せしめる他の仮撚ノズルをそれぞ
れ断面で示したもので、２２はのど部を短かぐし、繊維
導入部の供給口１６を長く形成したもので１次拡大室２
１と２次拡大室１８，１８’は円筒形、円錐形をもって
異ならしめた面となし、この円筒形の２次拡大室１８に
噴射孔２０を開口したものを示し、該噴射孔２０は第４
図で説明したごとく構成される。

１９は圧空管取付部を示す。また２３で示した仮撚ノズ
ルはのど孔１７と供給口１６は第４図例とほぼ同様に構
成されるが、１次拡大室２１と２次拡大室１８，１８’
とは屈曲せしめて構成し、この揚台の解撚開始点は前記
第４図例と同様噴射孔の中心線との交点であるが、この
部における相当直径は２次拡大室１８の中心線に対する
垂直面部とする。

２４で示した仮撚ノズルはのど孔１１を長く形成し、１
次拡大室２１を円錐面状となし、出口孔部の２次拡大室
を多段円筒面１８゜１８’、２５，２６．２γと順次拡
大したものを例示した。

第２図はこれら例示仮撚ノズルで特に２３で示したもの
を第１図の仮撚ノズル６と置き換えたものを示し、屈曲
形仮撚ノズル２３の利用により取り出しローラ７．７′
を低位に設置して機械を構成でき、これによって捲き取
りローラ８お工びパッケージ９の取扱いを容易にして操
業面で管理および取扱いを便にすることができた。

１０はガイドロッドである。

本発明方法はこのような仮撚ノズルを用いたから牽伸装
置３のフロントローラ５，５′から送り出された短繊維
束の糸条は、この仮撚ノズル６の供給口１６に作用する
吸引気流によって導入され旋回作用を受けて直ちに撚ら
れるが、その撚角度は当然のことながら中心繊維束と繊
維先端に差が生じ、更にフロントローラを離れのど孔１
７に近づくにつれて順次大きくなる。

しかして糸条はのど孔１Ｔを離れるとき２次拡大室で偏
心する噴射流の衝突によってクランク運動を呈し、バル
ーンを伴なって撚られる先行糸条の撚伝播力によっての
と孔１７の内壁に接触しながら移行し、解撚開始点Ｈに
至って最高の旋回力が与えられて最大の撚数を与えられ
るが、次の瞬間には該糸条は解撚される。

即ちこれらの作用によって糸条を構成する短繊維は相互
に絡まったり、或いは一部の繊維はその先端が全く異な
った撚角度で糸条の表面を搦む工うに形成され、しかし
て解撚開始点に至るや該糸条は瞬間的に解撚される結果
前記した異撚角度の搦み繊維、或いは捲付繊維は螺旋状
を画き、Ｓ、Ｚ方向に不規則に搦まる。

即ち第３図は本発明に基づいて製造した紡績糸の一部見
取図で、短繊維は相互に絡まり、部分的に一部繊維はそ
の先端が糸軸に直角状に捲き付いて節状部１２を形成し
、また一部繊維はＺ撚部１３或いはＳ撚部１１、Ｚ撚部
、Ｓ撚部の共存部１４などとして搦まり、不規則である
が工〈緊来して糸を形成し、短繊維相互間に絡まった単
繊維も互いに強く絡んで実質的に無撚であるが極めて絡
合性の高い紡績糸を製造することができた。

特にこの糸の節状部１２は糸の強力保持に、螺旋状捲付
部ＩＬ１３，１４は糸の毛羽を伏せるに役立ち紡績糸と
同等の使用に耐えられた。

またこれらの糸形成は糸条速度より遅い空気吸引速度と
１次拡大室および２次拡大室の複雑な乱流効果によると
ころが多いが、拡大室を単一にするともはや前記したよ
うな強い糸形成は期待できない。

またフロントローラ５，５′のニップ点と仮撚ノズル内
の解撚開始点との距離は仕掛り原料繊維の平均繊維長の
２倍以内が操業的に紡出可能であるが、フライの発生を
抑えるならばこの距離は平均繊維長の１／２から有効繊
維長の領域内が好ましい。

寸たこのときの紡出テンションは原料種別、糸番手、空
気圧力、噴射孔、噴射角度、紡出速度などで変更される
が５〜１２．グが適正値であった。

またこの紡出テンションは前述したように取り出しロー
ラ７．７′とフロントローラ５，５′間で調整され、取
り出しローラ７．７′の速度よりフロントローラ５゜５
′の送出量を３〜１２％速く送り出す条件が好ましく、
３チ未満のオーバーフィードでは紡出テンションが１５
１を越えることがある。

また噴射圧力を上げて旋回力を増そうとしても糸条には
前記したＳ、Ｚの捲付繊維が少なくなってしまう。

反対に１２％を越えると紡出テンションが低くなり仮撚
ノズルでの瞬間的な解撚が損なわれて糸条の外観を悪く
し、絡合性および強力が低下し捲取パッケージを柔らか
くして形崩れを起すようになる。

以上は主として牽伸装置を出た短繊維束に適用されるも
のを示したが牽伸装置に限定されず単に繊維束を送り出
すものであったり、時としてこれに連続繊維を導入して
有芯形の糸を製造する場合にも適用され、このときはノ
ズルの取付距離は無視できる。

以下実施例について述べる。実施例 １ 牽伸装置・・・エプロンドラフト装置でドラフトは３０
〜４０ 紡出速度・・・１００〜１８０ ｍ、％ オーバーフィード・・・３〜１０％ 仮撚ノズル・・・第４図または第７図のもの導入空気圧
・・・３〜５ ａｔｇ 空気消費量・・・３０〜５ＯＮし鼠 仮撚方向・・・Ｓ→Ｚ １次拡大室９円錐頂角β・・・π４ ２次拡大室２円錐頂角γ・・・π／６０ 噴射孔の傾斜 α・・・π／４ 上記条件で各種短繊維を用いて紡績糸を製造しその糸特
性を実測したその結果は次のようであった。

本実施例では比較的長い繊維には第７図で示した仮撚ノ
ズルで人口部を長くした２２が適し、綿のごとき短繊維
には第４図或いは第７図の２３のごとき仮撚ノズルが適
した。

なお単糸強力は合繊１００％糸或いは混紡糸の場合１０
０℃以上の湿熱でセットすることによって向上させるこ
とができた。

そしてこれらの糸を用いた布帛は糸自身が嵩高に形成さ
れるためソフトな地合を示し、柔軟な布帛が得られた。

また紡績糸のごとく細部に撚の集中がないので極めて均
整な地合を示し染色性についても発色性がよかった。

％に実撚糸と異なり撚トルクｄｉめて小さいのでシング
ルニットに用いても斜向が現われず好適であった。

またこの編物は通気性を小さくできるので通常の３８ｗ
ｎ以下の紡績糸に比べて保温性にすぐれる。

以上述べたように本発明によれば通常の短繊維を用いて
強度が高く強力変動率が小さいしかも絡合性のよい結束
紡績糸が製造され、しかも装置的には１個の流体仮撚ノ
ズルを牽伸装置の直後に設けるだけという極めて簡単な
ものであって高い生産性によって低コストの糸を提供す
ることができるようになった画期的な効果が奏される。

実施例 ２ オーバーフィードを１〜１４％まで変更し、ポリエステ
ル短縁ｉ（１，５ｄｅ Ｘ ３８Ｍ ）を用いて紡績糸
を製造し、その糸特性を実測した。

紡出条件 ？押装置；エプロンドラフト装置でドラフトは４０倍 紡出速度（送り出しローラ）：１６０ｒｙ％空気仮撚装
置；第４図のもの 導入空気圧： ４．５ ａｔｇ 仮撚方向；Ｓ−＋Ｚ １次拡大室；円錐頂角βニアＩ／２ ２次拡大室；円錐頂角γニアｒ／６゜ 噴気孔の傾斜：α：π４ 糸番手；４５７．Ｓｔ 判定については、オーバーフィードが１％のときは、捲
付繊維の状態不完全に起因する未払は部が発生し、後工
程に供し得ない糸であり、オーバーフィード１４係の糸
は、Ｓ撚部、Ｚ撚部が各々強調されたものであり、外観
的に好ましくなく、また結果として強力の低い、強力変
動率の大きな糸であった。

これは空気仮撚装置による過度の加熱、解熱に起因して
いると考えられる。

なお、オーバーフィードは、オーバーフィード＝ ｘ １００（％）の式で計算される。

但しＶｇ（ｍｚ扮）は送り出しローラの表面速度、Ｖｌ
（ｒｒ′Ｌ１５））は取り出しローラの表面速度である
。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法実施の側面図で第４図の仮撚ノズル
を用いたもの、第２図は第７図２３で示した仮撚ノズル
を用いた本発明方法の実施側面図、第３図は本発明によ
って作られた紡績糸の一部見取図、第４図は本発明に用
いる仮撚ノズルの断面説明図、第５図は第４図の左側面
図、第６図は第４図の右側面図で糸条取出側を示す。 第１図は本発明を満足させる他の仮撚ノズルの断面図で
ある。 １・・・・・・粗糸、２・・・・・・粗糸ガイド、３・
・・・・・牽伸装置、４，４′・・・・・・供給ローラ
、５，５′・・・・・・フロントローラ、６・・・・・
・仮撚ノズル、１，７′・・・・・・取り出しローラ、
８・・・・・・捲取ローラ、９・・・・・・捲取パッケ
ージ、１０・・・・・・ガイド叱ノド、１１・・・・・
・Ｓ撚部、１２・・・・・・節部、１３・・・・・・Ｚ
撚部、１４・・・・・・Ｓ、Ｚ懲共存部、１５・・・・
・・ノズル本体、１６・・・・・・供給口、１７・・・
・・・のど孔、１８，１８’・・・・・・２次拡大室、
１９・・・・・・圧空管取付部、２０・・・・・・噴射
孔、２１・・・・・・１次拡大室、２２，２３，２４・
・・・・・仮撚ノズル、２５．２６，２７・・・・・・
円筒状２次拡大室。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 牽伸装置の送り出しローラの前方に該送り出しロー
   ラの表面速度エリ小さい表面速度とした取り出しローラ
   を設け、該取り出しローラと送り出しローラの間に流体
   噴射式仮撚ノズルを設けて紡出繊維を糸条に形成するよ
   うにした紡績糸の製造方法において、該流体噴射式仮撚
   ノズルとして繊維導入部、のど部、出口孔部及び噴射孔
   から構成され、該出口孔部は少なくとも断面が円形状で
   かつのど部ののど孔の断面積の１．３〜２．５倍の平均
   断面積となした１次拡大室がのど部に続いて構成され、
   つづいてのど部ののど孔の断面積の少なくとも２倍の平
   均断面積を有する少なくとも１個の２次拡大室が構成さ
   れ、該２次拡大室には糸条進行方向に傾き、かつ偏心し
   開口せしめた前記噴射孔が設けられた流体噴射式仮撚ノ
   ズルを用いて紡出繊維を糸条に形成する際に、前記送り
   出しローラの表面速度を該取り出しローラの表面速度よ
   り３〜１２％速くすることにより定常状態において糸条
   進行速度より遅くなした繊維導入部での吸引気流と拡大
   室における渦流との両作用を紡出繊維に与えて糸条を形
   成することを特徴とする紡績糸の製造方法。