JPS5952750A - 鋼板の超音波探傷方法および装置 - Google Patents
鋼板の超音波探傷方法および装置Info
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- JPS5952750A JPS5952750A JP57163581A JP16358182A JPS5952750A JP S5952750 A JPS5952750 A JP S5952750A JP 57163581 A JP57163581 A JP 57163581A JP 16358182 A JP16358182 A JP 16358182A JP S5952750 A JPS5952750 A JP S5952750A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鋼板の非破壊検査方法とその方法に用いる装
置に関し、特に詳細には、綱板端部に超音波探触子を配
設して鋼板内に縦波を伝播させることにより探傷を行な
う鋼板の超音波探傷方法とその方法に用いる超音波探傷
装置に関する。
置に関し、特に詳細には、綱板端部に超音波探触子を配
設して鋼板内に縦波を伝播させることにより探傷を行な
う鋼板の超音波探傷方法とその方法に用いる超音波探傷
装置に関する。
従来から、板厚が約６１１以下の鋼板の製造過程におけ
る超音波探傷ば、第１図に模式的に示す板波探傷が行な
われている。これは一種の斜角探傷であり、鋼板２０の
一面に模状の探触子２２を配設して行なう。鋼板２０の
板厚が波長の数倍以下になると、縦波と横波は独立して
存在できず、坂の厚さに応して特殊な波動（すなわち板
波ＷＰ）となるものである。実際の製造ラインでは、第
１図に示すような探触子てはなく第２図のタイヤ探触子
３゜を用いている。すなわちタイヤ３２の中に撮動子３
４を組み込んで板波ＷＰにより継続的に人工欠陥３６の
探傷を行なっている。なお、３８は、超音波伝播媒体で
ありタイヤ３２の内部を満たず水または油である。
る超音波探傷ば、第１図に模式的に示す板波探傷が行な
われている。これは一種の斜角探傷であり、鋼板２０の
一面に模状の探触子２２を配設して行なう。鋼板２０の
板厚が波長の数倍以下になると、縦波と横波は独立して
存在できず、坂の厚さに応して特殊な波動（すなわち板
波ＷＰ）となるものである。実際の製造ラインでは、第
１図に示すような探触子てはなく第２図のタイヤ探触子
３゜を用いている。すなわちタイヤ３２の中に撮動子３
４を組み込んで板波ＷＰにより継続的に人工欠陥３６の
探傷を行なっている。なお、３８は、超音波伝播媒体で
ありタイヤ３２の内部を満たず水または油である。
しかし、この板波の場合、第３図のモート′ダイヤグラ
ムに示すごとく非雷に多くのモード（波の伝播の様子）
が存在する。ここで第３図において、横軸は周波数ｆｘ
板厚ｔまたは、探傷周波数［（１，２，２５，５ＭＨｚ
）における板厚りを示し、縦軸は入射角度θ（度）で
ある。たとえば、ｆ ＝２．２５ＭＩＩｚでｔ＝５ｍｍ
の鋼板を探傷する場合、ａ６． ａ、、 ａ２゜ａ
？、 ａ４． ａ、 ｓｏ、 ｓ、、 ｓＪ
、 ｓ３． ｓ、、 ｓ、、のモードが存在する
。製造工程における探傷をする前に、実験を行ないどの
モードが最も遠しているが（たとえば感度余裕、Ｓ／Ｎ
比、波形等）を調べておく必要があった（モードの選択
）。なお、同図において、ＶＬ、 ＶＴ、 ＶＢは
それぞれ縦波、横波および表面波速度を表わす。
ムに示すごとく非雷に多くのモード（波の伝播の様子）
が存在する。ここで第３図において、横軸は周波数ｆｘ
板厚ｔまたは、探傷周波数［（１，２，２５，５ＭＨｚ
）における板厚りを示し、縦軸は入射角度θ（度）で
ある。たとえば、ｆ ＝２．２５ＭＩＩｚでｔ＝５ｍｍ
の鋼板を探傷する場合、ａ６． ａ、、 ａ２゜ａ
？、 ａ４． ａ、 ｓｏ、 ｓ、、 ｓＪ
、 ｓ３． ｓ、、 ｓ、、のモードが存在する
。製造工程における探傷をする前に、実験を行ないどの
モードが最も遠しているが（たとえば感度余裕、Ｓ／Ｎ
比、波形等）を調べておく必要があった（モードの選択
）。なお、同図において、ＶＬ、 ＶＴ、 ＶＢは
それぞれ縦波、横波および表面波速度を表わす。
しかし、この最適条件は使用する探傷周波数や被検査月
（被探傷月）の板厚によって変るので、この探傷モード
の選択は大変な作業であった。またこの板波で実際に検
出しうる欠陥も実用上せいぜい長さ約２ｍｍ以上の大き
さのものに限られていた。さらに、タイ−１・探触子を
用いた場合、超音波入射点より約１５０ｍｍでは、タイ
ヤ内の乱反射にょる探傷不能域が、また被検査材端部で
は、端部エコーによる探傷不能域が３０〜５０ｍｍ程址
出るという問題があった。
（被探傷月）の板厚によって変るので、この探傷モード
の選択は大変な作業であった。またこの板波で実際に検
出しうる欠陥も実用上せいぜい長さ約２ｍｍ以上の大き
さのものに限られていた。さらに、タイ−１・探触子を
用いた場合、超音波入射点より約１５０ｍｍでは、タイ
ヤ内の乱反射にょる探傷不能域が、また被検査材端部で
は、端部エコーによる探傷不能域が３０〜５０ｍｍ程址
出るという問題があった。
本発明は、上記した従来技術の問題点を除去すべくなさ
れたもので、探傷モードの選択を必要とせずしかも高精
度で連続的に探傷を行なう＃１ｉｌｉの超音波探傷方法
とその方法に用いる超音波探傷装置を提供することを目
的とする。
れたもので、探傷モードの選択を必要とせずしかも高精
度で連続的に探傷を行なう＃１ｉｌｉの超音波探傷方法
とその方法に用いる超音波探傷装置を提供することを目
的とする。
本発明の上記した目的は、被探傷鋼板端部に超音波探触
子を配設して鋼板内に縦波を伝播させることにより探傷
を行なうことを特徴とする鋼板の超音波探傷方法によっ
て達成できる。さらに、本発明の目的は、超音波探触子
と、この超音波探触子を保持する探触子ホルダーと、こ
の探触子ボルダ−を担持して被探傷鋼板の端部に前記超
音波探触子を着脱自在にかつ追従自在にさせる手段と、
さらに、前記超音波探触子から発生して前記Ｇ１１ｌ板
中を伝播した縦波を受けることにより連続的に探傷を行
なう探傷器とから構成することを特徴とする鋼板の超音
波探傷装置によって達成できる。
子を配設して鋼板内に縦波を伝播させることにより探傷
を行なうことを特徴とする鋼板の超音波探傷方法によっ
て達成できる。さらに、本発明の目的は、超音波探触子
と、この超音波探触子を保持する探触子ホルダーと、こ
の探触子ボルダ−を担持して被探傷鋼板の端部に前記超
音波探触子を着脱自在にかつ追従自在にさせる手段と、
さらに、前記超音波探触子から発生して前記Ｇ１１ｌ板
中を伝播した縦波を受けることにより連続的に探傷を行
なう探傷器とから構成することを特徴とする鋼板の超音
波探傷装置によって達成できる。
以下、添付の図面を参照して本発明を６′（細に説明す
る。
る。
第４図は本発明の基本原理を示す模式図である図示のよ
うに、鋼板４０の端部に垂直探触子４２を接し板幅Ｗ方
向に縦波ｗＬを伝播させ欠陥４４を検出する。この場合
、探触子４２と鋼板４ｏの端部との間に超音波伝播媒
（接触媒質）４６として油または水を塗布することは当
然である。
うに、鋼板４０の端部に垂直探触子４２を接し板幅Ｗ方
向に縦波ｗＬを伝播させ欠陥４４を検出する。この場合
、探触子４２と鋼板４ｏの端部との間に超音波伝播媒
（接触媒質）４６として油または水を塗布することは当
然である。
第５図なＧル第７図は、厚さｔ＝２〜６ｍｍの被検査材
である鋼板に深さが板厚の１０％の放電加エノンチ（板
長手方向の長さ１０ｍｍ）たとえばｆ’！＝ ０ 、５
。
である鋼板に深さが板厚の１０％の放電加エノンチ（板
長手方向の長さ１０ｍｍ）たとえばｆ’！＝ ０ 、５
。
０．８，１．０，２．０ ｍｍのドリル貫通孔ＤＨを加
工し、板波探傷および本発明の垂直探傷により板幅方向
がら探傷を行ない、これら人工欠陥の検出能カを検査し
た実験結果を示すグラフであり、第５図は鋼板がｔ＝２
ｍｍ 、第６図がｔ ＝４ｍｍ 、第７図が［−６ｍｍ
の結果である。これらの図において、横軸はドリル孔の
径を、縦軸ばＳ／Ｎ比を表わす。
工し、板波探傷および本発明の垂直探傷により板幅方向
がら探傷を行ない、これら人工欠陥の検出能カを検査し
た実験結果を示すグラフであり、第５図は鋼板がｔ＝２
ｍｍ 、第６図がｔ ＝４ｍｍ 、第７図が［−６ｍｍ
の結果である。これらの図において、横軸はドリル孔の
径を、縦軸ばＳ／Ｎ比を表わす。
これらの図中ム印が本発明による鋼板端部からのｆ”−
２ＦＨＩｚでの結果、Δ印はｆ ＝ ４８１１ｚでの結
果である。第５図ないし第７図より、板厚が厚くなれば
なるほど鋼板端部がらの垂直探傷は効果があり、他の従
来方法に比べ人工欠陥の検出能はすぐれていることがわ
かる。また周波数も４ＭＨｚ （△印）の方が良いこ
とがわかる。
２ＦＨＩｚでの結果、Δ印はｆ ＝ ４８１１ｚでの結
果である。第５図ないし第７図より、板厚が厚くなれば
なるほど鋼板端部がらの垂直探傷は効果があり、他の従
来方法に比べ人工欠陥の検出能はすぐれていることがわ
かる。また周波数も４ＭＨｚ （△印）の方が良いこ
とがわかる。
第８図および第９図は、本発明の方法による端部からの
垂直探傷と従来の板波探傷の距離による減衰率（ｄＢ／
ｍｍ）を試験した結果を示すグラフである。鋼板ｔ ＝
２ｍｍ Ｏ）第８図の場合、端部からの垂直探傷は縦波
周波数４Ｍ１ｌｚであるが、２ＭＩＩｚの板波と同等の
減衰率（０，０４ｄ Ｂ ／ ｍｍ）を示している。一
方板波４ ＭＨｚの減衰率は０．１ ｄ Ｂ／ｍｍと端
部からの垂直探傷に比べ弗素に悪い（遠距離の探傷がで
きない）ことがわかる。
垂直探傷と従来の板波探傷の距離による減衰率（ｄＢ／
ｍｍ）を試験した結果を示すグラフである。鋼板ｔ ＝
２ｍｍ Ｏ）第８図の場合、端部からの垂直探傷は縦波
周波数４Ｍ１ｌｚであるが、２ＭＩＩｚの板波と同等の
減衰率（０，０４ｄ Ｂ ／ ｍｍ）を示している。一
方板波４ ＭＨｚの減衰率は０．１ ｄ Ｂ／ｍｍと端
部からの垂直探傷に比べ弗素に悪い（遠距離の探傷がで
きない）ことがわかる。
また、鋼板ｔ＝４ｍｍの第９図の場合も、端部からの垂
直探傷の有効性が良くわかる。
直探傷の有効性が良くわかる。
第１Ｏ図は探触子から出る超音波の拡がり角度を試験し
た実験結果を示すグラフである。この超音波の拡がりは
ｆ ＝ ４ ＭＨｚの板波吉はぼ同等の拡がりを示して
おり、使用上特に問題はない。ワ上のように本方法によ
れば、従来法に比べ欠陥の検出性能も良く、また′４．
衰率も小さいことがわかる。
た実験結果を示すグラフである。この超音波の拡がりは
ｆ ＝ ４ ＭＨｚの板波吉はぼ同等の拡がりを示して
おり、使用上特に問題はない。ワ上のように本方法によ
れば、従来法に比べ欠陥の検出性能も良く、また′４．
衰率も小さいことがわかる。
また、鋼板端部に探触子を接触するだりで良＜ （ｊｆ
＝末法のように、モードの選択のような繁雑な作業を行
なう必要がなく、また、従来の板波探傷のように探傷不
能域も生じないという大きな利点がある。さらに第５図
ないし第７図から明確なように、板厚が厚くなればなる
ほど他の従来方法に比べ欠陥の検出能が向上するという
利点もある。
＝末法のように、モードの選択のような繁雑な作業を行
なう必要がなく、また、従来の板波探傷のように探傷不
能域も生じないという大きな利点がある。さらに第５図
ないし第７図から明確なように、板厚が厚くなればなる
ほど他の従来方法に比べ欠陥の検出能が向上するという
利点もある。
さて、第１１図は本発明のより具体的な実Ｍｆｆｉ ｔ
ｌ＋ｌを示す模式図であり、同図において、第４図と同
様な部分は同様な参照記号で示しである。垂直振動子４
２を鋼板４ｏの端部に配設する他に、表裏面探傷用振動
子４２，４２．を図のように鋼板４ｏの端部に斜めに配
設し表裏面ＭＳ、Ｂのみを伝播する表面波ｗ３、Ｗ８を
それぞれ発生させる。この場合、超音波が超音波伝播媒
体４６に入る入射角ｉと鋼板４ｏで屈折する屈折角θと
の間には、スネルの法則から次式が成立する。
ｌ＋ｌを示す模式図であり、同図において、第４図と同
様な部分は同様な参照記号で示しである。垂直振動子４
２を鋼板４ｏの端部に配設する他に、表裏面探傷用振動
子４２，４２．を図のように鋼板４ｏの端部に斜めに配
設し表裏面ＭＳ、Ｂのみを伝播する表面波ｗ３、Ｗ８を
それぞれ発生させる。この場合、超音波が超音波伝播媒
体４６に入る入射角ｉと鋼板４ｏで屈折する屈折角θと
の間には、スネルの法則から次式が成立する。
ここで ｃ、＝水中での音速（１４６０ｍ ／ｓｅｃ
）Ｃ２−鋼中での表面波の音速 （３０００ｍｍ／ｓｅｃ ） を表わしている。ここで、入射角ｉを約２７°以上に設
定すれば、表面波が発生ずる。そして端部がらの垂直探
傷でも、第５図ないし第７図に示すように、十分表面疵
を検出することができる。したがって、この信号と先の
表裏面探傷用振動子からの受診信号との比較を行なえば
、内質欠陥の弁別は可能となる。この場合の探傷装置の
ブロック図の具体例を第１２図に示す。
）Ｃ２−鋼中での表面波の音速 （３０００ｍｍ／ｓｅｃ ） を表わしている。ここで、入射角ｉを約２７°以上に設
定すれば、表面波が発生ずる。そして端部がらの垂直探
傷でも、第５図ないし第７図に示すように、十分表面疵
を検出することができる。したがって、この信号と先の
表裏面探傷用振動子からの受診信号との比較を行なえば
、内質欠陥の弁別は可能となる。この場合の探傷装置の
ブロック図の具体例を第１２図に示す。
すなわち、この探傷装置５ｏの探傷動作に際して、ロー
タリースイッチ５２が端部垂直探傷用振動子４２および
表裏面探傷用振動子４２．．４２βを切り換えて超音波
を発生させる。振動子４２を用いた垂直探傷でも探傷器
５４によって表面疵を検出できるが、この探傷器５４か
らの探傷信号を一旦レコーダ５Ｇに記録しておく。この
レコーダ５６の記録信号と、表裏面探傷用振動子４２．
．４２らからの受信信号とを判定回路５８で比較すれば
、内質欠陥と表裏面欠陥との弁別ができる。こうして弁
別した欠ｉはマーカ５９を用いて、どの部位（内質か表
裏面か）の欠陥であるかを表示することができる。
タリースイッチ５２が端部垂直探傷用振動子４２および
表裏面探傷用振動子４２．．４２βを切り換えて超音波
を発生させる。振動子４２を用いた垂直探傷でも探傷器
５４によって表面疵を検出できるが、この探傷器５４か
らの探傷信号を一旦レコーダ５Ｇに記録しておく。この
レコーダ５６の記録信号と、表裏面探傷用振動子４２．
．４２らからの受信信号とを判定回路５８で比較すれば
、内質欠陥と表裏面欠陥との弁別ができる。こうして弁
別した欠ｉはマーカ５９を用いて、どの部位（内質か表
裏面か）の欠陥であるかを表示することができる。
具体的な探傷装置６０としては第１３図および第１４図
にそれぞれ平面図と立面図で示すように、伸縮運動を行
なうシリンダ機構６２を鋼板４０の端部斜め上方（下方
でも良い）に設置する。本シリンダ機構６２の先端に鋼
板端面および表面に接する２組のガイドローラ６４を付
加し、その中に垂直探触子４２を内臓した探触子ホルダ
６６を取り付けて、鋼板端部斜め方向（矢印）がら押圧
する。振動子４２と１１４板４０との間隙には静水４６
を常に充たし、縦波ｗＬが鋼板４０の端部に入射される
。なお、振動子４２は探傷ケーブル６３を介して振動エ
ネルギを供給される。２組のガイドローラ６４は、鋼板
端部および表面部に接しながら斜め方向にシリンダ機構
６２により押圧されるので探傷途上において離脱するこ
とばない。また探触子４２の前面周囲の探触子ボルダ−
６６と鋼板端部との間隙には、必要以上に水４６が流出
しないようにゴム板等のスカート６８を取す付げている
。探傷水は下部流入口６７より供給され前記スカート６
８で囲まれた鋼板端部との間隙を充填し、余剰水は上部
穴６９より流出（オーツ＼−フロー）する。このような
構成と配置でもって、中抜きの矢印方向に搬送される鋼
板端部からの探傷を行なう。このような探傷機構を鋼板
両端部に配設ずれば、探傷精度がさらに向上することは
言うまでもない。
にそれぞれ平面図と立面図で示すように、伸縮運動を行
なうシリンダ機構６２を鋼板４０の端部斜め上方（下方
でも良い）に設置する。本シリンダ機構６２の先端に鋼
板端面および表面に接する２組のガイドローラ６４を付
加し、その中に垂直探触子４２を内臓した探触子ホルダ
６６を取り付けて、鋼板端部斜め方向（矢印）がら押圧
する。振動子４２と１１４板４０との間隙には静水４６
を常に充たし、縦波ｗＬが鋼板４０の端部に入射される
。なお、振動子４２は探傷ケーブル６３を介して振動エ
ネルギを供給される。２組のガイドローラ６４は、鋼板
端部および表面部に接しながら斜め方向にシリンダ機構
６２により押圧されるので探傷途上において離脱するこ
とばない。また探触子４２の前面周囲の探触子ボルダ−
６６と鋼板端部との間隙には、必要以上に水４６が流出
しないようにゴム板等のスカート６８を取す付げている
。探傷水は下部流入口６７より供給され前記スカート６
８で囲まれた鋼板端部との間隙を充填し、余剰水は上部
穴６９より流出（オーツ＼−フロー）する。このような
構成と配置でもって、中抜きの矢印方向に搬送される鋼
板端部からの探傷を行なう。このような探傷機構を鋼板
両端部に配設ずれば、探傷精度がさらに向上することは
言うまでもない。
第１５図および第１６図は、外輪６２′の中心軸（固定
）内に、垂直振動子４２を内蔵している円形の探触子ボ
ルダ６６゛を配設して、搬送中の鋼板４０に接すること
により、回転する外輪６２′を通して鋼板端部に超音波
縦波ＷＬを伝播するように構成配置した装置６０′を示
している。外輪６２′は６Ｎ （４，５３ＸＩ（ｅ）に
近い音響インピーダンスを持った材質例えば鋼（４’、
１８ Ｘ ｏｆ）黄銅、（３，９６Ｘ ＩＯ’５等に
より製造しかつ自由回転を行なうようにしている。なお
、外輪６０′と鋼板４０との間隙には、この外輪の手前
（上流側）においてノズルにより鋼板端部に水４６を散
布することにより良好に超音波を伝播させる。また外輪
６２′の鋼板との接触側は良好に追従を行なう為に溝加
工を施していることは言うまでもない。また、この外輪
の厚さは極力薄い方が探傷上当然有効である。この外輪
６２′全体はシリンダ機構６２により鋼板端部への着脱
を行なう。
）内に、垂直振動子４２を内蔵している円形の探触子ボ
ルダ６６゛を配設して、搬送中の鋼板４０に接すること
により、回転する外輪６２′を通して鋼板端部に超音波
縦波ＷＬを伝播するように構成配置した装置６０′を示
している。外輪６２′は６Ｎ （４，５３ＸＩ（ｅ）に
近い音響インピーダンスを持った材質例えば鋼（４’、
１８ Ｘ ｏｆ）黄銅、（３，９６Ｘ ＩＯ’５等に
より製造しかつ自由回転を行なうようにしている。なお
、外輪６０′と鋼板４０との間隙には、この外輪の手前
（上流側）においてノズルにより鋼板端部に水４６を散
布することにより良好に超音波を伝播させる。また外輪
６２′の鋼板との接触側は良好に追従を行なう為に溝加
工を施していることは言うまでもない。また、この外輪
の厚さは極力薄い方が探傷上当然有効である。この外輪
６２′全体はシリンダ機構６２により鋼板端部への着脱
を行なう。
以上述べたように、本発明によれば、従来法に比べ飛躍
的に簡単で新規な方法と装置を提供でき、連続的に鋼板
端部からの探傷が行なえる。
的に簡単で新規な方法と装置を提供でき、連続的に鋼板
端部からの探傷が行なえる。
以上の説明では、鋼板端部がエツジ・トリマーにより端
面平坦加工が行なわれた場合の探傷方法およびその装置
に関し述べてきたが、実際には上記以外にエツジ・トリ
マー未実施の場合がある。
面平坦加工が行なわれた場合の探傷方法およびその装置
に関し述べてきたが、実際には上記以外にエツジ・トリ
マー未実施の場合がある。
たとえば端部４０ａの形状は第１７図に示すごとく円形
（半径Ｒ）になっている場合がある。
（半径Ｒ）になっている場合がある。
この場合の探傷方法としては、第１３図ないし第１６図
に示した装置６０．６０′のガイドローラ６４または外
輪６２′の鋼板４０との接触部を第１８図に示すごとく
曲率加工を施せば良い。このとき第１９図のように超音
波は鋼板曲率部４０ａ（中心０）のレンズ効果により鋼
板内部板厚方向に拡がるので、探触子近傍にできる鋼板
端部上下の未探傷域４０ｂが少なくなることがら探傷上
より有利となる。
に示した装置６０．６０′のガイドローラ６４または外
輪６２′の鋼板４０との接触部を第１８図に示すごとく
曲率加工を施せば良い。このとき第１９図のように超音
波は鋼板曲率部４０ａ（中心０）のレンズ効果により鋼
板内部板厚方向に拡がるので、探触子近傍にできる鋼板
端部上下の未探傷域４０ｂが少なくなることがら探傷上
より有利となる。
鋼板端部がエツジ・トリマーされた鋼板での超音波の拡
がり（拡がり角α）に・ついては次式で表わされる。
がり（拡がり角α）に・ついては次式で表わされる。
λ
α＃７０− ・・・ ・・・・（２）ここで、λは波
長、Ｄは振動子の１条をそれぞれ表わす。
長、Ｄは振動子の１条をそれぞれ表わす。
したがって、波長λが長い周波数、すなわちなるべく低
い周波数（〜４ＭＩＩｚ）を選ぶか、または振動子径り
の小さい探触子を選べば上記と同様、鋼板内部で超音波
が板厚方向に良く拡がり、鋼板端部探触子近傍の上下の
未探傷域４０ｂが少なくなる。
い周波数（〜４ＭＩＩｚ）を選ぶか、または振動子径り
の小さい探触子を選べば上記と同様、鋼板内部で超音波
が板厚方向に良く拡がり、鋼板端部探触子近傍の上下の
未探傷域４０ｂが少なくなる。
さらに薄板の探傷については第２０図に示すごとく、探
触子４２と鋼板４０との間に、一方は探触子径に合った
径、他方は被探傷材である板厚りに合った先細状または
楔状の導波体７０を介在さ・ければ、超音波は有効に鋼
板内に伝播させることができる。
触子４２と鋼板４０との間に、一方は探触子径に合った
径、他方は被探傷材である板厚りに合った先細状または
楔状の導波体７０を介在さ・ければ、超音波は有効に鋼
板内に伝播させることができる。
第１図は、鋼板の製造工程において行なう鋼板の超音波
探傷のうち、板波を発生させる従来の斜角探傷を示す模
式図である。 第２図は、タイヤ探触子を用いる同し〈従来の板波探傷
を示す模式図である。 第３図は、第２図のタイヤ探触子を用いた場合に存在す
る多数のモードを示ずモート′ダイヤグラムである。 第４図は、本発明の基本原理を示す模式図である。 第５図ないし第７図は、鋼板の厚さを変えて行なった探
傷能力の実験結果を示す一連のグラフである。 第８図および第９図は、鋼板の厚さを変えて試験した超
音波の減衰率を、本発明の探傷方法と従来の板波探傷方
法とで対照して示す実験結果のグラフである。 第１０図は、探触子から発する超音波の拡がり角度の実
験結果を示すグラフである。 第１１図は、本発明のより具体的な実施例を示す模式図
である。 第１２図は、本発明による探傷装置のブロック図である
。 第１３図および第１４図は、本発明の具体的な探傷装置
の構成と配置を示すそれぞれ平面図と立面図である。 第１５図と第１６図は、第１３図と第１４図に示した本
発明の探傷装置の変形例を示すそれぞれ平面図と立面図
である。 第１７図ないし第１９図は、エツジ・トリマーが未処理
の鋼板の探傷に本発明の探傷方法とその装置を適用する
場合の探傷原理を示す模式図である。 第２０図は、薄板の探傷に本発明の探傷方法とその装置
を適用する場合の探傷原理を示す模式図である。 添付の図面において、 ４０：鋼板、４２：垂直探触（振動）子、４２ｓ：表面
探触（振動）子、４２８：裏面探触（振動）子、４４：
欠陥、４６：超音波伝播媒体、５０，６０．６０ ’
：超音波探傷装置、５２：ロータリースインチ、５４：
探傷器、５６：レコーダ、５８：判定回路、６２ニジリ
ンダ機構、６２′：外輪、６４ニガイドローラ、６６：
探触子ポルダニ、Ｗ−二縦波。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 新居止音 第１図 ｐ 第４図 ４ｂ 寡５図 第６図 ｔ ＝４ｍｍ ○ １．０２．○ ｍｍ第７図 第９図 １０（Ｊ ３（：Ｘ〕 り（Ｊ［Ｊ
’７００ ｍｍ第１０図 第１１図 第１２図 ６ 第１３図 第１４図 第１６図 第１７図 ２７６ 第１９図
探傷のうち、板波を発生させる従来の斜角探傷を示す模
式図である。 第２図は、タイヤ探触子を用いる同し〈従来の板波探傷
を示す模式図である。 第３図は、第２図のタイヤ探触子を用いた場合に存在す
る多数のモードを示ずモート′ダイヤグラムである。 第４図は、本発明の基本原理を示す模式図である。 第５図ないし第７図は、鋼板の厚さを変えて行なった探
傷能力の実験結果を示す一連のグラフである。 第８図および第９図は、鋼板の厚さを変えて試験した超
音波の減衰率を、本発明の探傷方法と従来の板波探傷方
法とで対照して示す実験結果のグラフである。 第１０図は、探触子から発する超音波の拡がり角度の実
験結果を示すグラフである。 第１１図は、本発明のより具体的な実施例を示す模式図
である。 第１２図は、本発明による探傷装置のブロック図である
。 第１３図および第１４図は、本発明の具体的な探傷装置
の構成と配置を示すそれぞれ平面図と立面図である。 第１５図と第１６図は、第１３図と第１４図に示した本
発明の探傷装置の変形例を示すそれぞれ平面図と立面図
である。 第１７図ないし第１９図は、エツジ・トリマーが未処理
の鋼板の探傷に本発明の探傷方法とその装置を適用する
場合の探傷原理を示す模式図である。 第２０図は、薄板の探傷に本発明の探傷方法とその装置
を適用する場合の探傷原理を示す模式図である。 添付の図面において、 ４０：鋼板、４２：垂直探触（振動）子、４２ｓ：表面
探触（振動）子、４２８：裏面探触（振動）子、４４：
欠陥、４６：超音波伝播媒体、５０，６０．６０ ’
：超音波探傷装置、５２：ロータリースインチ、５４：
探傷器、５６：レコーダ、５８：判定回路、６２ニジリ
ンダ機構、６２′：外輪、６４ニガイドローラ、６６：
探触子ポルダニ、Ｗ−二縦波。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 新居止音 第１図 ｐ 第４図 ４ｂ 寡５図 第６図 ｔ ＝４ｍｍ ○ １．０２．○ ｍｍ第７図 第９図 １０（Ｊ ３（：Ｘ〕 り（Ｊ［Ｊ
’７００ ｍｍ第１０図 第１１図 第１２図 ６ 第１３図 第１４図 第１６図 第１７図 ２７６ 第１９図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１被探傷鋼板端部に超音波探触子を配設して鋼板内
に縦波を伝播させることにより探傷を行なうことを特徴
とする鋼板の超音波探傷方法。 （２）１探触子内に内部探傷用および表裏面探傷用の複
数個の振動子を設けるか、あるいは、表裏面探傷専用斜
角探触子を配することにより内質欠陥と表裏面欠陥とを
弁別することを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
した鋼板の超音波探傷方法。 （３）超音波探触子と、この超音波探触子を保持する探
触子ホルダーと、この探触子ホルダーを担持して被探傷
鋼板の端部に前記超音波探触子を着脱自在にかつ追従自
在にさせる手段と、さらに、前記超音波探触子から発生
して前記鋼板中を伝播した縦波を受けることにより連続
的に探傷を行なう探傷器とから構成することを特徴とす
る鋼板の超音波探傷装置。 （４）前記手段は、先端が前記探触ボルダ−に連結され
た伸縮自在でかつ鋼板端部の長手方向に移動自在なシリ
ンダ機構を備えることを特徴とする特許請求の範囲第３
項に記載した鋼板の超音波探傷装置。 （５）前記探触子ホルダーに回転自在に支承され鋼板端
部と表面部に接しながら転動して探触子ホルダーを介し
て前記探触子を案内する二組のガイドローラとからさら
に構成することを特徴とする特許請求の範囲第４項に記
載した鋼板の超音波探傷装置。 （６）前記手段は、鋼に近い音響インピーダンスを持つ
材料で作られていて前記探触子を鋼板端部に配向させつ
つ外周が鋼板端部上を転勤できるように前記探触子ホル
ダーに支承されている外輪を備えることを特徴とする特
許請求の範囲第３項に記載した鋼板の超音波探傷装置。 （７）前記超音波探触子は、端部垂直探傷用振動子、表
面探傷用振動子および裏面探傷用振動子を備えており、
さらに、これらの振動子を切り換えて超音波を発生させ
る手段と、前記探傷器の探傷信号を記録するレコーダと
、このレコーダの記録信号と探傷器からの現在の探傷信
号を比較することによって探傷した欠陥が内質欠陥と表
裏面欠陥のいずれかを弁別する判定回路とから構成する
ことを特徴とする特許請求の範囲第３項に記載した鋼板
の超音波探傷装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57163581A JPS5952750A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | 鋼板の超音波探傷方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57163581A JPS5952750A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | 鋼板の超音波探傷方法および装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5952750A true JPS5952750A (ja) | 1984-03-27 |
Family
ID=15776624
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57163581A Pending JPS5952750A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | 鋼板の超音波探傷方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5952750A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61108966U (ja) * | 1984-12-22 | 1986-07-10 | ||
| JPS63210577A (ja) * | 1987-02-20 | 1988-09-01 | キャリア・コーポレイション | 一体化されたヒートポンプ及び給湯装置 |
| JP2006078208A (ja) * | 2004-09-07 | 2006-03-23 | U-Tec Kk | 機能デバイスの欠陥を検出する超音波探傷方法および設備 |
| JP2019215227A (ja) * | 2018-06-12 | 2019-12-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 超音波探傷方法 |
-
1982
- 1982-09-20 JP JP57163581A patent/JPS5952750A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61108966U (ja) * | 1984-12-22 | 1986-07-10 | ||
| JPH0518692Y2 (ja) * | 1984-12-22 | 1993-05-18 | ||
| JPS63210577A (ja) * | 1987-02-20 | 1988-09-01 | キャリア・コーポレイション | 一体化されたヒートポンプ及び給湯装置 |
| JPH0341747B2 (ja) * | 1987-02-20 | 1991-06-25 | ||
| JP2006078208A (ja) * | 2004-09-07 | 2006-03-23 | U-Tec Kk | 機能デバイスの欠陥を検出する超音波探傷方法および設備 |
| JP4583847B2 (ja) * | 2004-09-07 | 2010-11-17 | ユーテック株式会社 | 機能デバイスの欠陥を検出する超音波探傷方法および設備 |
| JP2019215227A (ja) * | 2018-06-12 | 2019-12-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 超音波探傷方法 |
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