JPS5950727B2 - 常中温降伏強度の大なる鋼材の製造方法 - Google Patents
常中温降伏強度の大なる鋼材の製造方法Info
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- JPS5950727B2 JPS5950727B2 JP5939877A JP5939877A JPS5950727B2 JP S5950727 B2 JPS5950727 B2 JP S5950727B2 JP 5939877 A JP5939877 A JP 5939877A JP 5939877 A JP5939877 A JP 5939877A JP S5950727 B2 JPS5950727 B2 JP S5950727B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
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- Materials Engineering (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、いわゆるクリープを考慮しない温度領域で
ある常中温（常温〜４５０℃）における降伏強度の大き
な鋼材の製造方法に関するものである。
ある常中温（常温〜４５０℃）における降伏強度の大き
な鋼材の製造方法に関するものである。
一般にボイラー、反応容器、圧力容器等に用いられる鋼
板（材）の常中温における降伏強度を増加させる手段と
しては、転位密度を増加させる、 ＠ 結晶粒度を微細化する、 θ 置換型または侵入型固溶元素を添加する、● 地鉄
中へ[ヮ汨梶i析出物など）を分散させる、ことが考えら
れる。
板（材）の常中温における降伏強度を増加させる手段と
しては、転位密度を増加させる、 ＠ 結晶粒度を微細化する、 θ 置換型または侵入型固溶元素を添加する、● 地鉄
中へ[ヮ汨梶i析出物など）を分散させる、ことが考えら
れる。
しかしながら、前記項の手段においては、前記圧力容器
用鋼板等の場合、ＳＲ処理（応力除去焼鈍）を受けるこ
とが多いので、この処理によって、転位密度を増加させ
るために行なった加工による通常のサブストラクチャ一
が容易に回復してしまうことから、これのみでは有効に
強度を増加させることは困難である。
用鋼板等の場合、ＳＲ処理（応力除去焼鈍）を受けるこ
とが多いので、この処理によって、転位密度を増加させ
るために行なった加工による通常のサブストラクチャ一
が容易に回復してしまうことから、これのみでは有効に
強度を増加させることは困難である。
また前記＠の手段においては、とくに板厚が５０〜２０
０ｍｍ程度の厚板の場合、板全体にわたって結晶粒度を
微細化することが実用鋼の範囲では限界があることから
、所定の強度増加を図ることは困難である。さらに、前
記０および＠項の手段においては、固溶元素として、炭
素（以下Ｃで示す）、珪素（以下Ｓｉで示，す）、マン
ガン（以下Ｍｎで示す）、モリブデン（以下ＭＯで示す
）、バナジウム（以下Ｖで示す）、ニオブ（以下Ｎｂで
示す）、クロム（以下Ｃｒで示す）などが一般に用いら
れているが、強度上昇を目的としてこれらの元素を大幅
に増加させる ・と、鋼板および溶接部の靭性が劣化す
る。溶接部の低温割れ、ＳＲ処理による割れなどに対す
る感受性が高くなる。◎冷問および熱間加工性が低下す
る。等の問題が生じ、またとくに鋼の中（高）温強度を
上昇させるために有効な元素であるＶ，ＭＯ，Ｎｂ等を
多く含有させると、前記，の問題がさらに助長されるこ
とから、実際の鋼板製造に際してはこれらの元素の添加
量を制限しなければならないので、その常中温強度を上
昇させるためには板厚を増大させなければならず、この
ため輸送費増加、溶接工数増加および、構造物の重量増
加をきたすという問題がある。
０ｍｍ程度の厚板の場合、板全体にわたって結晶粒度を
微細化することが実用鋼の範囲では限界があることから
、所定の強度増加を図ることは困難である。さらに、前
記０および＠項の手段においては、固溶元素として、炭
素（以下Ｃで示す）、珪素（以下Ｓｉで示，す）、マン
ガン（以下Ｍｎで示す）、モリブデン（以下ＭＯで示す
）、バナジウム（以下Ｖで示す）、ニオブ（以下Ｎｂで
示す）、クロム（以下Ｃｒで示す）などが一般に用いら
れているが、強度上昇を目的としてこれらの元素を大幅
に増加させる ・と、鋼板および溶接部の靭性が劣化す
る。溶接部の低温割れ、ＳＲ処理による割れなどに対す
る感受性が高くなる。◎冷問および熱間加工性が低下す
る。等の問題が生じ、またとくに鋼の中（高）温強度を
上昇させるために有効な元素であるＶ，ＭＯ，Ｎｂ等を
多く含有させると、前記，の問題がさらに助長されるこ
とから、実際の鋼板製造に際してはこれらの元素の添加
量を制限しなければならないので、その常中温強度を上
昇させるためには板厚を増大させなければならず、この
ため輸送費増加、溶接工数増加および、構造物の重量増
加をきたすという問題がある。
また、少量の合金元素を含有する鋼の降伏強度ノを効果
的に増加させる手段としては、Ｑ−Ｔ処理（焼入れ一焼
戻し処理）があるが、設備上の問題から前記のような厚
板においては処理が容易でなく、たとえ処理を行なって
も板厚方向中心部ではその効果が小さいので、前記Ｑ−
Ｔ処理によっては、現状の合金成分の範囲では大幅な強
度増加は望めない。そこで本発明者等は、以上のような
問題を解消し、ＳＲ処理を施した場合にも高い常中温降
伏強度を有する鋼材を得べく研究を行なった結果、冷間
加工により鋼板内部の転位密度は大幅に増加する。
的に増加させる手段としては、Ｑ−Ｔ処理（焼入れ一焼
戻し処理）があるが、設備上の問題から前記のような厚
板においては処理が容易でなく、たとえ処理を行なって
も板厚方向中心部ではその効果が小さいので、前記Ｑ−
Ｔ処理によっては、現状の合金成分の範囲では大幅な強
度増加は望めない。そこで本発明者等は、以上のような
問題を解消し、ＳＲ処理を施した場合にも高い常中温降
伏強度を有する鋼材を得べく研究を行なった結果、冷間
加工により鋼板内部の転位密度は大幅に増加する。
ＭＯ，Ｎｂを含まない単純Ｓｉ−Ｍｎ系鋼は、冷間加工
によってその転位密度を増加させることができても、冷
間加工後のＳＲ処理によって、前記冷間加工によるサブ
ストラクチャ一が容易に回復してしまうが、これにＭＯ
または（および）Ｎｂを含有させれば、冷間加工を施し
てもサブストラクチャ一の回復を非常に遅らせることが
でき、したがってＳＲ処理後においても、前記ＭＯ，Ｎ
ｂを含有させた鋼は、前記ＭＯ，Ｎｂを含まない単純Ｓ
ｉ−Ｍｎ系鋼に比べて高い常中温降伏強度となる。
によってその転位密度を増加させることができても、冷
間加工後のＳＲ処理によって、前記冷間加工によるサブ
ストラクチャ一が容易に回復してしまうが、これにＭＯ
または（および）Ｎｂを含有させれば、冷間加工を施し
てもサブストラクチャ一の回復を非常に遅らせることが
でき、したがってＳＲ処理後においても、前記ＭＯ，Ｎ
ｂを含有させた鋼は、前記ＭＯ，Ｎｂを含まない単純Ｓ
ｉ−Ｍｎ系鋼に比べて高い常中温降伏強度となる。
ＭＯ，Ｎｂを含有する鋼は、冷間加工を加えなくてもそ
の析出硬化作用により常中温降伏強度が高くなるが、こ
れを冷間加工すると、冷間加工によって増加した転位密
度と前記ＭＯ，Ｎｂの微細析出物（炭化物、窒化物、炭
窒化物など）との相乗作用により、冷間加工しない場合
に比べてより高い常中温強度を示す。
の析出硬化作用により常中温降伏強度が高くなるが、こ
れを冷間加工すると、冷間加工によって増加した転位密
度と前記ＭＯ，Ｎｂの微細析出物（炭化物、窒化物、炭
窒化物など）との相乗作用により、冷間加工しない場合
に比べてより高い常中温強度を示す。
以上〜項に示す知見を得たのである。
この発明は、上記知見に基きなされたもので、Ｃ：０．
０５〜０．２０％、Ｓｉ： ０．０１〜０．５０％、 Ｍｎ： ０．１０〜２．０％、 ＳＯＩＡｌ： ０．００１〜０．１０％、を含有し、さ
らに ＭＯ： ０．０１〜１．０％ Ｎｂ： ０．００５〜０．１０％ のうちの１種または２種を含有し、さらにまた必要に応
じてＶ ： ０．１０％以下 銅（以下Ｃｕで示す） ： ０．５０％以下ニッケル（
以下Ｎｉで示す）：３．０％以下Ｃｒ：１，５％以下の
うちの１種または２種以上を含有し、 Ｆｅおよび不純物：残り （以上重量％）からなる鋼材を、 板厚方向平均歪が２％以上１０％以下となる条件で冷間
加工することに特徴を有する。
０５〜０．２０％、Ｓｉ： ０．０１〜０．５０％、 Ｍｎ： ０．１０〜２．０％、 ＳＯＩＡｌ： ０．００１〜０．１０％、を含有し、さ
らに ＭＯ： ０．０１〜１．０％ Ｎｂ： ０．００５〜０．１０％ のうちの１種または２種を含有し、さらにまた必要に応
じてＶ ： ０．１０％以下 銅（以下Ｃｕで示す） ： ０．５０％以下ニッケル（
以下Ｎｉで示す）：３．０％以下Ｃｒ：１，５％以下の
うちの１種または２種以上を含有し、 Ｆｅおよび不純物：残り （以上重量％）からなる鋼材を、 板厚方向平均歪が２％以上１０％以下となる条件で冷間
加工することに特徴を有する。
以下この発明において上述のように数値限定した理由に
ついて説明する。
ついて説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分は固溶強化が図れるとともに、鉄炭化物を形成し
て鋼の強度を上昇させるほか、ＭＯ，Ｎｂと反応して高
温においても比較的安定な微細炭化物および（または）
炭窒化物を形成するが、その含有量が０．０５％未満で
は所望の常中温降伏強度を確保することができず、一方
０．２０％を越えて含有させると鋼板の延靭性低下、加
工性の低下、溶接性の低下などをきたすことから、その
含有量を０．０５％〜０．２０％と定めた。
て鋼の強度を上昇させるほか、ＭＯ，Ｎｂと反応して高
温においても比較的安定な微細炭化物および（または）
炭窒化物を形成するが、その含有量が０．０５％未満で
は所望の常中温降伏強度を確保することができず、一方
０．２０％を越えて含有させると鋼板の延靭性低下、加
工性の低下、溶接性の低下などをきたすことから、その
含有量を０．０５％〜０．２０％と定めた。
（ｂ） Ｓｉ，ＳＯｌＡＩＳｉ
およびＳＯＩＡｌは、製鋼時の脱酸のために必要である
が、それぞれ０．０１％および０．００１％未満では所
望の脱酸効果が得られず、一方それぞれ０．５０％およ
び０．１０％を越えて含有させると、靭性劣化を招くこ
とから、その含有量を、それぞれ０．０１〜０．５０％
および０．００１〜０．１０％と定めた。
が、それぞれ０．０１％および０．００１％未満では所
望の脱酸効果が得られず、一方それぞれ０．５０％およ
び０．１０％を越えて含有させると、靭性劣化を招くこ
とから、その含有量を、それぞれ０．０１〜０．５０％
および０．００１〜０．１０％と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎは、製鋼時の脱酸のために必要であるが、その含有
量が０．１０％未満では所望の常中温降伏強度および靭
性を確保することができず、一方２．０％を越えて含有
させると溶接性が急激に低下することから、その含有量
を０．１０％〜２．０％と定めた。
量が０．１０％未満では所望の常中温降伏強度および靭
性を確保することができず、一方２．０％を越えて含有
させると溶接性が急激に低下することから、その含有量
を０．１０％〜２．０％と定めた。
（ｄ） ＭＯ，Ｎｂ
これらの元素は、サブストラクチャ一の回復を遅らせる
ためおよび常中温降伏強度を高くするために必要である
が、その含有量がそれぞれ０．０１％および０．００５
％未満では所望の効果が得られず、一方それぞれ１．０
％および０．１０％を越えて含有させると母材（鋼板）
および溶接部の靭性を著しく劣化させることから、その
含有量をそれぞれ、０．０１〜１．０％および０．００
５〜０．１０％と定めた。
ためおよび常中温降伏強度を高くするために必要である
が、その含有量がそれぞれ０．０１％および０．００５
％未満では所望の効果が得られず、一方それぞれ１．０
％および０．１０％を越えて含有させると母材（鋼板）
および溶接部の靭性を著しく劣化させることから、その
含有量をそれぞれ、０．０１〜１．０％および０．００
５〜０．１０％と定めた。
＝） Ｖ，Ｃｕ，ＮｉおよびＣｒ
Ｖは、焼戻し軟化抵抗の増大により、焼戻し処理後の母
材自体の強度向上作用、および母材の容器への冷間加工
一それに続くＳＲ処理後の強度向上作用がある。
材自体の強度向上作用、および母材の容器への冷間加工
一それに続くＳＲ処理後の強度向上作用がある。
Ｃｕは、焼入れ性増大および固溶強化により、またＣｒ
は、焼入れ性増大により、それぞれ、Ｖと同様な強度向
上作用がある。Ｎｉは、焼入れ性増大および固溶強化に
より、Ｖと同様な強度向上作用があることに加え、母材
自体の靭性向上作用がある。Ｖは、０．１０％を越えて
含有させるとＳＲ処理による割れが問題となることから
その含有量を０．１０％以下と定めたものであり、他の
Ｃｕ，ＮｉおよびＣｒは、それぞれ０．５０％、３．０
％および１．５％を越えて含有させると母材および溶接
部特性を損なうことから、その含有量をそれぞれ０．５
０％，３．０％および１．５％以下と定めた。なお、Ｖ
を有効に作用させるためには、ＳＯｌＡｌの含有量を０
．００５％以下に抑えることが効果的である。「）冷間
加工度板厚方向平均歪が２％以上１０％以下となる条件
としたのは、次の理由による。
は、焼入れ性増大により、それぞれ、Ｖと同様な強度向
上作用がある。Ｎｉは、焼入れ性増大および固溶強化に
より、Ｖと同様な強度向上作用があることに加え、母材
自体の靭性向上作用がある。Ｖは、０．１０％を越えて
含有させるとＳＲ処理による割れが問題となることから
その含有量を０．１０％以下と定めたものであり、他の
Ｃｕ，ＮｉおよびＣｒは、それぞれ０．５０％、３．０
％および１．５％を越えて含有させると母材および溶接
部特性を損なうことから、その含有量をそれぞれ０．５
０％，３．０％および１．５％以下と定めた。なお、Ｖ
を有効に作用させるためには、ＳＯｌＡｌの含有量を０
．００５％以下に抑えることが効果的である。「）冷間
加工度板厚方向平均歪が２％以上１０％以下となる条件
としたのは、次の理由による。
板厚方向平均歪が２％より小さい加工度では加工により
新たに発生または増殖する転位が少ないため、その後に
ＳＲ処理をしない場合もまたＳＲ処理をした場合におい
ても降伏強度の上昇が非常に小さいからである。ここで
冷間加工とは必ずしも常温での加工だけを指すのではな
く、加工中に再結晶が起こらない温度域での加工を云う
のであって、この発明においては、対象となる鋼との関
係からほぼ５００℃以下が冷間加工温度域となる。また
、冷間加工を行なう方法は、とくに限定を要しないが、
圧延加工あるいは曲げ加工などが簡便な方法として適当
である。さらに、板厚方向平均歪が２．０％以上である
とは、板厚方向においてどの部分の歪も全て２．０％以
上であるということではなく、板厚方向の各部分の歪の
平均が２．０％以上であるということであり、たとえば
曲げ加工の場合、鋼板の表面および裏面での歪量は大き
い反面、板厚方向中心面では歪はほぼ零となるような歪
分布となるが、これを板厚方向に平均化してみたときに
歪が２．０％以上となるような加工を施せば、ＭＯ，Ｎ
ｂの存在のもとで常中温降伏強度を上昇させるに十分な
量の転位が増殖される。そして、板厚方向平均歪として
、１０％を越える加工を施しても降伏強度は飽和してし
まうことから、加工による板厚方向平均歪みの上限は１
０％を限度とする。ついで実施例について説明する。表
１に示される通りの成分組成および板厚をもった、本発
明鋼１〜１４および比較の目的とじての従来鋼１〜８を
それぞれ製造した。
新たに発生または増殖する転位が少ないため、その後に
ＳＲ処理をしない場合もまたＳＲ処理をした場合におい
ても降伏強度の上昇が非常に小さいからである。ここで
冷間加工とは必ずしも常温での加工だけを指すのではな
く、加工中に再結晶が起こらない温度域での加工を云う
のであって、この発明においては、対象となる鋼との関
係からほぼ５００℃以下が冷間加工温度域となる。また
、冷間加工を行なう方法は、とくに限定を要しないが、
圧延加工あるいは曲げ加工などが簡便な方法として適当
である。さらに、板厚方向平均歪が２．０％以上である
とは、板厚方向においてどの部分の歪も全て２．０％以
上であるということではなく、板厚方向の各部分の歪の
平均が２．０％以上であるということであり、たとえば
曲げ加工の場合、鋼板の表面および裏面での歪量は大き
い反面、板厚方向中心面では歪はほぼ零となるような歪
分布となるが、これを板厚方向に平均化してみたときに
歪が２．０％以上となるような加工を施せば、ＭＯ，Ｎ
ｂの存在のもとで常中温降伏強度を上昇させるに十分な
量の転位が増殖される。そして、板厚方向平均歪として
、１０％を越える加工を施しても降伏強度は飽和してし
まうことから、加工による板厚方向平均歪みの上限は１
０％を限度とする。ついで実施例について説明する。表
１に示される通りの成分組成および板厚をもった、本発
明鋼１〜１４および比較の目的とじての従来鋼１〜８を
それぞれ製造した。
これらの鋼板は、本発明鋼１４（圧延したまま、表１中
ＡｓＲＯｌｌで示す）を除き、焼準し（表１中ＮＯｒで
示す）あるいは焼入れ一焼戻し（表１中Ｑ−Ｔで示す）
による熱処理後、冷間加工による歪（表１中歪量として
板厚方向平均歪量で示してある）を与え（または与えず
）、ついでＳＲ処理（本発明鋼４のみ冷間加工まま）し
て試験に供した。
ＡｓＲＯｌｌで示す）を除き、焼準し（表１中ＮＯｒで
示す）あるいは焼入れ一焼戻し（表１中Ｑ−Ｔで示す）
による熱処理後、冷間加工による歪（表１中歪量として
板厚方向平均歪量で示してある）を与え（または与えず
）、ついでＳＲ処理（本発明鋼４のみ冷間加工まま）し
て試験に供した。
なお前記熱処理は、次の条件で行なった。ＮＯｒ： ９
１０℃で２時間保持後空冷Ｑ：９１０℃で２時間（８５
ｍｍ厚の場合）または４時間（１５０ｍｍ厚の場合）保
持後水中どぶ漬けＴ ： ６３０℃で３時間保持後空冷 ＡｓＲＯｌｌ：仕上り温度９００℃ そして、これらの鋼の室温から４５０℃までの温度にお
ける引張試験を行なった。
１０℃で２時間保持後空冷Ｑ：９１０℃で２時間（８５
ｍｍ厚の場合）または４時間（１５０ｍｍ厚の場合）保
持後水中どぶ漬けＴ ： ６３０℃で３時間保持後空冷 ＡｓＲＯｌｌ：仕上り温度９００℃ そして、これらの鋼の室温から４５０℃までの温度にお
ける引張試験を行なった。
この結果を表２に示す。なお、前記試験は、ＪＩＳｌ４
Ａ型引張試験片（１０ｍｍ径Ｘ５Ｏｍｍゲージレングス
）により、ＪＩＳ” ＧＯ５６７に従って行なった。試
験位置は板厚方向で表面から１７４のところとした。表
２中＊印は０．２％耐力の値であり、ＹＳは降伏強さ（
単位：Ｋｇ／一）、ＴＳは引張強さ（単位： Ｋｇ／ｍ
創である。表２から、本発明鋼が４５０℃のときのＹＳ
（または０．２％耐力）がすべて３０ｋｇ／ＴｔＩｔ以
上となっており、従来鋼では到底得られない高い強度を
示していることが明らかで゛ある。なお、以下に以上の
実施例から本発明の効果をさらに具体的に説明する。
Ａ型引張試験片（１０ｍｍ径Ｘ５Ｏｍｍゲージレングス
）により、ＪＩＳ” ＧＯ５６７に従って行なった。試
験位置は板厚方向で表面から１７４のところとした。表
２中＊印は０．２％耐力の値であり、ＹＳは降伏強さ（
単位：Ｋｇ／一）、ＴＳは引張強さ（単位： Ｋｇ／ｍ
創である。表２から、本発明鋼が４５０℃のときのＹＳ
（または０．２％耐力）がすべて３０ｋｇ／ＴｔＩｔ以
上となっており、従来鋼では到底得られない高い強度を
示していることが明らかで゛ある。なお、以下に以上の
実施例から本発明の効果をさらに具体的に説明する。
第１図は、焼準し処理および歪量５％の冷間加工後にＳ
Ｒ処理した各試験片の降伏強度（または０．２％耐力）
から、前記各試験片と同一成分組成の試験片にして、焼
準し後冷間加工せずにＳＲ処理したものの降伏強度（ま
たは、０．２％耐力）を差し引いた値を△ＹＳとして、
この△ＹＳの試１験温度の変化に対する変化を示した図
であり、冷間加工による降伏強度の上昇を示してある。
Ｒ処理した各試験片の降伏強度（または０．２％耐力）
から、前記各試験片と同一成分組成の試験片にして、焼
準し後冷間加工せずにＳＲ処理したものの降伏強度（ま
たは、０．２％耐力）を差し引いた値を△ＹＳとして、
この△ＹＳの試１験温度の変化に対する変化を示した図
であり、冷間加工による降伏強度の上昇を示してある。
図中白抜き丸印は、冷間加工を加えた従来鋼３のＹＳ値
から冷間加工を加えない従来鋼８のＹＳ値を引いた場合
の降伏強度の上昇を、黒塗り丸印は、冷間加工を加えた
従来鋼１のＹＳ値から冷間加工を加えない従来鋼２のＹ
Ｓ値を引いた場合の降伏強度の上昇を示しており、たと
えば後者の場合は、常温（室温）で２．７ｋｇ／一上昇
し、３５０℃で５．３ｋｇ／一の上昇がみられ、従来鋼
においても冷間加工を加えることによって強度上昇がみ
られるが、白抜き四角印で示した、本発明鋼３のＹＳ値
から冷間加工を加えない従来鋼７のＹＳ値を引いた場合
においては常温で５，１ｋｇ／Ｍ４、３５０℃で９．２
ｋｇ／ＲＩｔ！Ｌ上昇してお，り、黒塗り三角印で示し
た、本発明鋼５のＹＳ値から冷間加工を加えない従来鋼
４のＹＳ値を引いた場合においては、常温で８，０ｋｇ
／ＭＩＬ、３５０℃で１２．５ｋｇ／一の上昇がみられ
ることがわかる。なお、白抜き三角印は、本発明鋼１の
ＹＳ値から従；来鋼５のＹＳ値を引いた場合を示してい
る。第２図は、本発明鋼５〜７のＹＳ値から冷間加工を
加えない以外は前記本発明鋼５〜７と同一製造処理条件
の従来鋼４のＹＳ値を引いた場合の△ＹＳと前記本発明
鋼５〜７の冷間加工における歪・゜量との関係を示した
図である。図示されるように、黒塗り丸印は室温におけ
るもの、白塗り丸印は４５０℃におけるものをそれぞれ
示してある。なお、図中には、上記実施例のほかに、歪
量１．５％（平均歪）にして冷間加工を行なった以外は
前記こ本発明鋼５〜７および従来鋼４と同一条件で製造
し処理して試験を行なった鋼のＹＳ値から従来鋼４のＹ
Ｓ値を引いた場合の例も示してある。この図から、室温
および４５０℃のときのＡＹＳ値とも、歪量の増加に伴
なって上昇しており、その増加傾９向は、歪量が２％を
越えると急激に大きくなっていることから、本発明にお
いては、降伏強度を上昇させるために冷間加工における
板厚方向の平均歪は２％以上必要であることがわかる。
第３図は、縦軸に△ＹＳを、横軸に試，＠温度をそれぞ
れとって、ＭＯ添加と冷間加工との相乗効果を表わした
図であり、図中白抜き丸印は、冷間加工を加えた従来鋼
３のＹＳ値から冷間加工を加えない以外は前記従来鋼３
と同一製造処理条件の従来鋼８のＹＳ値を引いた場合を
示し、黒塗り丸印はＭＯを添加した従来鋼４のＹＳ値か
らＭＯを添加しない従来鋼８のＹＳ値を引いた場合を示
しており、白抜き四角印は、前記白抜き丸印の△ＹＳ値
と黒塗り丸印の△ＹＳ値とを単純に加算した場合を示し
ている。
から冷間加工を加えない従来鋼８のＹＳ値を引いた場合
の降伏強度の上昇を、黒塗り丸印は、冷間加工を加えた
従来鋼１のＹＳ値から冷間加工を加えない従来鋼２のＹ
Ｓ値を引いた場合の降伏強度の上昇を示しており、たと
えば後者の場合は、常温（室温）で２．７ｋｇ／一上昇
し、３５０℃で５．３ｋｇ／一の上昇がみられ、従来鋼
においても冷間加工を加えることによって強度上昇がみ
られるが、白抜き四角印で示した、本発明鋼３のＹＳ値
から冷間加工を加えない従来鋼７のＹＳ値を引いた場合
においては常温で５，１ｋｇ／Ｍ４、３５０℃で９．２
ｋｇ／ＲＩｔ！Ｌ上昇してお，り、黒塗り三角印で示し
た、本発明鋼５のＹＳ値から冷間加工を加えない従来鋼
４のＹＳ値を引いた場合においては、常温で８，０ｋｇ
／ＭＩＬ、３５０℃で１２．５ｋｇ／一の上昇がみられ
ることがわかる。なお、白抜き三角印は、本発明鋼１の
ＹＳ値から従；来鋼５のＹＳ値を引いた場合を示してい
る。第２図は、本発明鋼５〜７のＹＳ値から冷間加工を
加えない以外は前記本発明鋼５〜７と同一製造処理条件
の従来鋼４のＹＳ値を引いた場合の△ＹＳと前記本発明
鋼５〜７の冷間加工における歪・゜量との関係を示した
図である。図示されるように、黒塗り丸印は室温におけ
るもの、白塗り丸印は４５０℃におけるものをそれぞれ
示してある。なお、図中には、上記実施例のほかに、歪
量１．５％（平均歪）にして冷間加工を行なった以外は
前記こ本発明鋼５〜７および従来鋼４と同一条件で製造
し処理して試験を行なった鋼のＹＳ値から従来鋼４のＹ
Ｓ値を引いた場合の例も示してある。この図から、室温
および４５０℃のときのＡＹＳ値とも、歪量の増加に伴
なって上昇しており、その増加傾９向は、歪量が２％を
越えると急激に大きくなっていることから、本発明にお
いては、降伏強度を上昇させるために冷間加工における
板厚方向の平均歪は２％以上必要であることがわかる。
第３図は、縦軸に△ＹＳを、横軸に試，＠温度をそれぞ
れとって、ＭＯ添加と冷間加工との相乗効果を表わした
図であり、図中白抜き丸印は、冷間加工を加えた従来鋼
３のＹＳ値から冷間加工を加えない以外は前記従来鋼３
と同一製造処理条件の従来鋼８のＹＳ値を引いた場合を
示し、黒塗り丸印はＭＯを添加した従来鋼４のＹＳ値か
らＭＯを添加しない従来鋼８のＹＳ値を引いた場合を示
しており、白抜き四角印は、前記白抜き丸印の△ＹＳ値
と黒塗り丸印の△ＹＳ値とを単純に加算した場合を示し
ている。
そして黒塗り四角印は、本発明鋼６のＹＳ値から従来鋼
４のＹＳ値を引いた場合を示している。以上の各場合か
ら、単純Ｓｉ−Ｍｎ系の冷間加工による降伏強度の上昇
値（白抜き丸印）と、同単純Ｓｉ−Ｍｎ系のＭＯ添加の
み（冷間加工せず）による降伏強度の上昇値（黒塗り丸
印）との合計値（白抜き四角印）よりも、ＭＯ添加と冷
間加工とを行なった本発明鋼６の場合の降伏強度の上昇
値（黒塗り四角印）の方が全温度で高くなっていること
がわかり、とくに３００℃を越える温度域で両者の差が
大きくなっていることがわかる。このことは、ＭＯ添加
および冷間加工をともに行なった場合にその相乗作用（
効果）が生じることを示しており、本発明によって、４
５０℃においてＹＳ≧３０ｋｇ／一を得ることができる
。以上説明したように、この発明においては、鋼材の常
中温降伏強度を、増加させることができる。
４のＹＳ値を引いた場合を示している。以上の各場合か
ら、単純Ｓｉ−Ｍｎ系の冷間加工による降伏強度の上昇
値（白抜き丸印）と、同単純Ｓｉ−Ｍｎ系のＭＯ添加の
み（冷間加工せず）による降伏強度の上昇値（黒塗り丸
印）との合計値（白抜き四角印）よりも、ＭＯ添加と冷
間加工とを行なった本発明鋼６の場合の降伏強度の上昇
値（黒塗り四角印）の方が全温度で高くなっていること
がわかり、とくに３００℃を越える温度域で両者の差が
大きくなっていることがわかる。このことは、ＭＯ添加
および冷間加工をともに行なった場合にその相乗作用（
効果）が生じることを示しており、本発明によって、４
５０℃においてＹＳ≧３０ｋｇ／一を得ることができる
。以上説明したように、この発明においては、鋼材の常
中温降伏強度を、増加させることができる。
第１図は鋼板に対して冷間加工を加えた場合の降伏強度
の上昇を示す図、第２図は鋼板に対する冷間加工度の違
いによる降伏強度の変化を示す図、第３図は鋼板に対す
るＭＯ添加および冷間加工の相乗作用による降伏強度の
上昇を示す図である。
の上昇を示す図、第２図は鋼板に対する冷間加工度の違
いによる降伏強度の変化を示す図、第３図は鋼板に対す
るＭＯ添加および冷間加工の相乗作用による降伏強度の
上昇を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭素：０．０５〜０．２０％、 珪素：０．０１〜０．５０％、 マンガン：０．１０〜２．０％、 酸可溶アルミニウム：０．００１〜０．１０％、を含有
し、さらにモリブデン：０．０１〜１．０％ ニオブ：０．００５〜０．１０％ のうちの１種または２種を含有し、 鉄および不純物：残り、 （以上重量％）からなる鋼材を、 板厚方向平均歪が２％以上１０％以下となる条件で冷間
加工することを特徴とする常中温降伏強度の大なる鋼材
の製造方法。 ２ 炭素：０．０５〜０．２０％、 珪素：０．０１〜０．５０％、 マンガン：０．１０〜２．０％、 酸可溶アルミニウム：０．００１〜０．１０％、を含有
し、モリブデン：０．０１〜１．０％、 ニオブ：０．００５〜０．１０％、 のうちの１種または２種を含有し、さらにバナジウム：
０．１０％以下、 銅：０．５０％以下、 クロム：１．５％以下、 のうちの１種または２種以上を含有し、 鉄および不純物：残り （以上重量％）からなる鋼材を、 板厚方向平均歪が２％以上１０％以下となる条件で冷間
加工することを特徴とする常中温降伏強度の大なる鋼材
の製造方法。 ３ 炭素：０．０５〜０．２０％、 珪素：０．０１％〜０．５０％、 マンガン：０．１０％〜２．０％、 酸可溶アルミニウム：０．００１〜０．１０％、を含有
し、モリブデン：０．０１〜１．０％、 ニオブ：０．００５〜０．１０％、 のうちの１種または２種を含有し、さらにニッケル：３
．０％以下、 鉄および不純物：残り （以上重量％）からなる鋼材を、 板厚方向平均歪が２％以上１０％以下となる条件で冷間
加工することを特徴とする常中温降伏強度の大なる鋼材
の製造方法。 ４ 炭素：０．０５〜０．２０％、 珪素：０．０１〜０．５０％、 マンガン：０．１０〜２．０％、 酸可溶アルミニウム：０．００１〜０．１０％、を含有
し、モリブデン：０．０１〜１．０％、 ニオブ：０．００５〜０．１０％、 のうちの１種または２種を含有し、 バナジウム：０．１０％以下、 銅：０．５０％以下、 クロム：１．５％以下、 のうちの１種または２種以上を含有し、さらにニッケル
：３．０％以下、を含有し、 鉄および不純物：残り （以上重量％）からなる鋼材を、 板厚方向平均歪が２％以上１０％以下となる条件で冷間
加工することを特徴とする常中温降伏強度の大なる鋼材
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5939877A JPS5950727B2 (ja) | 1977-05-24 | 1977-05-24 | 常中温降伏強度の大なる鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5939877A JPS5950727B2 (ja) | 1977-05-24 | 1977-05-24 | 常中温降伏強度の大なる鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53144413A JPS53144413A (en) | 1978-12-15 |
| JPS5950727B2 true JPS5950727B2 (ja) | 1984-12-10 |
Family
ID=13112128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5939877A Expired JPS5950727B2 (ja) | 1977-05-24 | 1977-05-24 | 常中温降伏強度の大なる鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5950727B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60224535A (ja) * | 1984-04-23 | 1985-11-08 | 五洋紙工株式会社 | 防水防湿性段ボ−ルシ−ト及びその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0737657B2 (ja) * | 1990-02-28 | 1995-04-26 | 新日本製鐵株式会社 | 耐火性及び靭性の優れたｈ形鋼並びにその製造方法 |
-
1977
- 1977-05-24 JP JP5939877A patent/JPS5950727B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60224535A (ja) * | 1984-04-23 | 1985-11-08 | 五洋紙工株式会社 | 防水防湿性段ボ−ルシ−ト及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53144413A (en) | 1978-12-15 |
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