JPS5947741B2 - 嵩高な糸の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、嵩高な糸の製造方法に関する。

更に詳しくは、マルチフィラメント糸に構成繊維の捲縮
と構成繊維相互の交絡と構成繊維の一部から成る突出繊
維とを形成する方法の改良に関する。

従来においても、捲縮と交絡と突出繊維を備えたマルチ
フィラメント糸は良く知られている。

最も顕著な例は、捲縮加工されたマルチフィラメント糸
をアスピレータ型式の流体噴射装置に吸引させ噴射流と
共に装置外へ排出し、排出されたマルチフィラメント糸
を噴射流の方向に対してほぼ直角方向に引き出し、この
とき該吸引されるマルチフィラメントの供給速度を引き
出し速度ｐこ対し、十数パーセントから数十パーセント
退縮にすると排出されたマルチフィラメント糸は急激に
速度及び張力を弱められ、順次あとから排出される糸は
自己の系内に割り込み、繊維のループ、クルミ、スナー
ル等即ち突出繊維を形成しつつ繊維相互が交絡し、前記
構成の糸を形成する方法である。

この糸はダブルニット等の編物においては極めて嵩高で
、かつ反抗性に富み、優れた糸さ言えるが、糸の寸法安
定性及び突出繊維の保持性が、織物、経編、縫糸等にお
いて不充分であり目的を達成できない。

またこの糸の製造に際しては、まず高速流体流から発す
る騒音が激しい点、流体の消費量が多く製造費が高く付
く点、マルチフィラメント糸の激しい動きにより装置の
局部が摩耗し、装置性能が変化する点、マルチフィラメ
ント糸の油剤等付着物又は／及びその素材の一部が装置
の局部に付着堆積し、装置性能が変化する点等欠陥が多
条存在する。

また装置は複雑で、かつ製作に高精度を要してなお使用
時の装置調整を省くことができていない現状である。

また特開昭４８−７３５６２号公報、米国特許第１０２
９０９７号等において、仮撚後空気交絡処理することは
知られているが、これらはいずれもスナールを発現せし
めた状態で強固に固定するという点においては満足な方
法ではなかった。

更に特公昭４７−２３３４８号公報ではスナール等を有
する捲縮加工糸を弛緩し、次いで追ネン等により該スナ
ールを固定する方法が提供されている。

しかしながらかかる方法はダブルツイスタ−等の撚糸機
を用いるため、加工速度がせいぜい数１０ｍ／分であり
、加工能率が極めて劣るものであった。

かかる技術を改良するため、本発明者らは先に特願昭５
３−１７７１４号に、フィラメントを仮撚し、次いで弛
緩し、しかる後ドラフトしつつ交絡させる方法を提案し
た。

しかしながらかかる方法を、延伸仮撚加工に直結した交
絡処理に応用すると、糸の高速走行により空気との摩擦
抵抗が生じるため、十分な弛緩領域を取ることができず
、このためループやスナールを発現させることが困難で
あった。

本発明は、捲縮と交絡と突出繊維とを形成し、糸を嵩高
にする点、前記従来の技術と目的を−にするものである
が、更に糸の性能を改善し、かつ製造方法を改善するも
のである。

本発明の骨子は次に記す如きものである。

即ち、熱可塑性未延伸繊維マルチフィラメント糸を、延
伸しつつ撚係数に＝３２０００以下の撚数で仮撚加工し
て、繊維に各種火きさの捲縮能と旋回能を付与し、次い
で、該糸を弛緩率５係以上で弛緩して繊維に捲縮を露顕
せしめることによって繊維相互の糸軸方向の位相を不揃
にし、しかる後糸を搬送する作用のない流体噴射交絡装
置に係合して繊維相互を交絡せしめることにより、糸軸
方向に沿って間歇的に交絡部を形成せしめるとともに、
繊維相互の前記糸軸方向の位相の不揃を束縛固定して、
該糸に構成繊維の一部から成る突出繊維を形成せしめる
ことを特徴とする嵩高な糸の製造方法である。

（ただし撚係数にとは次式によって求める。

Ｔ：撚数（ｍ当りの数）、Ｄ二デニール）本発明におい
て、仮撚加工時の撚係数には３２０００以下であること
が必要である。

この理由は各構成繊維に各種火きさの捲縮能と旋回能を
付与するためである。

従って下限値はこのような各種火きさの捲縮能と旋回能
を付与できない程度の撚係数である。

そして実験によると、特に好ましい範囲としては１５０
デニール、４８フイラメントのポリエステル糸において
は１６００Ｔ／ｍ〜１８００Ｔ／ｍ（撚係数で１９６０
０〜２２０００）である。

また仮撚加工後の弛緩率は５％以上とすることが必要で
ある。

これは構成単繊維に捲縮を露顕させ、繊維相互の糸軸方
向の位相を不揃いにするためである。

かかる弛緩率の上限は、糸条の連続走行が可能である範
囲までである。

本発明を更に詳しく説明する。

上記記載中「熱可塑性未延伸繊維マルチフィラメント糸
」とは、熱可塑性物質をマルチフィラメント糸状に紡糸
して引き取った後、意味のある延伸処理を施していない
糸であり、引き取り速度等に制限されるものではない。

本発明は、先ず、熱可塑性未延伸繊維マルチフィラメン
ト糸を延伸しつつ仮撚加工して、繊維に各種火きさの捲
縮能と旋回能を付与する。

第１図は、仮撚加工の一実施態様を示す概略図であり、
熱可塑性未延伸繊維マルチフィラメント糸Ｙ１を糸送装
置１にて供給し、仮撚装置６にて仮撚を付与しつ１撚加
熱域を加熱装置５をごて加熱する。

仮撚の解かれたマルチフィラメント糸Ｙ２には、構成繊
維に捲縮能と旋回能とが付与されて糸送装置２にて引き
取られ、仮撚加工を終了する。

延伸比は糸送装置１と糸送装置２との糸送り速度比によ
って必要量設定するものである。

捲縮能の付与された繊維を弛緩すると、捲縮が露顕する
が、その捲縮の大きさはさまざまで１本の繊維の繊維軸
方向に各種火きさの捲縮が混在し配列する。

この理由は、仮撚加工の際、１本の繊維が糸の内層部に
存在したり、外層部に存在したりするためと考えられる
。

仮撚加工に供給するマルチフィラメント糸がすでに延伸
されている場合には、捲縮の大きさの繊維軸方向の変化
が細かく、本発明の如く、未延伸である場合には、捲縮
の大きさの繊維軸方向の変化が粗くなり、小さな捲縮あ
るいは大きな捲縮が数ｍｍないし十数闘場合によっては
それ以上連続する。

この理由は、仮撚加工に供給するマルチフィラメント糸
が未延伸である場合、先ず、未延伸状態で加熱され、各
構成繊維の系内外層位置が決定された後、加熱装置をこ
達して延伸され、該内外層位置の糸軸方向の変化が間伸
びするため、また、未延伸状態での加熱数は延伸後の加
熱数より少ないから、低撚数の状態で撚構造が決定され
、低撚数では該内外層位置の糸軸方向の変化も少ないた
めである等二つの理由が考えられる。

本発明においては後に述べる理由により、仮撚加工に供
給するマルチフィラメント糸は、未延伸である方が好ま
しいのである。

本発明は、更Ｑこ仮撚加工後のマルチフィラメント糸を
弛緩して繊維に捲縮を露顕せしめることによって繊維相
互の糸軸方向の位相を不揃にする。

第１７図、第１８図、第１９図は該不揃を説明するため
のマルチフィラメント糸の各種状態を示す概略図である
。

第１７図は、マルチフィラメント糸が緊張されていて繊
維の捲縮が露顕していない状態を示し、第１８図は、マ
ルチフィラメント糸が弛緩されて繊維の捲縮が露顕して
いる状態を示す。

第１７図ｔこおいて糸軸方向同一の位置ｔこおいて各繊
維に付された点Ｐが第１８図に示す如く弛緩によって点
Ｐの位置が糸軸方向に不揃になる。

また、第１８図に示す如く弛緩状態にあるマルチフィラ
メント糸の糸軸方向の異なる２点Ｐ１２Ｐ２間に含まれ
る各繊維の長さは第１９図に示す如く不等長である。

このような状態を繊維相互の糸軸方向の位相が不揃であ
ると言う。

この不揃いの程度は、前記した如く捲縮の大きさの繊維
軸方向の変化が粗いほど大きく、仮撚加工に供給するマ
ルチフィラメント糸は、未延伸状態のものが必要である
。

第１１図は、弛緩の程度が比較的大きく各構成繊維に繊
維の旋回性発現によるスナール状の突出繊維Ｓが形成さ
れている状態を示す。

第１２図は弛緩の程度が比較的小さく、各構成繊維に捲
縮が露顕しているのみである状態を示す。

また更に不揃の程度は弛緩のさせ方によっても異なる。

例えば、第１３図は、第１１図に示す如き弛緩の大きい
状態のマルチフィラメント糸を第１２図に示す如き弛緩
の小さい状態にまでドラフトした状態を示す。

第１２図、第１３図に示す如く、同一の弛緩率において
も、スナール状の突出繊維が形成される場合と形成され
ない場合がある。

本発明は、更に、該不揃状態を存在せしめたマルチフィ
ラメント糸を、糸を搬送する作用のない流体噴射交絡装
置ｔこ係合して繊維相互を交絡し、繊維相互の糸軸方向
の位相の不揃を該交絡によって束縛固定して、該糸に構
成繊維の一部から成る突出繊維を形成するものである。

上記記載において［糸を搬送する作用のない流体噴射交
絡装置」とは、流体噴射交絡装置を通過した糸を別の装
置にて糸を引き取らないと該通過が継続しないものを言
う。

なお糸を搬送する作用を有する流体噴射交絡装置は各種
存在するが、流体噴射交絡装置上流における糸の該不揃
状態を消滅させるので、本発明には使用できない。

第２図は、本発明に係るマルチフィラメント糸を構成す
る繊維相互を交絡する一実施態様を示す概略図である。

つまり糸送装置３，４の間でマルチフィラメント糸を走
行させ、その間で糸を搬送する作用のない流体噴射交絡
装置７に係合させるものである。

流体噴射交絡装置７に糸の通過抵抗を付与する作用があ
ると糸は、糸送装置３と流体噴射交絡装置７（！：の間
で弛緩することができる。

この場合糸送装置で区画された弛緩域を特別に設ける必
要はなく、第１図に示す糸送装置２と第２図に示す糸送
装置で区画された弛緩域を特別に設ける必要はなく、第
１図に示す糸送装置２と第２図に示す糸送装置３とは同
一の装置とすることもできる。

第３図は、第２図の態様に摩擦抵抗体８を挿入したもの
であり、本発明の一実施態様を示す概略図である。

第３図においては、糸送装置３と摩擦抵抗体８との間が
弛緩域となり、摩擦抵抗体８と流体噴射交絡装置７との
間がドラフト域になる。

また、流体噴射交絡装置７と糸送装置４との間で糸を適
度にドラフトすると突出繊維の固定状態が向上する。

流体噴射交絡装置７の糸通過抵抗によって、糸送装置４
に対する糸送装置３の退縮供給量より大きい弛緩状態が
流体噴射交絡装置Ｔの上流において起これば、必然的に
流体噴射交絡装置７と糸送装置４との間でドラフト現象
が起こる。

交絡は、糸軸方向に連続した形態と間歇的形態のものが
あるが、突出繊維の固定安定性の面からは、間歇的交絡
の方が優れている。

第４図、第５図、第６図、第７図は、本発明の一実施に
使用する間歇的交絡を付与する流体噴射交絡装置の横断
面形状例を示す概略図である。

いずれも交絡室７１を糸が通過し、該交絡室７１の糸通
過方向（図面に対して垂直方向）に対して直交する方向
に流体噴射孔７２から流体を噴射する構造になっている
。

間隙７３は、交絡室７１へ糸を導く際に、糸端を導かず
して、糸の中間を間隙７３から交絡室７１へ導くための
ものである。

第８図、第９図、第１０図は、流体噴射交絡装置７を側
方より見た概略図であり、本発明の一実施における好ま
しい糸の係合状態を示すものである。

マルチフィラメント糸Ｙが、流体噴射交絡装置７の交絡
室７１を通過する際、交絡室７１の両端又はその近傍に
おいて屈曲部材７４にて屈曲する態様を示している。

第１４図、第１５図、第１６図は、本発明の一実施によ
って得た、間歇的に交絡したマルチフィラメント糸の糸
側方外観を示す概略図である。

糸は交絡部分Ｃと開繊部分Ｏとを糸軸方向に交互に有し
ていて、糸を緊張（０，１ｇ／Ｄ程度）した状態におい
て突出繊維Ｓを有している。

第１４図は仮撚数が比較的少なく、かつ弛緩における弛
緩率が比較的少なく、第１２図に示す如き弛緩状態のマ
ルチフィラメント糸を間歇的に交絡した場合を示す概略
図であり、糸軸から弓状に突出した突出繊維Ｓを有して
いる状態を余す。

第１５図は、仮撚数が比較的少なく、かつ弛緩における
弛緩率が比較的多い、第１１図又は第１３図に示す如き
スナール状又はループ状の突出繊維を形成している弛緩
状態のマルチフィラメント糸を間歇的に交絡した場合を
示す概略図であり、糸軸からスナール状又はループ状に
突出した突出繊維Ｓを有している状態を示す。

第１６図は、比較的仮撚数の多いマルチフィラメント糸
を弛緩してから間歇的に交絡した場合を示す概略図であ
り、糸軸から突出した突出繊維Ｓは、細かい捲縮を持っ
ていて、糸が緊張されても突出繊維Ｓには捲縮が露顕し
たままになっている状態を示す。

本発明は、上記した如く、熱可塑性未延伸繊維マルチフ
ィラメント糸を延伸しつつ仮撚加工し、次いで該マルチ
フィラメント糸に弛緩状態を形成させ、次いで糸を搬送
する作用のない流体噴射交絡装置に係合させる方法を基
本とするもので、得られるマルチフィラメント糸は、繊
維の捲縮と、繊維相互の交絡と構成繊維の一部よりなる
突出繊維とを有することによって嵩高性を発揮するもの
である。

次に本発明の未延伸糸を出発原糸としたことの効果を説
明する。

本発明は未延伸糸を出発原糸としたので、延伸仮撚工程
において糸の内外層位置の糸軸方向の変化が起こり、こ
れにより捲縮の大きさの繊維軸方向の変化が粗くなり、
若干の弛緩のみにより繊維相互の位相が不揃いとなる量
が多くなり、これを間歇交絡させることにより、強固で
ランダムなスナールを数多く形成することができる。

従って十分な弛緩領域を取る必要がないので、延伸糸を
出発とする処理速度に比べて、はるかに高速処理が可能
となる。

これに対し延伸糸出発では、捲縮の大きさの繊維軸方向
の変化が細かいので、交絡前に十分な弛緩領域を取る必
要があり、このため高速加工では空気抵抗のため十分な
弛緩を取ることができず、従ってスナールが十分発現で
きないが、または未延伸糸出発に比べてかなり低速とし
なければならない。

以下実施例を示して更に具体的に詳細な説明を行なう。

実施例 １ ポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸して、３５００
ｍ／ｍ ｉｎで引き取り、太さ２５０デニール、フィラ
メント本数４８本の糸を作った。

この糸は熱可塑性未延伸繊維マルチフィラメント糸であ
る。

この糸を第１図に示す如き態様にて糸送装置１（こて４
００ｒｒＬ／ｍ ｉｎの速度で供給し、続いて２１０°
Ｃに加熱された加熱装置５にて加熱しつつ外接型摩擦方
式の仮撚装置６にて糸１ｍ当り２４５０回の仮撚を付与
し、続いて糸送装置２にて６００ ｍ／ｍｉｎの速度で
引き取った。

ここで延伸倍率は１．５倍であり、また糸条は延伸され
た結果１６６．７デニールとなり、撚係数には３１６０
０であった。

更ニ連続して第２図に示す如き態様にて第７図および第
１０図に示す如き流体噴射交絡装置７に係合させ、続い
て糸送装置４にて５７５ ｍ／ｍｉｎで引き取った。

流体噴射交絡装置７と糸送装置２との間の糸の弛緩率は
１０％はどであり第１２図に示す如き形態で走行してい
た。

糸の退縮供給量は４．３５％であるから流体噴射交絡装
置γと糸送装置４との間のドラ７１〜は約１．０５４倍
（５，４％）であったことになる。

上記の弛緩率とは、走行中の糸の異なる２点を同時に切
断して糸を採取し で求め、退縮供給量とは、 で求めるものである。

得られた糸は第１６図に示す如き形状であった。

この糸を用いて平織物を作ったところ織物表面に多数の
ループ状突出繊維が形成され、通常の仮撚加工糸使い同
規格織物に比べ紡績糸使い織物調の手触であった。

実施例 ２ 第３図に示す如く、摩擦抵抗体８を用いた他は実施例１
と全く同様に実施した。

摩擦抵抗体８は酸化チタン系のセラミック製糸ガイドで
あり、糸との接触角は９０°とした。

第３図に示すマルチフィラメント糸Ｙ３の部分の弛緩率
は１８％はどあり第１１図に示す如くスナール状の突出
繊維Ｓを有していた。

マルチフィラメント糸Ｙ４の部分の弛緩率は１０％はど
あり、第１３図に示す如く４つずかにスナール状の突出
繊維Ｓを有していた。

摩擦抵抗体８において１．０７３倍（７，３％）のドラ
フトが行なわイユた。

得られた糸は、実施例１と同様、第１６図に示すごとき
形状であったが、実施例１と同規格の織物においてルー
プ状突出繊維が実施例１の織物より長く形成された。

実施例 ３ 実施例ＩＰこおいて仮撚数を糸１ｍ当り１８５０回およ
び１３００回に変更した。

得られた糸はそれぞれ第１５図、第１４図に示す如き形
態であった。

実施例 ４ 実施例１において仮撚数を糸１ｍ当り１８００回に変更
し、かつ糸送装置４の糸送り速度を各種変更し、退縮供
給量を各種変更した。

退縮供給量が３．５％（マルチフィラメント糸Ｙ３の弛
緩率５％９以上において織物における効果的な突出繊維
を形成し、退縮供給量８％（マルチフィラメント糸Ｙ３
の弛緩率７０％）以上では流体噴射交絡装置７の上流で
糸がたるみ、糸の継続走行ができなかった。

もちろん、退縮供給量が３．５％〜８％の間では退縮供
給量が多いほど、突出繊維の数も多い。

実施例 ５ 実施例４において、各糸送装置の糸送り速度を半分に減
じた。

この場合、退縮供給量１０％（マルチフィラメント糸￥
３の弛緩率８５％）まで糸の継続走行が可能であった。

比較実施例 １ ポリエチレンテレフタレート延伸糸、２５０デニール、
フィラメント本数４８本を２１０℃の一温度、２４５０
Ｔ／７７Ｌの仮撚数、加工速度６００ｍ／ｍｉｎで仮撚
加工し巻き取った。

次いで第２図に示す工程を用いて弛緩率を変えつつ交絡
処理を行なった。

この結果実施例１と同様なスナールを有する間歇交絡糸
を得るには、弛緩率を２０％以上とする必要があり、ま
たこのために糸の加工速度は４００ｍ／ｍｉｎとする必
要があった。

得られた糸は実施例１の糸に比ベスナールが細かいもの
であった。

また実施例１に比べ糸速度は２／３であり能率の劣るも
のであった。

比較実施例 ２ 実施例１と同一の方法で仮撚加工糸を得た。

かかる仮撚加工糸を弛緩しつつダブルツイスタ−を用い
て追撚６００Ｔ／ｍを行なった。

なおダブルツイスタ−の回転数は１００００ ｒｐｍで
ほぼＭａｘの回転数であった。

かかる追撚の速度は約１７ｍ／分であり、実施例１の約
６００ｍ／分に比べて能率が劣るものであった。

比較実施例 ３ 実施例１において仮撚数を２５６０Ｔ／７７１（撚係数
３３０００）とした他は同一条件とした。

この結果得られた糸条は未解撚部が発生しており、ルー
プ状突出繊維の数も少なく、好ましいものとならなかっ
た。

比較実施例 ４ 実施例４において、マルチフィラメント糸￥３の弛緩率
を４．５係に落としたところ、突出繊維は極端に減り、
本発明の目的とする紡績糸風合のものは得られなかった
。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図は本発明の一実施態様の一部分
を示す概略図である。 第４図、第５図、第６図、第７図は、本発明の実施に利
用できる流ｍ射交絡装置の横断面形状の一例を示す概略
図である。 第８図、第９図、第１０図は、本発明の実施における流
体噴射交絡装置の好ましい一使用方法を示す概略図であ
る。 第１１図、第１２図、第１３図は、本発明に係る一弛緩
状態を示す概略図である。 第１４図、第１５図、第１６図は、本発明によって得ら
れる糸の一形態を示す概略図である。 第１７図、第１８図、第１９図は、本発明（こ係る不揃
状態を説明するための概略図である。 １．２，３，４・・・・・・糸送装置、５・・・・・・
加熱装置、６・・・・・・仮撚装置、７・・・・・・流
体噴射交絡装置、７１・・・・・・交絡室、７２・・・
・・・流体噴射孔、７３・・・・・・間隙、７４・・・
・・・屈曲部材、８・・・・・・摩擦抵抗体、Ｙ・・・
・・・マルチフィラメント糸、Ｓ・・・・・・突出繊維
、Ｃ・・・・・・交絡部分、０・・・・・・開繊部分。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 熱可塑性未延伸繊維マルチフィラメント糸を、延伸
   しつつ撚係数に＝３２０００以丁の撚数で仮撚加工して
   、繊維に各種火きさの捲縮能と旋回能を付与し、次いで
   、該糸を弛緩率５％以上で弛緩して繊維に捲縮を露顕せ
   しめることによって繊維相互の糸軸方向の位相を不揃に
   し、しかる後糸を搬送する作用のない流体噴射交絡装置
   に係合して繊維相互を交絡せしめることにより、糸軸方
   向をこ沿って間歇的に交絡部を形成せしめるとともに、
   繊維相互の前記糸軸方向の位相の不揃を束縛固定して、
   該糸に構成繊維の一部から成る突出繊維を形成せしめる
   ことを特徴とする嵩高な糸の製造方法。 （ただし撚係数にとは次式によって求める。 Ｔ：撚数（ｍ当りの数）、Ｄ二デニール）２ 流体噴射
   交絡装置より上流に糸を接触走行せしめる摩擦抵抗体を
   設け、該摩擦抵抗体の上流側で弛緩作用を行ない下流側
   でドラフト作用を行なうようにしたことを特徴とする特
   許請求の範囲第１項記載の嵩高な糸の製造方法。