JPS5941713A - 燃焼制御方法 - Google Patents
燃焼制御方法Info
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- JPS5941713A JPS5941713A JP57152421A JP15242182A JPS5941713A JP S5941713 A JPS5941713 A JP S5941713A JP 57152421 A JP57152421 A JP 57152421A JP 15242182 A JP15242182 A JP 15242182A JP S5941713 A JPS5941713 A JP S5941713A
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- Japan
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- air
- zone
- temperature
- heating furnace
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N1/00—Regulating fuel supply
- F23N1/02—Regulating fuel supply conjointly with air supply
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2221/00—Pretreatment or prehandling
- F23N2221/08—Preheating the air
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続加熱炉操業における燃焼制御方法に関し、
更に詳述すｎば連続加熱炉エリ排出さｎ。
更に詳述すｎば連続加熱炉エリ排出さｎ。
る窒素酸化物による環境汚染を許容範囲内に抑えつつ連
続加熱炉の操業変動に応じた熱回収を行つて省エネルギ
対策を図る燃焼制御方法に関する。
続加熱炉の操業変動に応じた熱回収を行つて省エネルギ
対策を図る燃焼制御方法に関する。
従来、連続加熱炉の燃焼用空気温度は、窒素酸化物（以
下ＮＯｘという）の排出条件が制約されている場合には
最高炉温に基づいて決定さｎていた。
下ＮＯｘという）の排出条件が制約されている場合には
最高炉温に基づいて決定さｎていた。
またＮＯｘ排出濃度の予測は、過去の実操業データ又は
テストデータに基づいて行われていたが、実炉でのＮＯ
ｘ排出濃度の予測は極めて困難であり、特に連続加熱炉
の如く複数の燃焼帯に分割さ几、多数のバーナが設置さ
ｎている場合にはその予測は非常に困難を極める。
テストデータに基づいて行われていたが、実炉でのＮＯ
ｘ排出濃度の予測は極めて困難であり、特に連続加熱炉
の如く複数の燃焼帯に分割さ几、多数のバーナが設置さ
ｎている場合にはその予測は非常に困難を極める。
従って加熱炉の省エネルギ対策として極めて有効な施策
である燃焼用空気の予熱を行う場合には、その温度がＮ
ｏＸ生成に大きく寄与するため、安全性を考慮して低温
側に設定さｎがちである。即ち、燃焼用空気の予熱温度
は、設備等の諸条件の許す限り、高温にすることが有利
であるが、環境対策上、即ち加熱炉の排ガス規制の面、
特ＶＣＮＯｘの排出量の制限から前記予熱温度を無制限
に高温とすることができず、燃焼用空気温度は安全率を
見込んで低温側に設定さｎていた。
である燃焼用空気の予熱を行う場合には、その温度がＮ
ｏＸ生成に大きく寄与するため、安全性を考慮して低温
側に設定さｎがちである。即ち、燃焼用空気の予熱温度
は、設備等の諸条件の許す限り、高温にすることが有利
であるが、環境対策上、即ち加熱炉の排ガス規制の面、
特ＶＣＮＯｘの排出量の制限から前記予熱温度を無制限
に高温とすることができず、燃焼用空気温度は安全率を
見込んで低温側に設定さｎていた。
然るにＮＯｘの排出濃度は、前記燃焼用空気温度以外の
要素、具体的には炉温又は空気比による影響が大きいこ
とも看過できない。従って連続加熱炉のように複数の燃
焼帯に分割さｆ′した炉においては、各燃焼帯ごとにＮ
Ｏｘの排出濃度が異なってくるはずである。そこでこの
ＮｏＸの排出濃度に着目して加熱炉の排ガス規制の問題
を考察した場合、高炉温、高空気比の燃焼帯はど燃焼用
空気温度を低くすることができ、また低炉温、低空気比
の燃焼帯はど燃焼用空気温度を高くすることができるの
で、各燃焼帯ごとに許容できる燃焼用空気温度は異なる
はずである。
要素、具体的には炉温又は空気比による影響が大きいこ
とも看過できない。従って連続加熱炉のように複数の燃
焼帯に分割さｆ′した炉においては、各燃焼帯ごとにＮ
Ｏｘの排出濃度が異なってくるはずである。そこでこの
ＮｏＸの排出濃度に着目して加熱炉の排ガス規制の問題
を考察した場合、高炉温、高空気比の燃焼帯はど燃焼用
空気温度を低くすることができ、また低炉温、低空気比
の燃焼帯はど燃焼用空気温度を高くすることができるの
で、各燃焼帯ごとに許容できる燃焼用空気温度は異なる
はずである。
こｎに対して従来の燃焼用空気供給系統は、空気予熱器
出側で各燃焼帯に分割さ几るものが主流であり、配管中
途の温度降下に多少の差があるものの、各燃焼帯とも略
同一温度の空気が供給さｎており、燃焼帯ごとの炉温の
相違、空気比の相違等は考慮さｎていない。このように
複数の燃焼帯に亙って画一的に略同一温度の予熱空気を
燃焼用空気として使用することは、環境規制の観点から
安全率全見込み過ぎた状況であり、昨今の省エネルギ対
策の観点力・らすｎば、排ガス顕熱力・らの熱回収を更
に図る余地を残しているといえる。
出側で各燃焼帯に分割さ几るものが主流であり、配管中
途の温度降下に多少の差があるものの、各燃焼帯とも略
同一温度の空気が供給さｎており、燃焼帯ごとの炉温の
相違、空気比の相違等は考慮さｎていない。このように
複数の燃焼帯に亙って画一的に略同一温度の予熱空気を
燃焼用空気として使用することは、環境規制の観点から
安全率全見込み過ぎた状況であり、昨今の省エネルギ対
策の観点力・らすｎば、排ガス顕熱力・らの熱回収を更
に図る余地を残しているといえる。
本発明は斯かる事情に鑑みてなさｎだものであり、従来
、略同一温度で各燃焼帯に供給さｎていた燃焼用温度を
、各燃焼帯ごとの燃焼条件に応じてＮＯｘ排出量の許容
範囲内で可及的に高い温度に上昇させ、燃焼用空気予熱
による排熱回収効果を上げることが不発、明の目的であ
る。
、略同一温度で各燃焼帯に供給さｎていた燃焼用温度を
、各燃焼帯ごとの燃焼条件に応じてＮＯｘ排出量の許容
範囲内で可及的に高い温度に上昇させ、燃焼用空気予熱
による排熱回収効果を上げることが不発、明の目的であ
る。
本発明に係る燃焼制御方法は、各燃焼帯の操炉情報を用
いて各燃焼衝天々の最適燃焼用空気温度を算出し、熱回
収用換熱器から各燃焼帯へ高温空気を供給する熱風供給
系及び前記高温空気全冷却希釈すべく各燃焼帯へ常温空
気を供給する冷風供給系夫々からの供給空気量の、前記
最適燃焼用空気温度を実現すべき混合比を算出し、この
算出結果に基き各燃焼帯への高温空気の供給量制御全行
うことを特徴とする。
いて各燃焼衝天々の最適燃焼用空気温度を算出し、熱回
収用換熱器から各燃焼帯へ高温空気を供給する熱風供給
系及び前記高温空気全冷却希釈すべく各燃焼帯へ常温空
気を供給する冷風供給系夫々からの供給空気量の、前記
最適燃焼用空気温度を実現すべき混合比を算出し、この
算出結果に基き各燃焼帯への高温空気の供給量制御全行
うことを特徴とする。
以下本発明をその笑施例全示す図面に基づいて詳細に説
明する。第１図は本発明方法の実施状態全示す五帯連続
式加熱炉の模式的縦断面図である。
明する。第１図は本発明方法の実施状態全示す五帯連続
式加熱炉の模式的縦断面図である。
五帯連続式加熱炉Ａは、予熱帯Ａ１が水平架設さｆ′Ｌ
だスキッドレール６に裏って上下二つに区分された予熱
帯上部ｌ及び予熱帯下部２、昇熱帯Ａ２が前記スキント
レール６に工って上下二つに区分さ几た昇熱帯下部３及
び昇熱帯下部４並びに均熱帯Ａ３ｆｃる最終帯５カ・ら
なり、予熱帯上部ｌの最上流端に設けらｆ′した入口１
ａに付設さｎたブツシャ（図示せず）にエリワーク（図
示せず）を炉内のスキッドレール上へ押し込み、その押
込み力により前記スキッドレール６上のワークを順次白
抜矢符方向へ移動させ、予熱帯Ａｌから昇熱帯Ａ２へ、
更Ｖ？−は均熱帯Ａ３へと移動させる。然るに各燃焼帯
にはその下流端壁に複数のバーナが夫々装着さ扛ており
、更に具体的に説明すｎば、予熱帯上部ｌにはバーナ１
１が７個、予熱帯下部２にはバーナ２１が７個、昇熱帯
下部３にはバーナ３１が７個、昇熱帯下部４ＶＣはバー
ナ４１が７個、均熱帯Ａ３にはバーナ５１が８個、夫々
装着さｎており、各バーナにて燃料を大々適宜条件にて
燃焼させることにより各燃焼帯を適宜温度に設定してい
るので、前述の如く各燃焼帯全通過移動させらｎるワー
クは、所要温度にまで加熱さｔ″した後、均熱帯Ａ３の
最下流端に設けら扛ている出口５ａから炉外へ押し出さ
ｎる裏うになっている。
だスキッドレール６に裏って上下二つに区分された予熱
帯上部ｌ及び予熱帯下部２、昇熱帯Ａ２が前記スキント
レール６に工って上下二つに区分さ几た昇熱帯下部３及
び昇熱帯下部４並びに均熱帯Ａ３ｆｃる最終帯５カ・ら
なり、予熱帯上部ｌの最上流端に設けらｆ′した入口１
ａに付設さｎたブツシャ（図示せず）にエリワーク（図
示せず）を炉内のスキッドレール上へ押し込み、その押
込み力により前記スキッドレール６上のワークを順次白
抜矢符方向へ移動させ、予熱帯Ａｌから昇熱帯Ａ２へ、
更Ｖ？−は均熱帯Ａ３へと移動させる。然るに各燃焼帯
にはその下流端壁に複数のバーナが夫々装着さ扛ており
、更に具体的に説明すｎば、予熱帯上部ｌにはバーナ１
１が７個、予熱帯下部２にはバーナ２１が７個、昇熱帯
下部３にはバーナ３１が７個、昇熱帯下部４ＶＣはバー
ナ４１が７個、均熱帯Ａ３にはバーナ５１が８個、夫々
装着さｎており、各バーナにて燃料を大々適宜条件にて
燃焼させることにより各燃焼帯を適宜温度に設定してい
るので、前述の如く各燃焼帯全通過移動させらｎるワー
クは、所要温度にまで加熱さｔ″した後、均熱帯Ａ３の
最下流端に設けら扛ている出口５ａから炉外へ押し出さ
ｎる裏うになっている。
上述した加熱炉Ａの最上原端上方には煙道７が設けられ
ており、加熱炉Ａにて発生した排ガスはその煙道７に工
り矢符方向で示す如く換熱器８まで導かｎ、そこを通過
した後、外部へ排出さｎる。
ており、加熱炉Ａにて発生した排ガスはその煙道７に工
り矢符方向で示す如く換熱器８まで導かｎ、そこを通過
した後、外部へ排出さｎる。
該換熱器８は前記排ガスが通流する領域内に配管さｎた
通路中を燃焼用空気に破線矢符方向に示す如く通流させ
、その通路の壁を通して前記排ガスの熱を燃焼用空気へ
伝えるものであり、燃焼用空気はその換熱器８により高
温に予熱さｆて予熱空気供給系９へ導かｎる。該予熱空
気供給系９は、その端末が前記バーナ１１，２１，３１
，４１．５１の数に相当する数に分割さｆ′した支管１
０を有しており、該支管１０により各バーナ１１，２１
，３１゜４１．５１へ通ずる熱風配管供給系１２．２２
．３２゜４２．５２へ上述の如く予熱さｎた高温空ｌ気
を供給する。該熱風配管供給系１２．２２４．３２．４
２．５２には、その中の高温空気を希釈すべく常温空気
全供給するための冷風配管供給系１３．２．：１５．３
３゜４３．５３が導入さｎており、そこから供給さｎる
常温空気と前記高温空気とは適宜の混合比にて混合さｎ
て各バーナ１１．２’ｌ、 ３１．４１．５１へ供給さ
ｆＬｆｃ後、各燃焼帯における燃焼に用いらｎる工うに
なっている０ 矢にその燃焼制御系について、予熱帯上部１に取付けた
バーナ１１に関する燃焼制御系を例にとって詳述する。
通路中を燃焼用空気に破線矢符方向に示す如く通流させ
、その通路の壁を通して前記排ガスの熱を燃焼用空気へ
伝えるものであり、燃焼用空気はその換熱器８により高
温に予熱さｆて予熱空気供給系９へ導かｎる。該予熱空
気供給系９は、その端末が前記バーナ１１，２１，３１
，４１．５１の数に相当する数に分割さｆ′した支管１
０を有しており、該支管１０により各バーナ１１，２１
，３１゜４１．５１へ通ずる熱風配管供給系１２．２２
．３２゜４２．５２へ上述の如く予熱さｎた高温空ｌ気
を供給する。該熱風配管供給系１２．２２４．３２．４
２．５２には、その中の高温空気を希釈すべく常温空気
全供給するための冷風配管供給系１３．２．：１５．３
３゜４３．５３が導入さｎており、そこから供給さｎる
常温空気と前記高温空気とは適宜の混合比にて混合さｎ
て各バーナ１１．２’ｌ、 ３１．４１．５１へ供給さ
ｆＬｆｃ後、各燃焼帯における燃焼に用いらｎる工うに
なっている０ 矢にその燃焼制御系について、予熱帯上部１に取付けた
バーナ１１に関する燃焼制御系を例にとって詳述する。
なお、他のバーナに関する燃焼制御系も同様であること
はいうまでもない。
はいうまでもない。
第２図はバーナＩＩＫ関する燃焼制御系を示す模式的説
明図である。予熱帯上部ｌの炉壁の適宜位置には温度計
１ｂがその先端を炉内に望ませて挿通取着さｎており、
該温度計１ｂＦｉ予熱帯上部１内の炉温を計測し、その
計測値に関する信号を空気温度算出器１０１へ伝送する
Ｏ該空気温度算出器１０１へは他の燃焼帯内の炉温計測
値に関する信号も・入力さｎるは〃・、燃料の種類、空
気比又は酸素濃度、投入熱量等の操情報も入力さｎ、こ
ｎらに基づいて空気温度算出器１０１は予熱帯上部ｌの
最適燃焼用空気温度を算出するほか、他の燃焼帯の最適
燃焼用空気温度を算出する０ この算出には例えば下記Ｇｌ）式又は（２）式の工うな
ＮｏＸ濃度予測式を用いる。
明図である。予熱帯上部ｌの炉壁の適宜位置には温度計
１ｂがその先端を炉内に望ませて挿通取着さｎており、
該温度計１ｂＦｉ予熱帯上部１内の炉温を計測し、その
計測値に関する信号を空気温度算出器１０１へ伝送する
Ｏ該空気温度算出器１０１へは他の燃焼帯内の炉温計測
値に関する信号も・入力さｎるは〃・、燃料の種類、空
気比又は酸素濃度、投入熱量等の操情報も入力さｎ、こ
ｎらに基づいて空気温度算出器１０１は予熱帯上部ｌの
最適燃焼用空気温度を算出するほか、他の燃焼帯の最適
燃焼用空気温度を算出する０ この算出には例えば下記Ｇｌ）式又は（２）式の工うな
ＮｏＸ濃度予測式を用いる。
（イ） バーナの種類のみ金定めた場合但し Ｙ：Ｎ０
ｚ１！に度（ｐｐｍ） ｘｌ：ガスカロリ（ｋ ｃ ａ ｌ ／Ｎｍ” ）ｘ、
：燃焼用空気温度（１０００℃） ｘ３：炉内温度（１’ｏ Ｏ０℃） ｘ４＝排ガス中の０２濃度（％） ａ、 ｂｇ １）０１１）１””１）４ ：係数（ロ）
バーナの種類及びガス力口ＩＪ ｉ定めた場合但し
ａＺ １”＋ ｂ’６ ｇ ｄＢ ａ ｍ ＠ ｂｔ
ａ係数部ち、上記（１）式又は（２）式を用いてＮＯｘ
濃度を予測演算し、そｎが許容範囲内に入るように燃焼
用空気温度ｘ２全算出する。
ｚ１！に度（ｐｐｍ） ｘｌ：ガスカロリ（ｋ ｃ ａ ｌ ／Ｎｍ” ）ｘ、
：燃焼用空気温度（１０００℃） ｘ３：炉内温度（１’ｏ Ｏ０℃） ｘ４＝排ガス中の０２濃度（％） ａ、 ｂｇ １）０１１）１””１）４ ：係数（ロ）
バーナの種類及びガス力口ＩＪ ｉ定めた場合但し
ａＺ １”＋ ｂ’６ ｇ ｄＢ ａ ｍ ＠ ｂｔ
ａ係数部ち、上記（１）式又は（２）式を用いてＮＯｘ
濃度を予測演算し、そｎが許容範囲内に入るように燃焼
用空気温度ｘ２全算出する。
その結果に関する信号は、各燃焼帯ごとの混合比算出器
１０２へ夫々入力さｎζ該混合比算出器１０２において
天々の熱風配管供給系及び冷風配管供給系からの各供給
量の混合比が算出さ扛る。
１０２へ夫々入力さｎζ該混合比算出器１０２において
天々の熱風配管供給系及び冷風配管供給系からの各供給
量の混合比が算出さ扛る。
即ち、いま例にとって説明している予熱帯上部１に関し
ていえば、前記空気温度算出器１０１にて算出さ几た結
果に関する信号は混合比算出器１０２へ入力さｎる。更
に該混合比算出器１０２へは、前記熱風配管供給系１２
に取り付けらｎた温度計１２ａ及び風量計１．２ ｂに
よって計測さ几る熱風配管供給系１２における温度及び
風量に関する情報釜みに前記冷風配管供給系１３に取り
付けらｎた温度計１３ａ及び風量計１３１１によって計
測さｎる冷風配管供給系１３における温度及び風量に関
する情報も入力さｎる。然して混合比算出器１０２は、
予熱帯上部１の燃焼用空気が前記最適温度となるような
熱風配管供給系１２及び冷風配管供給系１３からの各供
給量の混合比を算出し、その結果に基づいて求めた弁制
御量に関する信号を、冷風配管供給系１３の中途に設け
である制御弁１３ｃへ出力すると共に、前記算出結果に
関する信号を空気量算出器１０３へ出力する。
ていえば、前記空気温度算出器１０１にて算出さ几た結
果に関する信号は混合比算出器１０２へ入力さｎる。更
に該混合比算出器１０２へは、前記熱風配管供給系１２
に取り付けらｎた温度計１２ａ及び風量計１．２ ｂに
よって計測さ几る熱風配管供給系１２における温度及び
風量に関する情報釜みに前記冷風配管供給系１３に取り
付けらｎた温度計１３ａ及び風量計１３１１によって計
測さｎる冷風配管供給系１３における温度及び風量に関
する情報も入力さｎる。然して混合比算出器１０２は、
予熱帯上部１の燃焼用空気が前記最適温度となるような
熱風配管供給系１２及び冷風配管供給系１３からの各供
給量の混合比を算出し、その結果に基づいて求めた弁制
御量に関する信号を、冷風配管供給系１３の中途に設け
である制御弁１３ｃへ出力すると共に、前記算出結果に
関する信号を空気量算出器１０３へ出力する。
空気量算出器１０３へは、この他にも設定器１０４より
所定の空燃比が設定入力され、更にバーナ１１へ燃料を
供給する燃料供給系１４に取り付けら几た流量計１４ａ
Ｋ、、Ｃつて計測さ几る燃料供給量に関する情報も入力
さｎる。そして空気量算出器１０３はこ几らの情報に基
づいてバーナ１１において供給すべき空気量を算出し、
その結果に基づいて求め友弁制御量に関する信号を、前
述の如く最適温度とした燃焼用空気の供給量を制御する
制御弁１５へ出力する。然して該制御弁１５は、燃料供
給系１４にて供給される燃料供給量に対して設定器１．
０４にて設定さｆｌた空・燃比を満足させるべぐ前記最
適温度の燃焼用空気を供給する。
所定の空燃比が設定入力され、更にバーナ１１へ燃料を
供給する燃料供給系１４に取り付けら几た流量計１４ａ
Ｋ、、Ｃつて計測さ几る燃料供給量に関する情報も入力
さｎる。そして空気量算出器１０３はこ几らの情報に基
づいてバーナ１１において供給すべき空気量を算出し、
その結果に基づいて求め友弁制御量に関する信号を、前
述の如く最適温度とした燃焼用空気の供給量を制御する
制御弁１５へ出力する。然して該制御弁１５は、燃料供
給系１４にて供給される燃料供給量に対して設定器１．
０４にて設定さｆｌた空・燃比を満足させるべぐ前記最
適温度の燃焼用空気を供給する。
上述の如き燃焼制御系を有する五帯連続式加熱炉を用い
て燃焼制御を行う場合には、各燃焼帯ごとの燃焼条件に
応じ、ＮＯｘ排出量の許容範囲内で可及的に高い温度に
上昇させ、燃焼用空気予熱による排熱回収効果を向上さ
せることができる。
て燃焼制御を行う場合には、各燃焼帯ごとの燃焼条件に
応じ、ＮＯｘ排出量の許容範囲内で可及的に高い温度に
上昇させ、燃焼用空気予熱による排熱回収効果を向上さ
せることができる。
次に本発明方法の実施例について説明する。第３図は本
発明に係るＮＯｘ濃度の予測結果をその実測値と比較し
た結果を示すグラフである。横軸に予測値をとり、縦軸
に実測値をとって各データを白丸にてグロットしたもの
であり、斜線部が信頼性が９５％である領域である。信
頼性が９５チの領域に概ね入っており、本発明に係るＮ
ＯＸ ！１度の予測精度が極めて高いことが分かる。
発明に係るＮＯｘ濃度の予測結果をその実測値と比較し
た結果を示すグラフである。横軸に予測値をとり、縦軸
に実測値をとって各データを白丸にてグロットしたもの
であり、斜線部が信頼性が９５％である領域である。信
頼性が９５チの領域に概ね入っており、本発明に係るＮ
ＯＸ ！１度の予測精度が極めて高いことが分かる。
また第１表は熱間圧延用素材を加熱するための連続加熱
炉において、操業条件、ＮＯｘ濃度及び排出量並びに熱
バランスの結果を従来法と本発明方法とで対比した一覧
表である。表より本発明方法による場合は排ガス中のＮ
ｏＸ濃度が１２０〜１２５ｐｐｍであり、法規制の１６
０ ｐｌｌ）ｍ以下の条件を満足しており、ＮＯｘ排出
量が１．８７〜７．４９ Ｎｍ３／時であり、こｎも法
規制の２２．４Ｎｍ３／時以下の条件を満足している上
、従来法に比して鋼材の加熱効率を著しく向上させ得る
ことが分かる。
炉において、操業条件、ＮＯｘ濃度及び排出量並びに熱
バランスの結果を従来法と本発明方法とで対比した一覧
表である。表より本発明方法による場合は排ガス中のＮ
ｏＸ濃度が１２０〜１２５ｐｐｍであり、法規制の１６
０ ｐｌｌ）ｍ以下の条件を満足しており、ＮＯｘ排出
量が１．８７〜７．４９ Ｎｍ３／時であり、こｎも法
規制の２２．４Ｎｍ３／時以下の条件を満足している上
、従来法に比して鋼材の加熱効率を著しく向上させ得る
ことが分かる。
以上詳述した如く、本発明音用いて複数の燃焼帯を有す
る連続加熱炉の燃焼制御を行う場合は、各燃焼帯の操炉
情報を用いて各燃焼帯ごとに最適燃焼用空気温度全算出
し、その結果に基づいて各燃焼帯ごとの予熱さｔ′した
高温空気を常温空気にて希釈して前記最適燃焼用空気温
度として燃焼制御を行うので、連続加熱炉より排出さｎ
るＮＯＸによる環境汚染全許容範囲内に抑えつつ、連続
加熱炉の操業変動に応じた熱回収を行って省エネルギ対
策を図ることができる。
る連続加熱炉の燃焼制御を行う場合は、各燃焼帯の操炉
情報を用いて各燃焼帯ごとに最適燃焼用空気温度全算出
し、その結果に基づいて各燃焼帯ごとの予熱さｔ′した
高温空気を常温空気にて希釈して前記最適燃焼用空気温
度として燃焼制御を行うので、連続加熱炉より排出さｎ
るＮＯＸによる環境汚染全許容範囲内に抑えつつ、連続
加熱炉の操業変動に応じた熱回収を行って省エネルギ対
策を図ることができる。
第１図は本発明方法の実施状態を示す五帯連続式加熱炉
の模式的縦断面図、第２図はその一燃焼帯の燃焼制御系
を示す模式的説明図、第３図は本発明に係るＮＯｘ濃度
の予測結果をその実測値と比較したグラフである。 Ａ・・・五帯連続式加熱炉 Ａ１・・・予熱帯 Ａ２・
・・昇熱帯 Ａ３・・・均熱帯 １・・・予熱帯上部
２・・・予熱帯下部 ３・・・昇熱帯下部 ４・・・昇
熱帯下部 ５・・・最終加熱帯 ８・・・換熱器 ９・
・・予熱空気供給系１１．２１，３１，４１．５１・・
バーナ １２，２２゜３２．４２．５２・・・熱風配管
供給系 １３，２３゜３３．４３．５３・・冷風配管供
給系 〕０１・・・空気温度算出器 １０２・・・混合
比算出器 １０３・・空気量算出器 特許出願人 住友金属工業株式会社
の模式的縦断面図、第２図はその一燃焼帯の燃焼制御系
を示す模式的説明図、第３図は本発明に係るＮＯｘ濃度
の予測結果をその実測値と比較したグラフである。 Ａ・・・五帯連続式加熱炉 Ａ１・・・予熱帯 Ａ２・
・・昇熱帯 Ａ３・・・均熱帯 １・・・予熱帯上部
２・・・予熱帯下部 ３・・・昇熱帯下部 ４・・・昇
熱帯下部 ５・・・最終加熱帯 ８・・・換熱器 ９・
・・予熱空気供給系１１．２１，３１，４１．５１・・
バーナ １２，２２゜３２．４２．５２・・・熱風配管
供給系 １３，２３゜３３．４３．５３・・冷風配管供
給系 〕０１・・・空気温度算出器 １０２・・・混合
比算出器 １０３・・空気量算出器 特許出願人 住友金属工業株式会社
Claims (1)
- １、燃焼用空気を予熱して供給すべく構成してあり、複
数の熱焼帯を有する連続加熱炉の燃焼制御方法において
、各燃焼帯の操炉情報を用いて各燃焼帯夫々の最適燃焼
用空気温度を算出し、熱回収用換熱器から各燃焼帯へ高
温空気を供給する熱風供給系及び前記高温空気全冷却希
釈すべく各燃焼帯へ常温空気を供給する冷風供給系夫々
からの供給空気量の、前記最適燃焼用空気温度を実現す
べき混合比を算出し、この算出結果に基き各燃焼帯への
高温空気及び常温空気の供給量制御を行うこと全特徴と
する燃焼制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57152421A JPS5941713A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57152421A JPS5941713A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 燃焼制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5941713A true JPS5941713A (ja) | 1984-03-08 |
Family
ID=15540141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57152421A Pending JPS5941713A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5941713A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6355099U (ja) * | 1986-09-27 | 1988-04-13 | ||
| JP2009186072A (ja) * | 2008-02-05 | 2009-08-20 | Kobe Steel Ltd | 低ＮＯｘ燃焼制御方法および還元処理物の製造方法 |
| JP2009299151A (ja) * | 2008-06-16 | 2009-12-24 | Jfe Steel Corp | 無酸化加熱方法および無酸化加熱炉 |
| JP2011099666A (ja) * | 2009-11-05 | 2011-05-19 | General Electric Co <Ge> | ＮＯｘ排出物の予測 |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP57152421A patent/JPS5941713A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6355099U (ja) * | 1986-09-27 | 1988-04-13 | ||
| JP2009186072A (ja) * | 2008-02-05 | 2009-08-20 | Kobe Steel Ltd | 低ＮＯｘ燃焼制御方法および還元処理物の製造方法 |
| JP2009299151A (ja) * | 2008-06-16 | 2009-12-24 | Jfe Steel Corp | 無酸化加熱方法および無酸化加熱炉 |
| JP2011099666A (ja) * | 2009-11-05 | 2011-05-19 | General Electric Co <Ge> | ＮＯｘ排出物の予測 |
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