JPS6249116A - ボイラの排ガス温度制御方法 - Google Patents
ボイラの排ガス温度制御方法Info
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- JPS6249116A JPS6249116A JP60190163A JP19016385A JPS6249116A JP S6249116 A JPS6249116 A JP S6249116A JP 60190163 A JP60190163 A JP 60190163A JP 19016385 A JP19016385 A JP 19016385A JP S6249116 A JPS6249116 A JP S6249116A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- dew point
- discharged gas
- acid
- boiler
- Prior art date
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Air Supply (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ボイラの排ガス温度制御方法に関する。詳し
くは、ボイラからの排ガスによる付帯設備の腐蝕等を防
止するためのボイラの排ガス温度制御方法に関する。
くは、ボイラからの排ガスによる付帯設備の腐蝕等を防
止するためのボイラの排ガス温度制御方法に関する。
ボライの排ガス温度は、一定温度、具体的には排ガスの
酸露点（燃料の種類によって決まるが、通常１３０〜１
５０℃である。）以上に制御する必要がある。これは、
排ガス中の硫黄酸化物（ＳＯ，、ＳＯ３等のＳｏ、）に
よる煙道や煙突等の付帯設備の腐蝕を防止するため、或
いはこれろ設備にＳＯうに起因する酸性物質（アシノト
スー、−７ト）が付着、堆積するのを防止するためであ
る。
酸露点（燃料の種類によって決まるが、通常１３０〜１
５０℃である。）以上に制御する必要がある。これは、
排ガス中の硫黄酸化物（ＳＯ，、ＳＯ３等のＳｏ、）に
よる煙道や煙突等の付帯設備の腐蝕を防止するため、或
いはこれろ設備にＳＯうに起因する酸性物質（アシノト
スー、−７ト）が付着、堆積するのを防止するためであ
る。
従来、ボイラの排ガス温度を制御するには、第４図に示
す装置が利用されている。この装置は、ボイラ火炉１か
らの排ガスを集合煙突へ専＜−り通２に、熱交換器３
（押込送風機４から燃焼用空気流路５を通ってボイラ火
炉ｌへ送られる燃焼用空気と排ガスとの熱交換を行う。
す装置が利用されている。この装置は、ボイラ火炉１か
らの排ガスを集合煙突へ専＜−り通２に、熱交換器３
（押込送風機４から燃焼用空気流路５を通ってボイラ火
炉ｌへ送られる燃焼用空気と排ガスとの熱交換を行う。
）より下流側にＳＯ８濃度測定器６を設置し、このＳＯ
，濃度測定器６で排ガス中のＳ Ｏｇ７４度を測定し、
このＳｏ、４度から推定誤差を見込んで酸露点をｌｌｔ
ｉｊｏｌ−１この酸露点より高めに定めた排ガス温度
を排ガス温度調節計７の設定値として設定し、この排ガ
ス温度調節計７によって煙道２中の排ガス温度が設定値
になるように、燃焼用空気流路５に設けられた蒸気式空
気予熱器８の加熱用蒸気量を調節計９の開度で調節する
ようにしたものである。
，濃度測定器６で排ガス中のＳ Ｏｇ７４度を測定し、
このＳｏ、４度から推定誤差を見込んで酸露点をｌｌｔ
ｉｊｏｌ−１この酸露点より高めに定めた排ガス温度
を排ガス温度調節計７の設定値として設定し、この排ガ
ス温度調節計７によって煙道２中の排ガス温度が設定値
になるように、燃焼用空気流路５に設けられた蒸気式空
気予熱器８の加熱用蒸気量を調節計９の開度で調節する
ようにしたものである。
しかし、このような装置では、排ガス中のＳＯｘ ？！
３度から酸露点を推測するものであるため、酸露点を正
確に把握することができないこと、安全を見込んで推定
誤差範囲を広く取りがちであることから、排ガス温度が
必要以上に高くなり、ボイラの燃焼効率の低下をきたし
ていた。
３度から酸露点を推測するものであるため、酸露点を正
確に把握することができないこと、安全を見込んで推定
誤差範囲を広く取りがちであることから、排ガス温度が
必要以上に高くなり、ボイラの燃焼効率の低下をきたし
ていた。
ここに、本発明の目的は、ボイラの燃焼効率を低下させ
ることなく、煙道や煙突等の付帯設備の腐蝕、或いはア
シソドスマントの生成を防止するボイラの排ガス温度制
御方法を提供することにある。
ることなく、煙道や煙突等の付帯設備の腐蝕、或いはア
シソドスマントの生成を防止するボイラの排ガス温度制
御方法を提供することにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕そのため、
本発明では、ボイラからの排ガスを導出する煙道とボイ
ラへ燃焼用空気を導入する燃焼用空気流路との間に熱交
換器を設けるとともに、燃焼用空気流路に空気予熱器を
設け、前記熱交換器より下流側煙道中の排ガス温度が予
め設定された設定値になるように前記空気予熱器を調節
する排ガス温度調節計を設けたボイラの排ガス温度制御
方法において、前記熱交換器より下流側煙道で排ガス中
の酸露点を直接測定し、この酸露点を用いて排ガス温度
目標値を算出し、この排ガス温度目標値を前記排ガス温
度調節計の設定値として更新させることを特徴としてい
る。
本発明では、ボイラからの排ガスを導出する煙道とボイ
ラへ燃焼用空気を導入する燃焼用空気流路との間に熱交
換器を設けるとともに、燃焼用空気流路に空気予熱器を
設け、前記熱交換器より下流側煙道中の排ガス温度が予
め設定された設定値になるように前記空気予熱器を調節
する排ガス温度調節計を設けたボイラの排ガス温度制御
方法において、前記熱交換器より下流側煙道で排ガス中
の酸露点を直接測定し、この酸露点を用いて排ガス温度
目標値を算出し、この排ガス温度目標値を前記排ガス温
度調節計の設定値として更新させることを特徴としてい
る。
第１図は本発明の方法を２台のボイラ（Ａ）（Ｂ）を有
するシステムに適用した例を示している。同図において
、各ボイラ（Ａ）（Ｂ）には、ボイラ火炉１１Ａ、ＩＩ
Ｂからの排ガスを集合煙突へ導き出す煙道１２Ａ、１２
Ｂと、ボイラ火炉１１Ａ、ＩＩＢへ燃焼用空気を導入す
る燃焼用空気流路１５Ａ、１５Ｂとが互いに平行に設け
られている。
するシステムに適用した例を示している。同図において
、各ボイラ（Ａ）（Ｂ）には、ボイラ火炉１１Ａ、ＩＩ
Ｂからの排ガスを集合煙突へ導き出す煙道１２Ａ、１２
Ｂと、ボイラ火炉１１Ａ、ＩＩＢへ燃焼用空気を導入す
る燃焼用空気流路１５Ａ、１５Ｂとが互いに平行に設け
られている。
各煙道１２Ａ、１２Ｂと燃焼用空気流路１５Ａ。
１５Ｂとの間には、第２図に示す熱交換器１３Ａ。
１３Ｂが設けられている。熱交換器１３Ａ、１３Ｂは、
第２図中矢示方向へ回転することにより、゛煙道１２Ａ
、１２Ｂ中のかなり高温の徘ガス（通常、３００〜３５
０℃）と燃焼用空気流路１５Ａ。
第２図中矢示方向へ回転することにより、゛煙道１２Ａ
、１２Ｂ中のかなり高温の徘ガス（通常、３００〜３５
０℃）と燃焼用空気流路１５Ａ。
１５Ｂ中の燃焼用空気との間で熱交換させるもので、例
えば煙道１２Δ、１２Ｂ中の排ガス温度を：ｌ： ５０
’Ｃから１５０℃に下げ、燃焼用空気流路１５Ａ、１
５Ｂ中の燃焼用空気温度を５０°Ｃから２８０℃に上げ
ることができる。
えば煙道１２Δ、１２Ｂ中の排ガス温度を：ｌ： ５０
’Ｃから１５０℃に下げ、燃焼用空気流路１５Ａ、１
５Ｂ中の燃焼用空気温度を５０°Ｃから２８０℃に上げ
ることができる。
従って、煙道１２Ａ、、１２Ｂ中の排ガス温度を制？’
ＩＩｌするに当たっては、燃焼用空気流路１５Ａ。
ＩＩｌするに当たっては、燃焼用空気流路１５Ａ。
１５Ｂ中の燃焼用空気の温度を変化させればよいことが
わかる。そのため、熱交換器１３Ａ、１３Ｂより上流側
の燃焼用空気流路１５Ａ、１５Ｂには、押込送風機１４
Ａ、１４Ｂからの燃焼用空気を加熱用茎気によって予熱
するための蒸気式空気予熱器１８Ａ、１８Ｂが設けられ
ている。蒸気式空気予熱器１８Ａ、１８Ｂへの蒸気量は
、排ガス温度調節計１７Ａ、１７Ｂによって調節される
調節弁１９Ａ、１９Ｂによって制御されている。排ガス
温度調節計１７Ａ、１７Ｂは、煙道１２Ａ。
わかる。そのため、熱交換器１３Ａ、１３Ｂより上流側
の燃焼用空気流路１５Ａ、１５Ｂには、押込送風機１４
Ａ、１４Ｂからの燃焼用空気を加熱用茎気によって予熱
するための蒸気式空気予熱器１８Ａ、１８Ｂが設けられ
ている。蒸気式空気予熱器１８Ａ、１８Ｂへの蒸気量は
、排ガス温度調節計１７Ａ、１７Ｂによって調節される
調節弁１９Ａ、１９Ｂによって制御されている。排ガス
温度調節計１７Ａ、１７Ｂは、煙道１２Ａ。
１２Ｂ中の排ガス温度が予め設定された設定値になるよ
うに、前記調節弁１９Ａ、１９Ｂの開度を制御する。
うに、前記調節弁１９Ａ、１９Ｂの開度を制御する。
一方、前記熱交換器Ｌ３Ａ、１３Ｂより”下流側の煙道
１２Ａ、１２Ｂには、煙道１２Ａ、１２１３中の排ガス
酸露点を検出する酸露点針１６Ａ、１６Ｂが設けられて
いる。各酸露点針１６Ａ、１６Ｂは、電気導電率または
圧電効果を利用して酸露点を求めるもので、ここで求め
られた排ガス酸露点は複合演算器２０へ与えられる。複
合演算Ｆ ２０は、まず各ボイラ（Ａ）、（Ｂ）のｌＬ
ガス匿を求め、この各排ガス量と前記排ガスＭ露点とか
ら集合煙突における排ガス酸露点を算出し、この集合煙
突における排ガス酸露点と前記各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の
排ガス量、排ガス酸露点および集合煙突における排ガス
温度とから各ボイラ（Ａ）、（Ｂ）の排ガス温度目標値
を算出し、これを各排ガス温度調節計１７Ａ、１７Ｂの
設定値として更新させる。
１２Ａ、１２Ｂには、煙道１２Ａ、１２１３中の排ガス
酸露点を検出する酸露点針１６Ａ、１６Ｂが設けられて
いる。各酸露点針１６Ａ、１６Ｂは、電気導電率または
圧電効果を利用して酸露点を求めるもので、ここで求め
られた排ガス酸露点は複合演算器２０へ与えられる。複
合演算Ｆ ２０は、まず各ボイラ（Ａ）、（Ｂ）のｌＬ
ガス匿を求め、この各排ガス量と前記排ガスＭ露点とか
ら集合煙突における排ガス酸露点を算出し、この集合煙
突における排ガス酸露点と前記各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の
排ガス量、排ガス酸露点および集合煙突における排ガス
温度とから各ボイラ（Ａ）、（Ｂ）の排ガス温度目標値
を算出し、これを各排ガス温度調節計１７Ａ、１７Ｂの
設定値として更新させる。
そこで、複合演算器２０における処理手順を第３図のブ
ロック図を参照しながら具体的に述べる。
ロック図を参照しながら具体的に述べる。
最初に、各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス量を求める。排
ガス量を求める方法としては、■直接排ガス流量計によ
り求める方法、■燃料使用量と排ガス酸素濃度とにより
計算で求める方法、■ボイラの蒸気発生量（負荷）と排
ガス酸素濃度とにより計算で求める方法、等があるが、
ここでは前記■の方法で排ガス量を求める。
ガス量を求める方法としては、■直接排ガス流量計によ
り求める方法、■燃料使用量と排ガス酸素濃度とにより
計算で求める方法、■ボイラの蒸気発生量（負荷）と排
ガス酸素濃度とにより計算で求める方法、等があるが、
ここでは前記■の方法で排ガス量を求める。
いま、各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス酸素濃度をＯ２，
。、０□。５、各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の蒸気発生量をＳ
Ｆ ＋Ａｌ 、 ＳＦ １１ とすると、各ボイラ（
Ａ）（Ｂ）の排ガス量ＧＦ （Ａｌ 、 ＧＦ ｔｉｔ
は、＋ｂ、 ・ ＳＦ （ｓ＋ ＋ｂ、 ・ ＳＦ ＋Ｉｌ＋ で求めることができる。ここで、ａｌ はｌ ｔ ／’
ｈあたりの理論空気星、ｂｌ はＩｔ／ｈあたりの理
論排ガスｑｔである。
。、０□。５、各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の蒸気発生量をＳ
Ｆ ＋Ａｌ 、 ＳＦ １１ とすると、各ボイラ（
Ａ）（Ｂ）の排ガス量ＧＦ （Ａｌ 、 ＧＦ ｔｉｔ
は、＋ｂ、 ・ ＳＦ （ｓ＋ ＋ｂ、 ・ ＳＦ ＋Ｉｌ＋ で求めることができる。ここで、ａｌ はｌ ｔ ／’
ｈあたりの理論空気星、ｂｌ はＩｔ／ｈあたりの理
論排ガスｑｔである。
続いて、集合煙突での排ガス酸露点を求める。
集合煙突での酸霧つ、を求めるｈ−法としては、直接集
合煙突にＭＦ６点計を取付けて求める方法、或いは計算
により求める方法があるが、ここで５よ各ボイラ（Ａ）
（＋３）の排ガス量および排ガス酸霧占、より計算で求
める。
合煙突にＭＦ６点計を取付けて求める方法、或いは計算
により求める方法があるが、ここで５よ各ボイラ（Ａ）
（＋３）の排ガス量および排ガス酸霧占、より計算で求
める。
各酸霧点計１６Ａ、１６Ｂで測定された各ボイラ（Ａ）
（Ｂ）の排ガス酸露点をＩ）Ｔい） 、 ＤＴ （ｓ＋
とすると、集合煙突における排ガス酸露点ＤＴＳは
、ＧＦ ｔａｒ ＋ ＧＦ ｔａｒ ＧＦ （Ａｌ ＋ ＧＦ （Ｉｌｌ で求めることができる。ここで、Ｃ１＋Ｃｚ＋ ｄ １
． ｄ ｚは各ボイラに固有の定数である。
（Ｂ）の排ガス酸露点をＩ）Ｔい） 、 ＤＴ （ｓ＋
とすると、集合煙突における排ガス酸露点ＤＴＳは
、ＧＦ ｔａｒ ＋ ＧＦ ｔａｒ ＧＦ （Ａｌ ＋ ＧＦ （Ｉｌｌ で求めることができる。ここで、Ｃ１＋Ｃｚ＋ ｄ １
． ｄ ｚは各ボイラに固有の定数である。
最後に、各ボイラ（Ａ＞（Ｂ）の排ガス温度目標値を求
める。集合煙突における排ガス温度の測定値をＧＴＳと
すると、各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス温度目標値ＳＧ
Ｔ ｔａｒ 、 ＳＧＴ ＋Ｉ＋１ は、ＳＧＴ
ｔＡ＋ ”” ＳＧＴ （Ｉｌｌ ＝ ＧＦ （Ａｌ ＋ ＧＦ ＋ｓ＋ で求めることができる。ここで、ｅＩ 、”２ は各ボ
イラに固有の定数である。
める。集合煙突における排ガス温度の測定値をＧＴＳと
すると、各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス温度目標値ＳＧ
Ｔ ｔａｒ 、 ＳＧＴ ＋Ｉ＋１ は、ＳＧＴ
ｔＡ＋ ”” ＳＧＴ （Ｉｌｌ ＝ ＧＦ （Ａｌ ＋ ＧＦ ＋ｓ＋ で求めることができる。ここで、ｅＩ 、”２ は各ボ
イラに固有の定数である。
各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス温度目標値ＳＧＴ。＋
、 ＳＧＴ （Ｉｌｌ は、それぞれ排ガス温度調節
計１７Ａ、１７Ｂの設定値として更新される。この場合
、υトガス酸霧点ＤＴ （Ａｌ 、 ＤＴ ｔａｒ
に余裕を加えた温度、或いは各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排
ガス温度目標値ＳＧＴ ｔＡ、、 ＳＧＴ ｔＢ＋
と、各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス酸露点ＤＴ （Ａｌ
、 ＤＴ （８１に余裕を加えた温度とを比較し、い
ずれか高い方の値を排ガス温度調節計１７Ａ、１７Ｂの
設定値として更新するようにしてもよい。すると、各ボ
イラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス温度調節計１７Ａ、１７Ｂに
おいて、煙道１２Ａ、１２Ｂ中の排ガス温度が設定値と
なるように・茶気式空気予熱器１８Ａ、１８Ｂの調節弁
＋９Ａ。
、 ＳＧＴ （Ｉｌｌ は、それぞれ排ガス温度調節
計１７Ａ、１７Ｂの設定値として更新される。この場合
、υトガス酸霧点ＤＴ （Ａｌ 、 ＤＴ ｔａｒ
に余裕を加えた温度、或いは各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排
ガス温度目標値ＳＧＴ ｔＡ、、 ＳＧＴ ｔＢ＋
と、各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス酸露点ＤＴ （Ａｌ
、 ＤＴ （８１に余裕を加えた温度とを比較し、い
ずれか高い方の値を排ガス温度調節計１７Ａ、１７Ｂの
設定値として更新するようにしてもよい。すると、各ボ
イラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス温度調節計１７Ａ、１７Ｂに
おいて、煙道１２Ａ、１２Ｂ中の排ガス温度が設定値と
なるように・茶気式空気予熱器１８Ａ、１８Ｂの調節弁
＋９Ａ。
１９Ｂが開閉される。このようにして、Ａ５１ｒＬ１２
Ａ、１２Ｂ内の排ガス温度が制御される。
Ａ、１２Ｂ内の排ガス温度が制御される。
従って、本実施例によれば、各ボイラ（４へ）（Ｂ）の
排ガス量を求め、このυトガス量と各酸霧点計１６Ａ、
１６Ｂで測定された各ボイラ（Ａ ）（Ｂ）の排ガス酸
露点とから集合煙突における掛ガス酸露点を求め、これ
と各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス量、排ガス酸露点およ
び集合煙突における排ガス温度とから各ボイラ（Ａ）（
Ｂ）のＩＰガス温度目標値を求め、この各ボイラ（Ａ）
ＣＢ）の排ガス温度目標値または排ガス酸露点にプｒ裕
を加えた値を各排ガス温度調節計１７Ａ、１７Ｂの設定
値として更新するようにしたので、ボイラの燃焼効率を
低下させることなく、煙道の腐蝕や７シノドスマソトの
生成を防止することができる。
排ガス量を求め、このυトガス量と各酸霧点計１６Ａ、
１６Ｂで測定された各ボイラ（Ａ ）（Ｂ）の排ガス酸
露点とから集合煙突における掛ガス酸露点を求め、これ
と各ボイラ（Ａ）（Ｂ）の排ガス量、排ガス酸露点およ
び集合煙突における排ガス温度とから各ボイラ（Ａ）（
Ｂ）のＩＰガス温度目標値を求め、この各ボイラ（Ａ）
ＣＢ）の排ガス温度目標値または排ガス酸露点にプｒ裕
を加えた値を各排ガス温度調節計１７Ａ、１７Ｂの設定
値として更新するようにしたので、ボイラの燃焼効率を
低下させることなく、煙道の腐蝕や７シノドスマソトの
生成を防止することができる。
ちなみに、以上述べた方法でボイラの排ガス温度を制御
した実験例の結果を、比較例とともに表１に示す。
した実験例の結果を、比較例とともに表１に示す。
表１ ボイラ排ガス温度１１１１効果
この実験例においては、計算誤差が±２℃であることを
考慮して、排ガス温度目標値は酸露点＋２°Ｃとすれば
よいことがわかる。これに対して、表１の比較例におい
ては、各ボイラの排ガス酸露点を直接測定せず、次のよ
うに亜硫酸ガスの濃度等から求めるため、推定誤差±ｌ
Ｏ℃を考慮して、排ガス温度目標値は酸露点＋１０℃と
しなければならなかった。このことから、排ガス温度目
標値は実験例で酸露点＋２℃、比較例で酸露点＋１０℃
であるから、両者の差（８℃）だけ排ガス温度を下げる
ことができ、その結果ボイラの燃焼効率の低下を抑える
ことができた。
考慮して、排ガス温度目標値は酸露点＋２°Ｃとすれば
よいことがわかる。これに対して、表１の比較例におい
ては、各ボイラの排ガス酸露点を直接測定せず、次のよ
うに亜硫酸ガスの濃度等から求めるため、推定誤差±ｌ
Ｏ℃を考慮して、排ガス温度目標値は酸露点＋１０℃と
しなければならなかった。このことから、排ガス温度目
標値は実験例で酸露点＋２℃、比較例で酸露点＋１０℃
であるから、両者の差（８℃）だけ排ガス温度を下げる
ことができ、その結果ボイラの燃焼効率の低下を抑える
ことができた。
比較例における酸露点の求め方は次の通りである。即ち
、 ｔ””２０１０ｇ＋ｏＶ＋ａ である。ただし、ｔは酸露点、■はガス中の硫酸（８０
１％）、ａはガス中の水分濃度により決る定数である。
、 ｔ””２０１０ｇ＋ｏＶ＋ａ である。ただし、ｔは酸露点、■はガス中の硫酸（８０
１％）、ａはガス中の水分濃度により決る定数である。
なお、■は次の関係から求めることができる。
（ＳＯ２？ｍ度） ＝ （排カス中）ＳＯｚ ｔｍ度）
×（ＳＯ□〜ｓｏ、への転化率） なお、実施に当たって、酸霧点計としては、上記実施例
で述べた電気導電率または圧電効果を利用したものに限
られるものでなく、他の酸霧点計でもよい。
×（ＳＯ□〜ｓｏ、への転化率） なお、実施に当たって、酸霧点計としては、上記実施例
で述べた電気導電率または圧電効果を利用したものに限
られるものでなく、他の酸霧点計でもよい。
また、空気予熱器としては、上記実施例で述べた蒸気式
空気予熱器に限られるものでなく、例えば電気ヒータ等
でもよい。
空気予熱器に限られるものでなく、例えば電気ヒータ等
でもよい。
また、上記説明では、２台のボイラを有するシステムに
ついて述べたが、本発明では１台または３台以上であっ
てもよい。
ついて述べたが、本発明では１台または３台以上であっ
てもよい。
以上の通り、本発明によれば、ボイラの燃焼効率を低下
させることなく、煙道や煙突等の付帯設備の腐蝕または
アシソドスマントの生成を防止することができる。
させることなく、煙道や煙突等の付帯設備の腐蝕または
アシソドスマントの生成を防止することができる。
第１図は本発明の方法を２台のボイラを存するシステム
に適用した実施例を示す全体のブロック図、第２図は熱
交換器の説明図、第３図は複合演算器の処理手順を説明
するための図である。第４図は従来例を示す図である。 （Ａ）（Ｂ）・・・ボイラ、１２Ａ、１２Ｂ・・・煙道
、１３Ａ、１３Ｂ・・・熱交換器、１５Ａ、１５Ｂ・・
・燃焼用空気流路、１６Ａ、１６Ｂ・・・酸霧点計、１
７Ａ、１７Ｂ・・・排ガス温度調節計、１８Ａ、１８Ｂ
・・・蒸気式空気予熱器、２０・・・複合演算器。
に適用した実施例を示す全体のブロック図、第２図は熱
交換器の説明図、第３図は複合演算器の処理手順を説明
するための図である。第４図は従来例を示す図である。 （Ａ）（Ｂ）・・・ボイラ、１２Ａ、１２Ｂ・・・煙道
、１３Ａ、１３Ｂ・・・熱交換器、１５Ａ、１５Ｂ・・
・燃焼用空気流路、１６Ａ、１６Ｂ・・・酸霧点計、１
７Ａ、１７Ｂ・・・排ガス温度調節計、１８Ａ、１８Ｂ
・・・蒸気式空気予熱器、２０・・・複合演算器。
Claims (1)
- （１）ボイラからの排ガスを導出する煙道とボイラへ燃
焼用空気を導入する燃焼用空気流路との間に熱交換器を
設けるとともに、燃焼用空気流路に空気予熱器を設け、
前記熱交換器より下流側煙道中の排ガス温度が予め設定
された設定値になるように前記空気予熱器を調節する排
ガス温度調節計を設けたボイラの排ガス温度制御方法に
おいて、前記熱交換器より下流側煙道で排ガス酸露点を
直接測定し、この酸露点を用いて排ガス温度目標値を算
出し、この排ガス温度目標値を前記排ガス温度調節計の
設定値として更新させることを特徴とするボイラの排ガ
ス温度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60190163A JPS6249116A (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | ボイラの排ガス温度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60190163A JPS6249116A (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | ボイラの排ガス温度制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6249116A true JPS6249116A (ja) | 1987-03-03 |
Family
ID=16253473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60190163A Pending JPS6249116A (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | ボイラの排ガス温度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6249116A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10160143A (ja) * | 1996-11-25 | 1998-06-19 | Hitachi Zosen Corp | ごみ処理施設における排ガス流路の壁面の冷却方法と冷却装置 |
| JPH112403A (ja) * | 1997-06-11 | 1999-01-06 | Babcock Hitachi Kk | ボイラ装置 |
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-
1985
- 1985-08-29 JP JP60190163A patent/JPS6249116A/ja active Pending
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