JPS5939362A - 気水ノズル - Google Patents
気水ノズルInfo
- Publication number
- JPS5939362A JPS5939362A JP15003282A JP15003282A JPS5939362A JP S5939362 A JPS5939362 A JP S5939362A JP 15003282 A JP15003282 A JP 15003282A JP 15003282 A JP15003282 A JP 15003282A JP S5939362 A JPS5939362 A JP S5939362A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- water
- nozzle
- room
- cooling water
- Prior art date
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- Granted
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- Nozzles (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は気水ノズルに関し、その目的は、噴出気水分−
布が均一な前記気水ノズルを提供することＫらる。
布が均一な前記気水ノズルを提供することＫらる。
高温のスラブ等を冷却するために冷却媒体としての水と
空気、Ｎ２等の圧縮気体を混合し、気水として前記スラ
ブに噴射することが知られている。前記気水はその冷却
能を広範囲に調整できることから近年、連鋳、装置で製
造される連鋳スラブの冷却等に積極的に用いられている
Ｏ即ち前記連鋳スラブは、鋳型を出ためち設定部位まで
に所定厚の凝固殻が生成されるよう冷却強度が決められ
ている。
空気、Ｎ２等の圧縮気体を混合し、気水として前記スラ
ブに噴射することが知られている。前記気水はその冷却
能を広範囲に調整できることから近年、連鋳、装置で製
造される連鋳スラブの冷却等に積極的に用いられている
Ｏ即ち前記連鋳スラブは、鋳型を出ためち設定部位まで
に所定厚の凝固殻が生成されるよう冷却強度が決められ
ている。
一方前記連鋳スラブを直接、圧延工程へ送給する直送圧
延も採用されておシ、該直送圧延を実施する場合には連
鋳スラブの過冷却を防止し、その温度をできるだけ高温
に維持できるような高精度の冷却を行う必要がるる。而
して気水は、その冷却強度に応じて冷却水量および圧縮
気体量が設定されるが、該気水を噴出する気水ノズルに
は、前記種々の冷却強度に対しても、気水が所定の拡が
りを形成して、かつその範囲内において均等な分布で噴
出せしめる機能が要求される。
延も採用されておシ、該直送圧延を実施する場合には連
鋳スラブの過冷却を防止し、その温度をできるだけ高温
に維持できるような高精度の冷却を行う必要がるる。而
して気水は、その冷却強度に応じて冷却水量および圧縮
気体量が設定されるが、該気水を噴出する気水ノズルに
は、前記種々の冷却強度に対しても、気水が所定の拡が
りを形成して、かつその範囲内において均等な分布で噴
出せしめる機能が要求される。
このため従来よシ種々の気水ノズルが提案されている。
例えば冷却水供給管の先端にオリフィスを設け、冷却水
の供給量を均一にできるようにしたもの、あるいは気水
ノズルの先端にノズル管径よシ大きい膨出部を形成した
もの等が使用されている。しかしながら前記従来の気水
ノズルの提供によっても冷却水と圧縮気体の混合が充分
に行えず、冷却水が偏った状態で噴出する事態が屡々発
生し、特に冷却水量が少なくなるに従って前記傾向が強
くなっていた。
の供給量を均一にできるようにしたもの、あるいは気水
ノズルの先端にノズル管径よシ大きい膨出部を形成した
もの等が使用されている。しかしながら前記従来の気水
ノズルの提供によっても冷却水と圧縮気体の混合が充分
に行えず、冷却水が偏った状態で噴出する事態が屡々発
生し、特に冷却水量が少なくなるに従って前記傾向が強
くなっていた。
本発明は前記従来の気水ノズルが有する問題点の抜本的
解決を計るものである。
解決を計るものである。
以下、実施例に基づき本発明を詳述する。
さて、第１図は本発明に基づく気水ノズルの一実施例を
示す断面構造図で６Ｄ、第２図は先端部の詳細断面図（
第２図ａは横断面図、第２図すは縦断面図）である。図
において１が気水ノズルで６５．２は冷却水供給本管、
３は圧縮気体供給本管である。冷却水ａは前記冷却水供
給本管２から支管２１を介して、同様に圧縮気体すは前
記圧縮気体供給本管３から支管３１を介して、それぞれ
気水ノズル１の基部１ａＫ供給される。
示す断面構造図で６Ｄ、第２図は先端部の詳細断面図（
第２図ａは横断面図、第２図すは縦断面図）である。図
において１が気水ノズルで６５．２は冷却水供給本管、
３は圧縮気体供給本管である。冷却水ａは前記冷却水供
給本管２から支管２１を介して、同様に圧縮気体すは前
記圧縮気体供給本管３から支管３１を介して、それぞれ
気水ノズル１の基部１ａＫ供給される。
而して冷却水ａと圧縮気体すは、気水ノズル基部１ａに
おいて混合され気水Ｃを生成する。該気水Ｃは気水ノズ
ル１のノズル管１４を流通しその先端よシ噴出するが、
本発明の気水ノズル１は先端部］ｂＫ絞シ部１１が形成
され、該絞シ部１１の外表面に膨出ルーム１２が連続し
て構成されている。膨出ルーム１２には気水Ｃを噴出せ
しめるスリット１３が穿設されている。
おいて混合され気水Ｃを生成する。該気水Ｃは気水ノズ
ル１のノズル管１４を流通しその先端よシ噴出するが、
本発明の気水ノズル１は先端部］ｂＫ絞シ部１１が形成
され、該絞シ部１１の外表面に膨出ルーム１２が連続し
て構成されている。膨出ルーム１２には気水Ｃを噴出せ
しめるスリット１３が穿設されている。
以上のように気水ノズル１の先端部に絞り部１１を形成
することによシ、基部１ａで生成された気水はノズル管
１４を流通する間に、冷却水と圧縮気体が充分混合され
、ノズル管工４の断面方向に均一な分布が得られる。又
、圧縮気体量に対し、冷却水量が著しく減少しても、冷
却水が脈流あるいは息つき現象等を生じることなく、単
位時間あたシの流れも均一なものとなった。
することによシ、基部１ａで生成された気水はノズル管
１４を流通する間に、冷却水と圧縮気体が充分混合され
、ノズル管工４の断面方向に均一な分布が得られる。又
、圧縮気体量に対し、冷却水量が著しく減少しても、冷
却水が脈流あるいは息つき現象等を生じることなく、単
位時間あたシの流れも均一なものとなった。
さらに前記絞シ部１１に続いて膨出ルーム１２を構成す
ることによって、膨出ル−ム■２は、絞ｐ部１１よシ流
出した気水のへラダー機能を発揮し、前記気水の噴出角
θを拡大し、かつ均一な気水分布で噴出せしめることが
可能となった。
ることによって、膨出ル−ム■２は、絞ｐ部１１よシ流
出した気水のへラダー機能を発揮し、前記気水の噴出角
θを拡大し、かつ均一な気水分布で噴出せしめることが
可能となった。
本発明者等の経験では絞シ部１１は、１０〜６０％の絞
シ率（ノズル管１４に対する断面積比）であればよく、
気水の流量および混合率等に応じて適宜設定すればよい
。又、膨出ル−ム１２は絞り部１１の内孔１１ａと段差
が生じない程度の大きさで、膨出量１１は内孔１１ａの
寸法の０．３〜０．７程度が好ましく、該範囲であれば
前記第２図に示す如く半割円筒体あるいは図示はしない
けれども、半割球体お゛るいは角柱体に形成することで
も支障はない。
シ率（ノズル管１４に対する断面積比）であればよく、
気水の流量および混合率等に応じて適宜設定すればよい
。又、膨出ル−ム１２は絞り部１１の内孔１１ａと段差
が生じない程度の大きさで、膨出量１１は内孔１１ａの
寸法の０．３〜０．７程度が好ましく、該範囲であれば
前記第２図に示す如く半割円筒体あるいは図示はしない
けれども、半割球体お゛るいは角柱体に形成することで
も支障はない。
次に本発明の具体的効果について説明する。
第３図に示す気水ノズルを用い、該気水ノズルよシ噴出
される気水分布状況を調査した。第４図は噴出された気
水分布状況の平断面を示すもので、本実験においては気
水ノズル１本らたりの圧縮空気量を５０ＯＮｌ／ｍで一
定とし、これに対し冷却水量を変化させたときの気水分
布状況を、被冷却面に噴射された冷却水の量比として調
査した。第３図ａは従来ノズルで、その仕様は次の通シ
である。
される気水分布状況を調査した。第４図は噴出された気
水分布状況の平断面を示すもので、本実験においては気
水ノズル１本らたりの圧縮空気量を５０ＯＮｌ／ｍで一
定とし、これに対し冷却水量を変化させたときの気水分
布状況を、被冷却面に噴射された冷却水の量比として調
査した。第３図ａは従来ノズルで、その仕様は次の通シ
である。
θ：１５０° ｌ＋ ： １６．１φ ４：２１．７Ｉ
Ｊ３： ２．５ ｈ ： １６．１φ第３図すは本発
明ノズル実施例１、第３図Ｃは本発明ノズル実施例２で
、その仕様は第１表の通シである。
Ｊ３： ２．５ ｈ ： １６．１φ第３図すは本発
明ノズル実施例１、第３図Ｃは本発明ノズル実施例２で
、その仕様は第１表の通シである。
第１表
第５図〜第７図は前記実験結果を示すものである。第５
図は冷却水量が２１／ｍ１ｎ（空気量５００１３／ｍ１
ｎ）の例で１、本実験例の如く冷却水量が比較的多い場
合には、従来ノズルおよび本発明ノズルとも大きな差異
はなく、いずれのノズルも第４図ａＫ示すようにほぼ均
一な分布となっている。
図は冷却水量が２１／ｍ１ｎ（空気量５００１３／ｍ１
ｎ）の例で１、本実験例の如く冷却水量が比較的多い場
合には、従来ノズルおよび本発明ノズルとも大きな差異
はなく、いずれのノズルも第４図ａＫ示すようにほぼ均
一な分布となっている。
ところが第６図および第７図に示すように、冷却水量が
１１３７ｍ１ｎ（５０１／ｍ） （第６図）ｏ、５ｉ／
ｍ＝（空気量５００Ａ’／ｍＪ （第７・図）と少なく
なると、従来ノズルでは彫４図ｂＫ示すように偏った分
布となシ、例えばｏ、５ｉ／ｍ＝の例では、噴出された
冷却水の約５０％はノ汝ル中心Ｘよシ片側７５間の被冷
却面に集中的に噴射されておシ、第４図ｂＫおけるｙ、
又１０％以上の冷却水が噴射される範囲（長辺側Ｌ）も
、せいぜい２００ ｍｍ程度であった。
１１３７ｍ１ｎ（５０１／ｍ） （第６図）ｏ、５ｉ／
ｍ＝（空気量５００Ａ’／ｍＪ （第７・図）と少なく
なると、従来ノズルでは彫４図ｂＫ示すように偏った分
布となシ、例えばｏ、５ｉ／ｍ＝の例では、噴出された
冷却水の約５０％はノ汝ル中心Ｘよシ片側７５間の被冷
却面に集中的に噴射されておシ、第４図ｂＫおけるｙ、
又１０％以上の冷却水が噴射される範囲（長辺側Ｌ）も
、せいぜい２００ ｍｍ程度であった。
これに対し本発明の気水ノズルでは、冷却水量が少なく
なっても分布状況に大きな変化はなく、特に前記０．５
１７ｍ＝の例において実施例２の気水ノズルでは、長辺
側りが２５０朋の範囲において１０％前後の極めて均一
な分布となっていることが確認された。
なっても分布状況に大きな変化はなく、特に前記０．５
１７ｍ＝の例において実施例２の気水ノズルでは、長辺
側りが２５０朋の範囲において１０％前後の極めて均一
な分布となっていることが確認された。
以上のように本発明の気水ノズルでは気水の量、混合割
合等の変化に対しても、安定して均一な噴出気水分布を
得ることが可能となった。
合等の変化に対しても、安定して均一な噴出気水分布を
得ることが可能となった。
この結果被冷却材、例えば前述した連鋳スラブの如きき
びしい要求に対しても適確に対応でき、高精度の冷却が
行えるようになった。以上のように本発明の実用的効果
は極めて大である。
びしい要求に対しても適確に対応でき、高精度の冷却が
行えるようになった。以上のように本発明の実用的効果
は極めて大である。
第１図は本発明の気水ノズルの一実施例を示す断面構造
図、第２図は第１図の先端部分断面図、第３図は本発明
と従来ノズルの比較実験に用いた気水ノズルの詳細説明
図、第４図は気水分布状況の平断面図、第゛５図〜第７
図は実験結果の一例を示す線図である。 １・・・気水ノズル ２・・・冷却水供給本管３
・・・圧縮気体供給本管 １１・・・絞シ部１２・・・
膨出ルーム １３・・・スリット１４・・・ノズ
ル管 畢２図 （ａ）（ｂ） 羊３図 （ＣＬ） （ｂ） 第４図 （α）（ｂ） （Ｃ）
図、第２図は第１図の先端部分断面図、第３図は本発明
と従来ノズルの比較実験に用いた気水ノズルの詳細説明
図、第４図は気水分布状況の平断面図、第゛５図〜第７
図は実験結果の一例を示す線図である。 １・・・気水ノズル ２・・・冷却水供給本管３
・・・圧縮気体供給本管 １１・・・絞シ部１２・・・
膨出ルーム １３・・・スリット１４・・・ノズ
ル管 畢２図 （ａ）（ｂ） 羊３図 （ＣＬ） （ｂ） 第４図 （α）（ｂ） （Ｃ）
Claims (1)
- 基部に気水生成部を備えた気水ノズルであって、先端噴
出部が絞シ部に続く膨出ルームからなシ、該膨出ルーム
にスリットを穿設したことを特徴とする気水ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15003282A JPS5939362A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 気水ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15003282A JPS5939362A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 気水ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5939362A true JPS5939362A (ja) | 1984-03-03 |
| JPS6254056B2 JPS6254056B2 (ja) | 1987-11-13 |
Family
ID=15488003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15003282A Granted JPS5939362A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 気水ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939362A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11732817B2 (en) | 2018-09-10 | 2023-08-22 | Eagle Industry Co., Ltd. | Electromagnetic valve unit |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP15003282A patent/JPS5939362A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11732817B2 (en) | 2018-09-10 | 2023-08-22 | Eagle Industry Co., Ltd. | Electromagnetic valve unit |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6254056B2 (ja) | 1987-11-13 |
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