JPS5938717A - 光フアイバ接続部の補強構造 - Google Patents
光フアイバ接続部の補強構造Info
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- JPS5938717A JPS5938717A JP15023382A JP15023382A JPS5938717A JP S5938717 A JPS5938717 A JP S5938717A JP 15023382 A JP15023382 A JP 15023382A JP 15023382 A JP15023382 A JP 15023382A JP S5938717 A JPS5938717 A JP S5938717A
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- optical fiber
- layer
- coating layer
- heat
- inner coating
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/255—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding
- G02B6/2558—Reinforcement of splice joint
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Mechanical Coupling Of Light Guides (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光フアイバ接続部の補強構造に関する０
接続損失を小さくする上で効果的な光ファイバの接続手
段として融着接続法（加熱融着法）があり、この方法を
実施する場合では、１対の被覆光ファイバ（光フアイバ
心線など）の端部から１次被覆層、緩衝層、２次被覆層
を除去し、さらにその被覆除去部の先端側を切断して所
定長さに揃えた後、両被覆除去部の先端を突き合わせ状
態として加熱融着しており、こうしてつくられた光フア
イバ接続部は適当な被覆手段を介して補強されるように
なっている。
段として融着接続法（加熱融着法）があり、この方法を
実施する場合では、１対の被覆光ファイバ（光フアイバ
心線など）の端部から１次被覆層、緩衝層、２次被覆層
を除去し、さらにその被覆除去部の先端側を切断して所
定長さに揃えた後、両被覆除去部の先端を突き合わせ状
態として加熱融着しており、こうしてつくられた光フア
イバ接続部は適当な被覆手段を介して補強されるように
なっている。
ところで、被覆手段を介して上記光ファイバ接続部を補
強するとき、その接続部に抗張力部材を縦添えしてこれ
らの外周に被覆層を形成すると、機械的特性が格段に向
上し、温度変化にともなう伝送損失増も低減されること
は知られている。
強するとき、その接続部に抗張力部材を縦添えしてこれ
らの外周に被覆層を形成すると、機械的特性が格段に向
上し、温度変化にともなう伝送損失増も低減されること
は知られている。
上記に関する数案のものでは、光フアイバ接続部の外周
にホットメルト系の樹脂（接着剤）からなる被覆内層を
形成し、その外周に熱収縮性のチューブからなる被覆外
層を形成し、がっ、被覆内層中に抗張力部材を埋設して
いる。
にホットメルト系の樹脂（接着剤）からなる被覆内層を
形成し、その外周に熱収縮性のチューブからなる被覆外
層を形成し、がっ、被覆内層中に抗張力部材を埋設して
いる。
こうした補強構造の場合、補強直後の特性すなわち初期
特性は非常によいが、水に浸すと１０日間程度で接続部
の強度が約半分に減じられてしまい、一方、ｅ２ｏ０〜
の６００ｃのヒートザイクルテスト結果でも、５０サイ
クル程度で伝送損失が０５〜０７ｄＢ／（５接続）も上
昇している。
特性は非常によいが、水に浸すと１０日間程度で接続部
の強度が約半分に減じられてしまい、一方、ｅ２ｏ０〜
の６００ｃのヒートザイクルテスト結果でも、５０サイ
クル程度で伝送損失が０５〜０７ｄＢ／（５接続）も上
昇している。
水中における強度低下の原因としては、水分が被覆内層
（ホットメルト系樹脂）に伝わることにより光フアイバ
接続部および抗張力部材と被覆内層との界面摩擦力が低
下し、抗張カ部利による抗張力がその接続部に充分及ば
ないことがあげられ、ヒートサイクルによる伝送損失増
の原因としては、上記高温側（０６０℃）において被覆
内層がコールドフロー′ｆｒ：起こし、その接続部にマ
イクロベンドや歪みを発生させるといったことが指摘で
きる。
（ホットメルト系樹脂）に伝わることにより光フアイバ
接続部および抗張力部材と被覆内層との界面摩擦力が低
下し、抗張カ部利による抗張力がその接続部に充分及ば
ないことがあげられ、ヒートサイクルによる伝送損失増
の原因としては、上記高温側（０６０℃）において被覆
内層がコールドフロー′ｆｒ：起こし、その接続部にマ
イクロベンドや歪みを発生させるといったことが指摘で
きる。
本発明は光フアイバ接続部の補強構造において被覆内層
を改善することにより強度低下の問題、ヒートサイクル
による伝送損失増の問題を解消したもので、以下その構
成を図示の実施例により説明する。
を改善することにより強度低下の問題、ヒートサイクル
による伝送損失増の問題を解消したもので、以下その構
成を図示の実施例により説明する。
第１図において、［１１Ａ 、 ｆｉｌ Ｂは被覆光フ
ァイバ、＋２１Ａ、 ＋２１Ｂはその被覆部、（３）Ａ
、（３）Ｂはこれら被覆光ファイバ（１）Ａ、（１）Ｂ
側において被覆が除去されている被覆除去部であり、両
被覆除去部（３）Ａ、（３）Ｂはその先端が互いに突き
合わされ、放電加熱、レーザ加熱等により融着接続され
ている。
ァイバ、＋２１Ａ、 ＋２１Ｂはその被覆部、（３）Ａ
、（３）Ｂはこれら被覆光ファイバ（１）Ａ、（１）Ｂ
側において被覆が除去されている被覆除去部であり、両
被覆除去部（３）Ａ、（３）Ｂはその先端が互いに突き
合わされ、放電加熱、レーザ加熱等により融着接続され
ている。
本発明では上記の光フアイバ接続部において、両被覆除
去部（３）Ａ、（３）Ｂの外周には、両波覆部（３）Ａ
、（３）Ｂにわたる長さの被覆内層（４）が形成されて
おり、該被覆内層（４）の外周には被覆外層（５）が形
成されており、さらに両被覆除去部＋３１ Ａ 。
去部（３）Ａ、（３）Ｂの外周には、両波覆部（３）Ａ
、（３）Ｂにわたる長さの被覆内層（４）が形成されて
おり、該被覆内層（４）の外周には被覆外層（５）が形
成されており、さらに両被覆除去部＋３１ Ａ 。
＋３１ Ｂの長手方向に沿う抗張力部拐（６）は、上記
被覆内層（４）中に埋設されている。
被覆内層（４）中に埋設されている。
」二足における被覆内層（４）はシラノール縮合触媒と
老化防止剤等を含有するシリル変性有機重合体からなる
。
老化防止剤等を含有するシリル変性有機重合体からなる
。
シリル変性有機重合体は常温下でも水分の存在により架
橋する熱可塑性樹脂の１種であり、これはビニルメトキ
シシランで代表されるビニルアルフキシラン（０，５〜
５ ＰＨｒ 程度） ｔ 、ジクミルパーオキサイド等
によりポリエチレンあるいはエチレン−酢酸ビニル共重
合体、エチレン−エチルアクリレート共重合体などとグ
ラフト結合させたものである。
橋する熱可塑性樹脂の１種であり、これはビニルメトキ
シシランで代表されるビニルアルフキシラン（０，５〜
５ ＰＨｒ 程度） ｔ 、ジクミルパーオキサイド等
によりポリエチレンあるいはエチレン−酢酸ビニル共重
合体、エチレン−エチルアクリレート共重合体などとグ
ラフト結合させたものである。
ここで特に望ましい基材はエチレン−酢酸ビニル共重合
体である。
体である。
一方、シラノール縮合触媒としては、ジブチル錫ジラウ
レート（ＤＢＴＤＬ ）、オクタン酸第−錫、ナフテン
酸コバルト等のカルボン酸塩、エチルアミン、ジブチル
アミン、ヘキシルアミン等の有機塩基、無機酸、脂肪酸
等の酸があげられる。
レート（ＤＢＴＤＬ ）、オクタン酸第−錫、ナフテン
酸コバルト等のカルボン酸塩、エチルアミン、ジブチル
アミン、ヘキシルアミン等の有機塩基、無機酸、脂肪酸
等の酸があげられる。
老化防止剤としては４・４−チオビス（６−１−ブチル
−ｍ−クレゾール）、２＋６−ジーｔ−ブチル−Ｐ−ク
レゾール等が適している。
−ｍ−クレゾール）、２＋６−ジーｔ−ブチル−Ｐ−ク
レゾール等が適している。
上記被覆内層（４）における添加物の配合量は、基材樹
脂１００重量部に対し、つぎのどとく設定するのが適切
である。
脂１００重量部に対し、つぎのどとく設定するのが適切
である。
ビニルアルコキシラン ＝ ０５〜５ （ＰＩ−
１ｒ）パーオキサイド ： ０．０１−１．０（Ｐ
Ｉ（ｒ）シラノール縮合触媒 ： ０．０１−０．１
（Ｐｌ（ｒ ）老化防止剤 ： ０．０１〜
２．０（ＰＩ（ｒ）なお、前述した熱収縮性の被覆外層
（５）としては電子線架橋系、その他既知のものが採用
され、一方、抗張力部材（６）としてはＦＲＰ製のもの
でもよいが、主にステンレス鋼などの金属製を採用する
。
１ｒ）パーオキサイド ： ０．０１−１．０（Ｐ
Ｉ（ｒ）シラノール縮合触媒 ： ０．０１−０．１
（Ｐｌ（ｒ ）老化防止剤 ： ０．０１〜
２．０（ＰＩ（ｒ）なお、前述した熱収縮性の被覆外層
（５）としては電子線架橋系、その他既知のものが採用
され、一方、抗張力部材（６）としてはＦＲＰ製のもの
でもよいが、主にステンレス鋼などの金属製を採用する
。
第２図は熱収縮性の被覆外層（５）が収縮する前の状態
を示しており、この図示で明らかなごとく、被覆内層（
４）は当初チューブ状となっており、被覆外層（５）も
同様にチューブ状となっている。
を示しており、この図示で明らかなごとく、被覆内層（
４）は当初チューブ状となっており、被覆外層（５）も
同様にチューブ状となっている。
チューブ状の被覆内層（４）および被覆外層（５）は前
記被覆光ファイバ（１）Ａ、（１）Ｂの接続前、いずれ
か一方の被覆光ファイバ外周に被嵌されており、その接
続後、両被覆除去部（３）Ａ、（３）Ｂの外周にまでス
ライドされ、そしてこれら両層（４１＋５１の間に抗張
力部材（６）が介在されて前記第２図の状態となる。
記被覆光ファイバ（１）Ａ、（１）Ｂの接続前、いずれ
か一方の被覆光ファイバ外周に被嵌されており、その接
続後、両被覆除去部（３）Ａ、（３）Ｂの外周にまでス
ライドされ、そしてこれら両層（４１＋５１の間に抗張
力部材（６）が介在されて前記第２図の状態となる。
第２図の状態において、被覆外層（５）をその外周から
均一に加熱すると、同層（５）が収縮するとともに被覆
内層（４）が溶融状態となり、これにより前記第１図の
補強構造が得られることになる。
均一に加熱すると、同層（５）が収縮するとともに被覆
内層（４）が溶融状態となり、これにより前記第１図の
補強構造が得られることになる。
なお、この際の加熱時、被覆部＋２１Ａ、 ＋２１Ｂが
ナイロン（融点約１８０℃）である場合はこれの溶融を
阻止すべく加熱温度の上限を１７０℃程度【こ設定し、
一方、被覆外層（５）の収縮作用を充分ならしめ、かつ
、被覆内層（４）を溶融状態にするため、加熱温度の下
限は１３０℃程度とする。
ナイロン（融点約１８０℃）である場合はこれの溶融を
阻止すべく加熱温度の上限を１７０℃程度【こ設定し、
一方、被覆外層（５）の収縮作用を充分ならしめ、かつ
、被覆内層（４）を溶融状態にするため、加熱温度の下
限は１３０℃程度とする。
本発明が上記の実施例からなるとき、光フアイバ接続部
は被覆内層（４）、被覆外層（５）、抗張力部材（６）
により補強され、防護されるので、当該接続部の機械特
性が向上するのはもちろんであるが、その被覆内層（４
）がシラノール縮合触媒含有のシリル変性有機重合体か
らなり、水分の存在によって架橋するものであるため、
水中において上記被覆内層（４）に流動性が生じるとい
ったことはなく、シたがって当該被覆内層（４）は光フ
アイバ接続部、抗張力部制（６）との密着状態を水中に
おいても保持し、その補強構造につき補強当ρｊと同程
度ないしそれ以上の強度を発揮させる。
は被覆内層（４）、被覆外層（５）、抗張力部材（６）
により補強され、防護されるので、当該接続部の機械特
性が向上するのはもちろんであるが、その被覆内層（４
）がシラノール縮合触媒含有のシリル変性有機重合体か
らなり、水分の存在によって架橋するものであるため、
水中において上記被覆内層（４）に流動性が生じるとい
ったことはなく、シたがって当該被覆内層（４）は光フ
アイバ接続部、抗張力部制（６）との密着状態を水中に
おいても保持し、その補強構造につき補強当ρｊと同程
度ないしそれ以上の強度を発揮させる。
また、ヒートサイクルにしても、流動、変形ｆｔ−ト（
７ＪＪ）コールドフローがないから、これ＋Ｃｋ 囚し
た伝送損失増も小さくなる。
７ＪＪ）コールドフローがないから、これ＋Ｃｋ 囚し
た伝送損失増も小さくなる。
つぎに本発明の具体例について説明する。
被覆光ファイバ＋ＩＩＡ、（１）Ｂとしてはコア径５０
μｍ１外径１２５μｍの石英系ファイバ（ＧＩ型、比屈
折率差１％）の外周にシリコーンゴムによる１次被覆（
外径４００μｍ）、ナイロン１２（融点１７８℃）によ
る２欣被覆（外径９００μｍ）が施されたものを用い、
その被覆除去部［３１Ａ 、 ＋３１ Ｂの長さを約３
０諭としてこれらを融着接続した。
μｍ１外径１２５μｍの石英系ファイバ（ＧＩ型、比屈
折率差１％）の外周にシリコーンゴムによる１次被覆（
外径４００μｍ）、ナイロン１２（融点１７８℃）によ
る２欣被覆（外径９００μｍ）が施されたものを用い、
その被覆除去部［３１Ａ 、 ＋３１ Ｂの長さを約３
０諭としてこれらを融着接続した。
被覆内層（４）としてはエチレン−酢酸ビニル共ＩＦ合
体（ＶＡ１３ｗｔ％、Ｍ−Ｉ＝３）を基材とし、ビニル
メトキシシランにジクミルバーオキザイドを５％溶解さ
せた液を上記基材に２％添加し、こうした配合物を６５
ｗｎφ、Ｉ、／Ｄ＝２５．１８０℃の押出機により混練
してグラフトマーをつくり、このグラフトマー９５ＰＨ
ｒに対し、ジプチル錫ジラウレート１％、４・４′−チ
オビス（６−１−ブチル−ｍ−クレゾール）２％が添加
されたエチレン−酢酸ビニル５ＰＨｒをブレンドし、こ
れによる配合物を４０謹φ、Ｌ／Ｄ＝２５の押出機によ
りチューブ状（内径１、５ ｍ＋ｎ、外径２１（転）、
長さ約５５覇）に押出成形して用いた。
体（ＶＡ１３ｗｔ％、Ｍ−Ｉ＝３）を基材とし、ビニル
メトキシシランにジクミルバーオキザイドを５％溶解さ
せた液を上記基材に２％添加し、こうした配合物を６５
ｗｎφ、Ｉ、／Ｄ＝２５．１８０℃の押出機により混練
してグラフトマーをつくり、このグラフトマー９５ＰＨ
ｒに対し、ジプチル錫ジラウレート１％、４・４′−チ
オビス（６−１−ブチル−ｍ−クレゾール）２％が添加
されたエチレン−酢酸ビニル５ＰＨｒをブレンドし、こ
れによる配合物を４０謹φ、Ｌ／Ｄ＝２５の押出機によ
りチューブ状（内径１、５ ｍ＋ｎ、外径２１（転）、
長さ約５５覇）に押出成形して用いた。
被覆外層（５）としては内径４咽、肉厚０．２５ ｍｍ
、長さ６０ｗｎの架橋ポリエチレン製熱収縮デユープを
用い、これを１６０℃で熱収縮させた。
、長さ６０ｗｎの架橋ポリエチレン製熱収縮デユープを
用い、これを１６０℃で熱収縮させた。
この被覆外層（５）の完全収縮後の内径は１．４ｍｍで
ある。
ある。
抗張力部利（６）としては、外径１．６ ｍｍ、長さ５
５ｍのステンレス鋼を用いた。
５ｍのステンレス鋼を用いた。
上記のようにして補強された光フアイバ接続部の引張強
度は２．７ Ｋｑであり、水中に１０日間浸１責した後
の引張強度は３２に９であった。
度は２．７ Ｋｑであり、水中に１０日間浸１責した後
の引張強度は３２に９であった。
捷だ、ｅ３０℃〜■７０℃で１０ブイクル処理したヒー
トサイクルの結果では伝送損失増が０．０１ｄＢ以下で
あった。
トサイクルの結果では伝送損失増が０．０１ｄＢ以下で
あった。
因みに、被覆内層（４）が通常のエチレン−酢酸ビニル
共重合体からなるものは、引張強度の初期値が２．３
Ｋｑであったが水中１０日間浸漬後の同強度が１．６
Ｋｑに低下しており、上記と同じヒートサイクルの結果
では伝送損失増がＱ、２ｄＢにもなった。
共重合体からなるものは、引張強度の初期値が２．３
Ｋｑであったが水中１０日間浸漬後の同強度が１．６
Ｋｑに低下しており、上記と同じヒートサイクルの結果
では伝送損失増がＱ、２ｄＢにもなった。
以上説明した通り、本発明は接続端側に被覆除去部を有
する１対の被覆光ファイバが該各被覆除去部の先端を互
いに突き合わせ状態として融着接続されている光フアイ
バ接続部の補強構造において、上記両被覆除去部の外周
にはシラノール縮合触媒含有のシリル変性有機重合体か
らなる被覆内層が形成されているとともに当該両被覆除
去部の長手方向に沿って抗張力部材が添えられており、
これらの外周には熱収縮性の被覆外層が形成されている
ことを特徴としているから、水中における補強接続部の
強度低下、ヒートサイクルによる伝送損失増などが改善
され、充分実用に耐え得る光フアイバ接続部が提供でき
る。
する１対の被覆光ファイバが該各被覆除去部の先端を互
いに突き合わせ状態として融着接続されている光フアイ
バ接続部の補強構造において、上記両被覆除去部の外周
にはシラノール縮合触媒含有のシリル変性有機重合体か
らなる被覆内層が形成されているとともに当該両被覆除
去部の長手方向に沿って抗張力部材が添えられており、
これらの外周には熱収縮性の被覆外層が形成されている
ことを特徴としているから、水中における補強接続部の
強度低下、ヒートサイクルによる伝送損失増などが改善
され、充分実用に耐え得る光フアイバ接続部が提供でき
る。
第１図は本発明に係る補強構造の縦断正面図、第２図は
その補強速時の状態を示した縦断側面図である。 １１）Ａ、 ｔｌ）Ｂ・・・・・被覆光ファイバ＋２１
Ａ 、 ＋２１ Ｂ・・・・・被覆部（３１Ａ 、
＋３１ Ｂ・−・・・被覆除去部（４）・・・・・被覆
内層 （５）・・・・・被覆外層 （６）・・・・・抗張力部材 特許出願人 代理人 弁理士 井 藤 誠
その補強速時の状態を示した縦断側面図である。 １１）Ａ、 ｔｌ）Ｂ・・・・・被覆光ファイバ＋２１
Ａ 、 ＋２１ Ｂ・・・・・被覆部（３１Ａ 、
＋３１ Ｂ・−・・・被覆除去部（４）・・・・・被覆
内層 （５）・・・・・被覆外層 （６）・・・・・抗張力部材 特許出願人 代理人 弁理士 井 藤 誠
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｔｌｌ 接続端側に被覆除去部を有する１対の被覆光
ファイバが該各被覆除去部の先端を互いに突き合わせ状
態として融着接続されている光フアイバ接続部の補強構
造において、上記両被覆除去部の外周には、シラノール
縮合触媒含有のシリル変性有機重合体からなる被覆内層
が形成されているとともに当該内被覆除去部の長手方向
に沿って抗張力部拐が添えられており、これらの外周に
は熱収縮性の被覆外層が形成されている光フアイバ接続
部の補強構造。 （２） シリル変性有機重合体からなる被覆内層は断
面外形が円形であり、該被覆内層の肉厚部内に抗張力部
材が埋めこまれている特許請求の範囲第１項記載の光フ
アイバ接続部の補強構造。 （３） 熱収縮性の被覆外層がチューブ状である特許
請求の範囲第１項記載の光フアイバ接続部の補強構造。 （４）抗張力部材が金属製である特許請求の範囲第１項
または第２項記載の光フアイバ接続部の補強構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15023382A JPS5938717A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 光フアイバ接続部の補強構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15023382A JPS5938717A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 光フアイバ接続部の補強構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5938717A true JPS5938717A (ja) | 1984-03-02 |
Family
ID=15492457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15023382A Pending JPS5938717A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 光フアイバ接続部の補強構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5938717A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06109939A (ja) * | 1992-09-28 | 1994-04-22 | Fujikura Ltd | 光複合電力ケーブル |
-
1982
- 1982-08-30 JP JP15023382A patent/JPS5938717A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06109939A (ja) * | 1992-09-28 | 1994-04-22 | Fujikura Ltd | 光複合電力ケーブル |
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