JPS5931858A - 合金化溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 - Google Patents
合金化溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法Info
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- JPS5931858A JPS5931858A JP57139501A JP13950182A JPS5931858A JP S5931858 A JPS5931858 A JP S5931858A JP 57139501 A JP57139501 A JP 57139501A JP 13950182 A JP13950182 A JP 13950182A JP S5931858 A JPS5931858 A JP S5931858A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C10/00—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces
- C23C10/28—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces using solids, e.g. powders, pastes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、板巾方向全面に互って、均質な合金化度を
もった溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法に関するものである
。
もった溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法に関するものである
。
近年、例えば自動車用鋼板の耐食性向上をはかる目的で
、その車体の製造に多量の溶融亜鉛メッキ鋼板が使用さ
れている。しかし、この溶融亜鉛メッキ鋼板は、点溶融
性が劣化するという問題点があった。
、その車体の製造に多量の溶融亜鉛メッキ鋼板が使用さ
れている。しかし、この溶融亜鉛メッキ鋼板は、点溶融
性が劣化するという問題点があった。
そこで連続溶融亜鉛メツキラインの亜鉛メッキ浴出側に
、Ｆｅ−Ｚｎ合金化炉を設置し、亜鉛メッキされた鋼板
を加熱して、その表面のＺｎ 層をＦｅ−Ｚｎ合金層に
することによシ、点溶接性を改善することが行なわれて
いた。
、Ｆｅ−Ｚｎ合金化炉を設置し、亜鉛メッキされた鋼板
を加熱して、その表面のＺｎ 層をＦｅ−Ｚｎ合金層に
することによシ、点溶接性を改善することが行なわれて
いた。
しかしながら、従来の合金化炉においては、鋼板加熱用
バーナーが鋼板パスラインの鋼板表面に対向して炉壁に
、例えば巾方向にグ００朋ピッチで／ ２００ ＭＭ巾
に配置しかつ長さ方向に６００朋ピツチで千鳥状に複数
組固定配設されている。この鋼板加熱用バーナーが、全
数同時に燃焼する機構となっていた為、炉内温度分布は
均一になっているにもかかわらず、炉内を通過する亜鉛
メッキ鋼板は必ずしも板巾方向に均一な温度分布とはな
らず、鋼板温度は両エッヂ部がセンタ一部に比べ、温度
が低く板１ゴ方向の温度差が大きくなっている。これは
鋼板が亜鉛メッキ浴を通過した後、気体噴射ノズルから
噴射された常温高圧ガスで、過剰亜鉛を吹拭する際、鋼
板面エッヂ部の放熱が板センタ一部よりも大きくなる為
で、この現象は特に鋼板板厚が０乙闘以下及び亜鉛付着
量が／、：ｐ ｏ ｆ／ｐｎ’ｃ両面）以下になると顕
著になる。
バーナーが鋼板パスラインの鋼板表面に対向して炉壁に
、例えば巾方向にグ００朋ピッチで／ ２００ ＭＭ巾
に配置しかつ長さ方向に６００朋ピツチで千鳥状に複数
組固定配設されている。この鋼板加熱用バーナーが、全
数同時に燃焼する機構となっていた為、炉内温度分布は
均一になっているにもかかわらず、炉内を通過する亜鉛
メッキ鋼板は必ずしも板巾方向に均一な温度分布とはな
らず、鋼板温度は両エッヂ部がセンタ一部に比べ、温度
が低く板１ゴ方向の温度差が大きくなっている。これは
鋼板が亜鉛メッキ浴を通過した後、気体噴射ノズルから
噴射された常温高圧ガスで、過剰亜鉛を吹拭する際、鋼
板面エッヂ部の放熱が板センタ一部よりも大きくなる為
で、この現象は特に鋼板板厚が０乙闘以下及び亜鉛付着
量が／、：ｐ ｏ ｆ／ｐｎ’ｃ両面）以下になると顕
著になる。
また、合金化処理時の鋼板の最適管理温度範囲は非常に
狭く、通常Ｓ、？０〜乙００℃の範囲である為、たとえ
ば合金化処理炉を通過する板厚ｏｓｍｍ、亜鉛付着１１
ｊｔ ？ｏ ｙ／７１（（両面）の溶融亜鉛メッキ鋼板
の板センタ一部が合金化処理温度に最適な湿度５６０℃
になるように鋼板加熱用バーナー湿度を設定した場合、
鋼板エッヂ部では温度がり乙０℃となシ低過ぎる為、表
面のＺｎ層がＦ’ ｅ −Ｚｎ合金層に十分発達するこ
とができず、完全な合金化ができない為、溶接性、塗装
性が低下する。
狭く、通常Ｓ、？０〜乙００℃の範囲である為、たとえ
ば合金化処理炉を通過する板厚ｏｓｍｍ、亜鉛付着１１
ｊｔ ？ｏ ｙ／７１（（両面）の溶融亜鉛メッキ鋼板
の板センタ一部が合金化処理温度に最適な湿度５６０℃
になるように鋼板加熱用バーナー湿度を設定した場合、
鋼板エッヂ部では温度がり乙０℃となシ低過ぎる為、表
面のＺｎ層がＦ’ ｅ −Ｚｎ合金層に十分発達するこ
とができず、完全な合金化ができない為、溶接性、塗装
性が低下する。
逆に板エッチ部を十分な合金化とするために、板エッヂ
部温度が合金化処理温度に最適なｓｔ。
部温度が合金化処理温度に最適なｓｔ。
℃となるよう鋼板エッチ部の加熱湿度を設定した場合、
鋼板センタ一部では鋼板温度が６乙０℃となり、高過ぎ
る為、表面合金層が脆くなシ曲げ加工時にパウダリング
と呼ばれる亜鉛合金層の剥離現象が発生し耐食性が劣化
する。このように合金化処理時の温度がきわめて大切で
あるにもかかわらず、従来は鋼板の飯山方向温度の均一
化管理、均一合金化が困難であった。
鋼板センタ一部では鋼板温度が６乙０℃となり、高過ぎ
る為、表面合金層が脆くなシ曲げ加工時にパウダリング
と呼ばれる亜鉛合金層の剥離現象が発生し耐食性が劣化
する。このように合金化処理時の温度がきわめて大切で
あるにもかかわらず、従来は鋼板の飯山方向温度の均一
化管理、均一合金化が困難であった。
従来法においては、連続溶融亜鉛メツキラインの亜鉛メ
ッキ浴出側にＦθ−Ｚｎ合金化処理炉が設置され、亜鉛
メッキされた鋼板をｓｒｏ〜乙００℃の湿度範囲の温度
に、加熱して、亜鉛層をＦθ−Ｚｎ合金層にするように
している。
ッキ浴出側にＦθ−Ｚｎ合金化処理炉が設置され、亜鉛
メッキされた鋼板をｓｒｏ〜乙００℃の湿度範囲の温度
に、加熱して、亜鉛層をＦθ−Ｚｎ合金層にするように
している。
しかし合金化炉内における鋼板加熱は積極的な板ｒｌｊ
方向への加熱制御は行なわれておらず、特に鋼板エッチ
部温度は低く、シたがって鋼板の巾方向の均一な合金層
が得られなかった。
方向への加熱制御は行なわれておらず、特に鋼板エッチ
部温度は低く、シたがって鋼板の巾方向の均一な合金層
が得られなかった。
そこで本発明では鋼板エッヂ部でも鋼板センタ一部と同
一の湿度となるように飯山に応じて加熱バーナーの燃料
噴射中の調整を行ない、飯山方向全面に互って均一加熱
を行ない、均一な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を製造する
ことが可能となるようにしだのである。
一の湿度となるように飯山に応じて加熱バーナーの燃料
噴射中の調整を行ない、飯山方向全面に互って均一加熱
を行ない、均一な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を製造する
ことが可能となるようにしだのである。
即ちバーナーの配列は第２図に示す如、例えば最小製造
製品板巾乙ｏ ｏ ｍｙの場合には鋼板の巾方向中心部
０とエッヂ部Ｂ−ｂの位置に又ｚｏ。
製品板巾乙ｏ ｏ ｍｙの場合には鋼板の巾方向中心部
０とエッヂ部Ｂ−ｂの位置に又ｚｏ。
ｍｙ ［１）の場合はＯとＡ−ａ、 Ｃ！−ｃの位置の
ように配置６シて最大製造製品飯山まで、各製造製品飯
山（以降単に飯山と呼ぶ）のエッヂ部位を積極的に加熱
できるように配置し、かつ、長手方向に複数組設置する
。上記設置バーナーには噴射調整用の弁（例えば電磁弁
）を設け、合金化炉入側に設けた幅側によシ飯山を検出
し、この検出値にもとづいて前記各ノズルの電磁弁を操
作し、板＋ｉＪに応じた好適々加熱を行なうことができ
るようにしてあシ、この為板ｒｌｊ全面に互って均一な
加熱ができ、したがって均一な合金化処理が行なえ板全
巾に互って均一な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を得ること
ができる。
ように配置６シて最大製造製品飯山まで、各製造製品飯
山（以降単に飯山と呼ぶ）のエッヂ部位を積極的に加熱
できるように配置し、かつ、長手方向に複数組設置する
。上記設置バーナーには噴射調整用の弁（例えば電磁弁
）を設け、合金化炉入側に設けた幅側によシ飯山を検出
し、この検出値にもとづいて前記各ノズルの電磁弁を操
作し、板＋ｉＪに応じた好適々加熱を行なうことができ
るようにしてあシ、この為板ｒｌｊ全面に互って均一な
加熱ができ、したがって均一な合金化処理が行なえ板全
巾に互って均一な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を得ること
ができる。
第１図は溶融亜鉛メッキ装置の概略を示す側面図、第２
図は飯山６ｏｏｍ肩、１０００朋、１２００１１４Ｍの
場合の鋼板の合金化処理時の鋼板加熱用バーナーの使用
例を示す平面図、第３図は従来方法によるもので、本発
明方法との比較の為に示したもので、鋼板面エッヂ部に
加熱バーナーが作用しておらず、合金化処理が十分に行
なわれていない。
図は飯山６ｏｏｍ肩、１０００朋、１２００１１４Ｍの
場合の鋼板の合金化処理時の鋼板加熱用バーナーの使用
例を示す平面図、第３図は従来方法によるもので、本発
明方法との比較の為に示したもので、鋼板面エッヂ部に
加熱バーナーが作用しておらず、合金化処理が十分に行
なわれていない。
つぎにこの発明の／実施例によシ具体的に説明する。
通常の製鋼法によりｃ ： ｏ、 ｏ ｓ％、Ｓｉ：０
．０．２％、Ｍｎ：ＯＪｊ％、Ｐ：００乙％、Ｓｏ／
Ａｌ： ｏＯり！％の組成を有する鋼を溶製しスラブと
した後、このスラブを通常の熱間圧延を行ない板厚、！
Ｏｔｔｔｍテ巾ｇ ｏ ｏ ｍｍ、／ ０００ ｍＷ、
１２００ｍ１ｌの鋼帯を作シ、ついで酸洗した後、通常
の冷間圧延を施し、板厚ｏｔｍｍの冷延鋼板とした。
．０．２％、Ｍｎ：ＯＪｊ％、Ｐ：００乙％、Ｓｏ／
Ａｌ： ｏＯり！％の組成を有する鋼を溶製しスラブと
した後、このスラブを通常の熱間圧延を行ない板厚、！
Ｏｔｔｔｍテ巾ｇ ｏ ｏ ｍｍ、／ ０００ ｍＷ、
１２００ｍ１ｌの鋼帯を作シ、ついで酸洗した後、通常
の冷間圧延を施し、板厚ｏｔｍｍの冷延鋼板とした。
この冷延鋼板を連続溶融亜鉛メツキラインにて、７００
℃の温度で約６０秒保持の加熱を行ない引続いてこの加
熱の冷却過程において温度グ乙Ｏ℃の亜鉛メッキ洛中に
浸漬し亜鉛メッキを行ない過剰亜鉛吹拭用気体噴射ノズ
ルから圧力１．２ ｋｇ／ｃｉの常温圧空を噴射し亜鉛
メッキ付着量９ｏ ！／ｎｆに調整した直後に、合金化
炉にて鋼板加熱用バーナーを飯山に応じてｌ、ｏｏｍｍ
巾の場合には０．Ｂ−ｂの位置のバーナーを使用しく○
、ｅ印のバーナー）、１０ｏｏｍｍ巾の場合にはＯ、Ｂ
−ｂ 、 Ｄ−ｄの位置バーナを使用しく○。
℃の温度で約６０秒保持の加熱を行ない引続いてこの加
熱の冷却過程において温度グ乙Ｏ℃の亜鉛メッキ洛中に
浸漬し亜鉛メッキを行ない過剰亜鉛吹拭用気体噴射ノズ
ルから圧力１．２ ｋｇ／ｃｉの常温圧空を噴射し亜鉛
メッキ付着量９ｏ ！／ｎｆに調整した直後に、合金化
炉にて鋼板加熱用バーナーを飯山に応じてｌ、ｏｏｍｍ
巾の場合には０．Ｂ−ｂの位置のバーナーを使用しく○
、ｅ印のバーナー）、１０ｏｏｍｍ巾の場合にはＯ、Ｂ
−ｂ 、 Ｄ−ｄの位置バーナを使用しく○。
・、ム印のバーナー）、／２ｖｏｙｔｔｍ巾の場合には
０ 、 Ａ＋ａ 、Ｃ！＋ｃ 、Ｅ＋ｅの位置のバーナ
ーを使用しく０，１、△、Ｘ印のバーナー）バーナーの
噴射は電磁弁を用いて調整した。尚、飯山に応じて選択
使用するバーナー以外のバーナーの調整方法としては燃
料噴射を中止或は燃料流量を減少させるなどの方法を用
いて調整すればよい。
０ 、 Ａ＋ａ 、Ｃ！＋ｃ 、Ｅ＋ｅの位置のバーナ
ーを使用しく０，１、△、Ｘ印のバーナー）バーナーの
噴射は電磁弁を用いて調整した。尚、飯山に応じて選択
使用するバーナー以外のバーナーの調整方法としては燃
料噴射を中止或は燃料流量を減少させるなどの方法を用
いて調整すればよい。
このようにして本発明法によシ合金化処理炉を通板させ
、鋼板温度ｓｔｏ℃に加熱して１０秒保持の合金化処理
を施した。
、鋼板温度ｓｔｏ℃に加熱して１０秒保持の合金化処理
を施した。
このようにして得られた溶融亜鉛メッキ鋼板から試験片
を切シ出し巾方向の合金化度調査、点溶接性テスト、塗
膜密着性テストを行った。
を切シ出し巾方向の合金化度調査、点溶接性テスト、塗
膜密着性テストを行った。
これらの結果を第１表に示す。第１表に示すように従来
方法によって製造した比較法＆’ｌ試料の鋼板のセンタ
一部は本発明と同等程度であるが、エッヂ部は合金化度
、点溶接性、塗膜密着性とも本発明のものより劣ってお
シ好ましくない。
方法によって製造した比較法＆’ｌ試料の鋼板のセンタ
一部は本発明と同等程度であるが、エッヂ部は合金化度
、点溶接性、塗膜密着性とも本発明のものより劣ってお
シ好ましくない。
本発明状試料Ａ／〜３による鋼板はいずれも合金化度、
点溶接性、塗膜密着性とも優れた結果を示しておシ、品
質的に優れでいることが明らかである。
点溶接性、塗膜密着性とも優れた結果を示しておシ、品
質的に優れでいることが明らかである。
上述のようにこの発明の方法によれば飯山方向全面に互
って、均一な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を製造すること
ができる。
って、均一な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を製造すること
ができる。
第１図は溶融亜鉛メッキ装置の概略を示す側面図、第２
図は板中筋の鋼板加熱用バーナーの燃料噴射位置状況を
示す平面図、第３図は従来方法による鋼板加熱用バーナ
ーの使用例を示す図面である。 ／・・・・・・・・・鋼 帯、２・・・・・・曲・・加
熱炉、３・・・・・開メッキ浴り・・・・・・・・・気
体噴射ノズル、！・・・曲・・合金化処理炉、／／・・
・・・・・・・鋼帯（飯山ｔｏｏπｍ）、／２・・・・
・曲鋼帯（飯山１０ｏｏｙｎｍ）、７．３ ・、・・・
−・鋼帯（飯山／、：ｉｏｏｍｍ）、２０ 、．２／
、コ２．．２Ｊ’、 、２４ｔ、 ２！・・・・聞・鋼
板加熱用バーナー箋２図 手 続 補 正 書（方式） 昭和左２年１２月ｌＺ日 昭和５７年特許願第 ／３９６０／ 号λ 発明の名
称 合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪市東区北浜Ｓ丁目７３゛番地名称（，２／／
）住友金属工業株式会社〃代表者 熊 谷 典 文 り代理人 昭和！７年／７月７２日 （書類発送日 昭和５７年７７月３０日）ざ 補正の内
容
図は板中筋の鋼板加熱用バーナーの燃料噴射位置状況を
示す平面図、第３図は従来方法による鋼板加熱用バーナ
ーの使用例を示す図面である。 ／・・・・・・・・・鋼 帯、２・・・・・・曲・・加
熱炉、３・・・・・開メッキ浴り・・・・・・・・・気
体噴射ノズル、！・・・曲・・合金化処理炉、／／・・
・・・・・・・鋼帯（飯山ｔｏｏπｍ）、／２・・・・
・曲鋼帯（飯山１０ｏｏｙｎｍ）、７．３ ・、・・・
−・鋼帯（飯山／、：ｉｏｏｍｍ）、２０ 、．２／
、コ２．．２Ｊ’、 、２４ｔ、 ２！・・・・聞・鋼
板加熱用バーナー箋２図 手 続 補 正 書（方式） 昭和左２年１２月ｌＺ日 昭和５７年特許願第 ／３９６０／ 号λ 発明の名
称 合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪市東区北浜Ｓ丁目７３゛番地名称（，２／／
）住友金属工業株式会社〃代表者 熊 谷 典 文 り代理人 昭和！７年／７月７２日 （書類発送日 昭和５７年７７月３０日）ざ 補正の内
容
Claims (1)
- 合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法において、合金化処
理炉内の鋼板加熱用バーナーを製造製品板中筋に鋼板工
、ヂ部を積極的に加熱可能としたバーナーを設け、該バ
ーナーの燃料噴射を製造製品板中に応じて調整可能とじ
板巾方向に均一な加熱温度に加熱することを特徴とする
合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57139501A JPS5931858A (ja) | 1982-08-11 | 1982-08-11 | 合金化溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57139501A JPS5931858A (ja) | 1982-08-11 | 1982-08-11 | 合金化溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5931858A true JPS5931858A (ja) | 1984-02-21 |
Family
ID=15246746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57139501A Pending JPS5931858A (ja) | 1982-08-11 | 1982-08-11 | 合金化溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5931858A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0334057U (ja) * | 1989-08-04 | 1991-04-03 | ||
| JPH04228528A (ja) * | 1990-04-26 | 1992-08-18 | Ajax Magnethermic Corp | ガルバニール鋼のストリップ製造装置 |
| KR20010064356A (ko) * | 1999-12-29 | 2001-07-09 | 이구택 | 합금화 용융 아연도금강판의 파우더링성을 향상시키는 방법 |
| KR20020041078A (ko) * | 2000-11-27 | 2002-06-01 | 이구택 | 용융아연도금강판의 균일 합금화를 위한 제어장치 |
| KR100375504B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-05-09 | 주식회사 포스코 | 합금화용융아연도금강판의제조방법 |
-
1982
- 1982-08-11 JP JP57139501A patent/JPS5931858A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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