JP3367452B2 - 意匠性に優れた溶融Ｚｎ系合金めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
意匠性に優れた溶融Ｚｎ系合金めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建材、家電用途の
ように外観が重要視される用途に適した、高耐食性で意
匠性に優れた溶融Al−Zn−Si系合金めっき鋼板の製造方
法に関する。
ように外観が重要視される用途に適した、高耐食性で意
匠性に優れた溶融Al−Zn−Si系合金めっき鋼板の製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】建材、家電用途には、従来より溶融Znめ
っき鋼板が使用されていたが、近年、より高耐食性・高
耐久性を有する溶融Al−Zn系合金めっき鋼板の使用量が
増加している。このうち、めっき皮膜中にAlを約55％、
Siを１〜２％含有する溶融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板
は、表面に美麗なスパングル模様を有していることか
ら、意匠性もひとつの特徴である。
っき鋼板が使用されていたが、近年、より高耐食性・高
耐久性を有する溶融Al−Zn系合金めっき鋼板の使用量が
増加している。このうち、めっき皮膜中にAlを約55％、
Siを１〜２％含有する溶融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板
は、表面に美麗なスパングル模様を有していることか
ら、意匠性もひとつの特徴である。
【０００３】しかしながら、上記溶融Zn−Al−Si系合金
めっき鋼板を製造する際、表面のスパングル模様は製造
チャンスごとにコイル間で通常バラツキがある。ときと
して特に非常に微細なスパングルが形成される場合があ
り、そのような製品は、意匠性の点から外観用途には通
常用いることができない。
めっき鋼板を製造する際、表面のスパングル模様は製造
チャンスごとにコイル間で通常バラツキがある。ときと
して特に非常に微細なスパングルが形成される場合があ
り、そのような製品は、意匠性の点から外観用途には通
常用いることができない。
【０００４】従来にあっても、このスパングル径のバラ
ツキを抑える技術としては、次のような技術がある。 (1) 特開平９−235661号公報：鋼板表面を0.05μｍ以上
研削する。 (2) 特開平10−18009 号、同10−18013 号各公報：鋼板
表面の粗さ、うねりを制御する。 (3) 特開平10−18010 号、同10−18012 号各公報：鋼板
表面の集合組織、結晶粒径を制御する。 (4) 特開平９−241814号公報：めっき浴浸漬時間を２秒
以上とする。 (5) 特開平９−25550 号公報：めっき設備のスナウト内
の露点、水素濃度、浴温度を管理する。
ツキを抑える技術としては、次のような技術がある。 (1) 特開平９−235661号公報：鋼板表面を0.05μｍ以上
研削する。 (2) 特開平10−18009 号、同10−18013 号各公報：鋼板
表面の粗さ、うねりを制御する。 (3) 特開平10−18010 号、同10−18012 号各公報：鋼板
表面の集合組織、結晶粒径を制御する。 (4) 特開平９−241814号公報：めっき浴浸漬時間を２秒
以上とする。 (5) 特開平９−25550 号公報：めっき設備のスナウト内
の露点、水素濃度、浴温度を管理する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このような従
来技術には、それぞれ以下のような問題がある。まず、
上記(1) 、(2) 、(3) の母材鋼板の点からの解決手段に
は、圧延工程などの、めっき前の工程に制約をかけるこ
とになり、また、条件に外れた鋼板をめっき原板として
用いることができなくなる。
来技術には、それぞれ以下のような問題がある。まず、
上記(1) 、(2) 、(3) の母材鋼板の点からの解決手段に
は、圧延工程などの、めっき前の工程に制約をかけるこ
とになり、また、条件に外れた鋼板をめっき原板として
用いることができなくなる。
【０００６】上記(4) は、めっき条件からの改良であ
り、めっき条件を変更するだけでスパングル径を制御で
きる点で有効だが、浴中ロールの昇降装置等の設備を新
たに設ける必要があり、コスト的に不利である。また、
浸漬時間を長くしすぎると、スパングルが全体に微細化
し、本来の溶融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の持つ意匠
性が損なわれる。
り、めっき条件を変更するだけでスパングル径を制御で
きる点で有効だが、浴中ロールの昇降装置等の設備を新
たに設ける必要があり、コスト的に不利である。また、
浸漬時間を長くしすぎると、スパングルが全体に微細化
し、本来の溶融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の持つ意匠
性が損なわれる。
【０００７】上記(5) の方法もめっき条件からの改良で
あり、スナウト内の雰囲気制御により、めっき浴からの
Znの蒸発を抑える方法である。めっき蒸発Znはめっきの
欠陥もしくはスパングル径のムラを誘発するものであ
る。従って、(5) の方法は、通常の方法で得られる (例
えばめっき母材に起因する) スパングル径のムラのレベ
ルをさらに悪化させないというだけで、例えば、コイル
間のスパングル径のバラツキを抑えるには不向きであ
る。
あり、スナウト内の雰囲気制御により、めっき浴からの
Znの蒸発を抑える方法である。めっき蒸発Znはめっきの
欠陥もしくはスパングル径のムラを誘発するものであ
る。従って、(5) の方法は、通常の方法で得られる (例
えばめっき母材に起因する) スパングル径のムラのレベ
ルをさらに悪化させないというだけで、例えば、コイル
間のスパングル径のバラツキを抑えるには不向きであ
る。
【０００８】ここに、本発明の課題は、建材、家電用途
に適した、高耐食性で意匠性に優れた溶融Al−Zn−Si系
めっき鋼板の製造方法を提供することである。さらに具
体的には、本発明の課題は、スパングル径のバラツキを
抑えた建材、家電用途に適した、高耐食性で意匠性に優
れた溶融Al−Zn−Si系合金めっき鋼板の製造方法を提供
することである。
に適した、高耐食性で意匠性に優れた溶融Al−Zn−Si系
めっき鋼板の製造方法を提供することである。さらに具
体的には、本発明の課題は、スパングル径のバラツキを
抑えた建材、家電用途に適した、高耐食性で意匠性に優
れた溶融Al−Zn−Si系合金めっき鋼板の製造方法を提供
することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、このよう
な課題を解決すべく種々調査・検討した結果、鋼板との
反応をできるだけ抑制する操業条件で製造したほうが、
スパングルが全体に大きくなり微細なスパングルが発生
しにくくなることを見い出した。
な課題を解決すべく種々調査・検討した結果、鋼板との
反応をできるだけ抑制する操業条件で製造したほうが、
スパングルが全体に大きくなり微細なスパングルが発生
しにくくなることを見い出した。
【００１０】従って、例えば鋼板を大気雰囲気中で焼鈍
した後、溶融Zn−Al−Si系合金めっき浴に浸漬した場
合、安定的に美麗なスパングルを得ることができる。し
かしながら、この方法では、鋼板表面とめっき浴がほと
んど反応しないため、めっきの密着性が全く得られな
い。また不めっきも生じやすい。従って、鋼板表面の反
応性を適当に制御するような条件を求めることが必要で
ある。
した後、溶融Zn−Al−Si系合金めっき浴に浸漬した場
合、安定的に美麗なスパングルを得ることができる。し
かしながら、この方法では、鋼板表面とめっき浴がほと
んど反応しないため、めっきの密着性が全く得られな
い。また不めっきも生じやすい。従って、鋼板表面の反
応性を適当に制御するような条件を求めることが必要で
ある。
【００１１】本発明者らが検討した結果、連続焼鈍炉内
の直火加熱帯バーナの空燃比および加熱帯の雰囲気ガス
の露点、または、さらに直火加熱帯での鋼板のFe酸化量
および加熱帯の露点を制御することによって、密着性を
損ねることなくスパングルの微細化を抑制することがで
きることを知り、本発明を完成した。
の直火加熱帯バーナの空燃比および加熱帯の雰囲気ガス
の露点、または、さらに直火加熱帯での鋼板のFe酸化量
および加熱帯の露点を制御することによって、密着性を
損ねることなくスパングルの微細化を抑制することがで
きることを知り、本発明を完成した。
【００１２】図１は、焼鈍炉のガス雰囲気の露点と直火
加熱バーナの空燃を種々変更したときのスパングル発生
状況およびめっき皮膜密着性に及ぼす影響をまとめて示
すグラフである。図２は、同じく直火加熱帯の鋼板のFe
酸化量を種々変更したときの同様のグラフである。
加熱バーナの空燃を種々変更したときのスパングル発生
状況およびめっき皮膜密着性に及ぼす影響をまとめて示
すグラフである。図２は、同じく直火加熱帯の鋼板のFe
酸化量を種々変更したときの同様のグラフである。
【００１３】これらの結果からも分かるように図１、図
２の本発明の範囲内の条件で鋼板の予備処理、つまり熱
処理を行うことで本発明の課題が達成されることが分か
る。
２の本発明の範囲内の条件で鋼板の予備処理、つまり熱
処理を行うことで本発明の課題が達成されることが分か
る。
【００１４】ここに、本発明は、Al：30〜70％、Si：0.
05〜3.0 ％、残部Znおよび不可避不純物からなる、溶融
Zn−Al−Si系合金めっき鋼板を、連続式溶融めっき設備
で製造する方法において、熱間圧延や冷間圧延等のめっ
き前の母材の製造条件によらず、連続焼鈍炉の直火加熱
帯バーナの空燃比を0.85〜1.3 とした後、加熱帯の雰囲
気ガスの露点を−40〜＋10℃とすること、または直火加
熱帯の鋼板のFe酸化量を0.1 〜2.0 g/m2としてから、加
熱帯の雰囲気ガスの露点を−40℃〜＋10℃とすることに
より、めっき表面スパングル模様を微細化することなく
均一に開華させる、意匠性に優れた溶融Zn−Al−Si系合
金めっき鋼板が製造できることを見い出して完成した。
05〜3.0 ％、残部Znおよび不可避不純物からなる、溶融
Zn−Al−Si系合金めっき鋼板を、連続式溶融めっき設備
で製造する方法において、熱間圧延や冷間圧延等のめっ
き前の母材の製造条件によらず、連続焼鈍炉の直火加熱
帯バーナの空燃比を0.85〜1.3 とした後、加熱帯の雰囲
気ガスの露点を−40〜＋10℃とすること、または直火加
熱帯の鋼板のFe酸化量を0.1 〜2.0 g/m2としてから、加
熱帯の雰囲気ガスの露点を−40℃〜＋10℃とすることに
より、めっき表面スパングル模様を微細化することなく
均一に開華させる、意匠性に優れた溶融Zn−Al−Si系合
金めっき鋼板が製造できることを見い出して完成した。
【００１５】これをまとめると本発明は次の通りであ
る。 (1) 連続焼鈍炉において予備処理を行った鋼板を連続溶
融めっき浴に供給して溶融めっきを行うことから成るめ
っき鋼板の製造方法であって、前記溶融めっきが、Al：
30〜70％、Si：0.05〜3.0 ％、残部：Znおよび不可避不
純物からなるZn−Al−Si系合金の溶融めっきであり、連
続焼鈍炉内における鋼板の前記予備処理が、該連続焼鈍
炉の直火加熱帯でバーナの空燃比を0.85〜1.3 、該加熱
帯の雰囲気ガスの露点を−40〜＋10℃とする条件下で熱
処理を行うことでスパングル模様を均一に開華させるこ
とであることを特徴とする、意匠性に優れた溶融Zn−Al
−Si系合金めっき鋼板の製造方法。ただし、加熱帯の雰
囲気ガスの露点が−30℃であってAl：52.0％を含む溶融
めっきの場合は除く。
る。 (1) 連続焼鈍炉において予備処理を行った鋼板を連続溶
融めっき浴に供給して溶融めっきを行うことから成るめ
っき鋼板の製造方法であって、前記溶融めっきが、Al：
30〜70％、Si：0.05〜3.0 ％、残部：Znおよび不可避不
純物からなるZn−Al−Si系合金の溶融めっきであり、連
続焼鈍炉内における鋼板の前記予備処理が、該連続焼鈍
炉の直火加熱帯でバーナの空燃比を0.85〜1.3 、該加熱
帯の雰囲気ガスの露点を−40〜＋10℃とする条件下で熱
処理を行うことでスパングル模様を均一に開華させるこ
とであることを特徴とする、意匠性に優れた溶融Zn−Al
−Si系合金めっき鋼板の製造方法。ただし、加熱帯の雰
囲気ガスの露点が−30℃であってAl：52.0％を含む溶融
めっきの場合は除く。
【００１６】(2) 前記予備処理を、前記連続焼鈍炉の直
火加熱帯での鋼板のFe酸化量を0.1 〜2.0 g/m2として行
うことを特徴とする、上記(1) 記載の意匠性に優れた溶
融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の製造方法。
火加熱帯での鋼板のFe酸化量を0.1 〜2.0 g/m2として行
うことを特徴とする、上記(1) 記載の意匠性に優れた溶
融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の製造方法。
【００１７】(3) 上記(1) または(2) の製造方法によっ
て製造しためっき鋼板に、さらにクロメート処理を施
す、意匠性に優れた溶融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の
製造方法。
て製造しためっき鋼板に、さらにクロメート処理を施
す、意匠性に優れた溶融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の
製造方法。
【００１８】(4) 上記(1) または(2) の製造方法によっ
て製造しためっき鋼板に、さらに厚さ５μｍ以下の薄膜
樹脂層を設ける、意匠性に優れた溶融Zn−Al−Si系合金
めっき鋼板の製造方法。
て製造しためっき鋼板に、さらに厚さ５μｍ以下の薄膜
樹脂層を設ける、意匠性に優れた溶融Zn−Al−Si系合金
めっき鋼板の製造方法。
【００１９】(5) 上記(1) または(2) の製造方法によっ
て製造しためっき鋼板に、クロメート処理を施した後
に、厚さ５μｍ以下の薄膜樹脂層を設ける、意匠性に優
れた溶融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の製造方法。
て製造しためっき鋼板に、クロメート処理を施した後
に、厚さ５μｍ以下の薄膜樹脂層を設ける、意匠性に優
れた溶融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の製造方法。
【００２０】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て具体的に説明する。一般に溶融めっきに際しては、冷
延鋼板または熱延鋼板、通常は冷延鋼板に連続焼鈍炉に
おいて加熱処理による予備処理を行う。次いで連続焼鈍
炉の下流に設けた溶融めっき槽において溶融めっき浴に
浸漬され、鋼板表面に溶融めっきが施される。溶融めっ
き皮膜は冷却に際してスパングルと称する模様が表われ
る。ここに本発明は連続焼鈍炉における予備処理を規定
することで、めっき密着性とスパングル模様の制御を行
うものである。
て具体的に説明する。一般に溶融めっきに際しては、冷
延鋼板または熱延鋼板、通常は冷延鋼板に連続焼鈍炉に
おいて加熱処理による予備処理を行う。次いで連続焼鈍
炉の下流に設けた溶融めっき槽において溶融めっき浴に
浸漬され、鋼板表面に溶融めっきが施される。溶融めっ
き皮膜は冷却に際してスパングルと称する模様が表われ
る。ここに本発明は連続焼鈍炉における予備処理を規定
することで、めっき密着性とスパングル模様の制御を行
うものである。
【００２１】(1) 母材製造条件
母材鋼板については、鋼種について特に制約されない。
例えばAlキルド鋼、Ti, Nb等を添加した極低炭素鋼、
Ｐ、Si、Mn等を加えた高強度鋼、さらにフェライト系も
しくはオーステナイト系ステンレス鋼板を用いることも
できる。また、それらの圧延条件についても、熱間圧延
条件、および冷間圧延条件に特に左右されない。
例えばAlキルド鋼、Ti, Nb等を添加した極低炭素鋼、
Ｐ、Si、Mn等を加えた高強度鋼、さらにフェライト系も
しくはオーステナイト系ステンレス鋼板を用いることも
できる。また、それらの圧延条件についても、熱間圧延
条件、および冷間圧延条件に特に左右されない。
【００２２】(2) 連続焼鈍炉の直火加熱帯バーナの空燃
比 本発明にあって直火加熱帯バーナの空燃比を0.85〜1.3
に限定したのは、空燃比が1.3 を越える場合はスパング
ル径の大きさが大きくなるものの、鋼板のFe酸化層がめ
っき後にも生成しているため、めっき−母材界面の密着
性が劣り、めっき剥離が発生するからである。空燃比が
0.85未満の場合は鋼板のFe酸化層が薄いため、鋼板表面
の反応が不均一となり、スパングル径の大きさも不均一
になるからである。好ましくは空燃比は、0.95〜1.30で
ある。
比 本発明にあって直火加熱帯バーナの空燃比を0.85〜1.3
に限定したのは、空燃比が1.3 を越える場合はスパング
ル径の大きさが大きくなるものの、鋼板のFe酸化層がめ
っき後にも生成しているため、めっき−母材界面の密着
性が劣り、めっき剥離が発生するからである。空燃比が
0.85未満の場合は鋼板のFe酸化層が薄いため、鋼板表面
の反応が不均一となり、スパングル径の大きさも不均一
になるからである。好ましくは空燃比は、0.95〜1.30で
ある。
【００２３】(3) 連続焼鈍炉の直火加熱帯での鋼板のFe
酸化量 直火加熱帯での鋼板のFe酸化量を0.1 〜2.0 g/m2に限定
したのは、鋼板のFe酸化層が2.0 g/m2を越える場合は、
スパングル径の大きさが大きくなるものの、鋼板のFe酸
化層がめっき後にも生成しているため、めっき−母材界
面の密着性が劣りめっき剥離が発生するからである。鋼
板のFe酸化層が0.1 g/m2未満の場合は、鋼板のFe酸化層
が薄いため、鋼板表面の反応が不均一となり、スパング
ル径の大きさも不均一になるからである。好ましくは、
0.5 〜2.0 g/m2である。
酸化量 直火加熱帯での鋼板のFe酸化量を0.1 〜2.0 g/m2に限定
したのは、鋼板のFe酸化層が2.0 g/m2を越える場合は、
スパングル径の大きさが大きくなるものの、鋼板のFe酸
化層がめっき後にも生成しているため、めっき−母材界
面の密着性が劣りめっき剥離が発生するからである。鋼
板のFe酸化層が0.1 g/m2未満の場合は、鋼板のFe酸化層
が薄いため、鋼板表面の反応が不均一となり、スパング
ル径の大きさも不均一になるからである。好ましくは、
0.5 〜2.0 g/m2である。
【００２４】(4) 連続焼鈍炉の加熱帯の露点
加熱帯の雰囲気ガスは還元性であるが、本発明にあって
はその雰囲気ガスの露点を、−40〜＋10℃に限定する。
露点が＋10℃より高い場合は、鋼板表面の還元が不十分
でめっきの密着性が劣るからである。一方、露点が−40
℃未満の場合は、めっきのスパングルが微細化する傾向
にある。スパングル微細化の機構の詳細は不明だが、本
発明者らは鋼板表面の還元が進行しめっき浴との反応性
が高くなりすぎるためと推定している。よって、操業条
件や測定バラツキを考慮すると、加熱帯の還元性雰囲気
ガスの露点としては、−30〜０℃の範囲とするのが好ま
しい。
はその雰囲気ガスの露点を、−40〜＋10℃に限定する。
露点が＋10℃より高い場合は、鋼板表面の還元が不十分
でめっきの密着性が劣るからである。一方、露点が−40
℃未満の場合は、めっきのスパングルが微細化する傾向
にある。スパングル微細化の機構の詳細は不明だが、本
発明者らは鋼板表面の還元が進行しめっき浴との反応性
が高くなりすぎるためと推定している。よって、操業条
件や測定バラツキを考慮すると、加熱帯の還元性雰囲気
ガスの露点としては、−30〜０℃の範囲とするのが好ま
しい。
【００２５】(5) その他、めっき条件
めっき条件として、めっき浴組成は、重量割合で、Al＝
30〜70％、Si＝0.05〜3.0 、Zn＝残部および不可避不純
物から構成されている。なお、Alについては、組成割合
が、上記範囲よりも高すぎても低すぎても表面の美麗な
スパングル模様は発生せず、Siについては、上記範囲よ
りも低すぎるとやはりスパングル模様が発生せず、高い
と不めっきの表面欠陥が生じやすくなる。好ましい範囲
は、Al＝45〜85％、Si＝1.2 〜1.8 ％、さらに好ましく
はAl＝50〜58％である。その他、表面品質、性能、操業
に影響を及ぼさない限り、予備処理条件、めっき条件と
もに特に制限されず、通常の条件でよい。
30〜70％、Si＝0.05〜3.0 、Zn＝残部および不可避不純
物から構成されている。なお、Alについては、組成割合
が、上記範囲よりも高すぎても低すぎても表面の美麗な
スパングル模様は発生せず、Siについては、上記範囲よ
りも低すぎるとやはりスパングル模様が発生せず、高い
と不めっきの表面欠陥が生じやすくなる。好ましい範囲
は、Al＝45〜85％、Si＝1.2 〜1.8 ％、さらに好ましく
はAl＝50〜58％である。その他、表面品質、性能、操業
に影響を及ぼさない限り、予備処理条件、めっき条件と
もに特に制限されず、通常の条件でよい。
【００２６】
【実施例】本例では母材として、Ｃ：0.04％、Si：0.01
％、Mn：0.20％、Ｐ：0.03％、Ｓ：0.02％の鋼組成を有
する低炭素Alキルド鋼の冷延鋼帯 (板厚0.6 mm×幅920
mm) を用いた。これらは後述するように、めっき条件が
同一であっても、得られるスパングルの大きさが異なっ
ている。これらを、連続式溶融めっき設備を用いて、表
１に示す条件でめっきした。
％、Mn：0.20％、Ｐ：0.03％、Ｓ：0.02％の鋼組成を有
する低炭素Alキルド鋼の冷延鋼帯 (板厚0.6 mm×幅920
mm) を用いた。これらは後述するように、めっき条件が
同一であっても、得られるスパングルの大きさが異なっ
ている。これらを、連続式溶融めっき設備を用いて、表
１に示す条件でめっきした。
【００２７】焼鈍炉には、H2、N2、水蒸気の配管系をそ
れぞれ独立に設置し、炉内のガス雰囲気および露点は、
水素濃度計および露点計で計測しながら、それぞれの流
量を調整することにより制御した。
れぞれ独立に設置し、炉内のガス雰囲気および露点は、
水素濃度計および露点計で計測しながら、それぞれの流
量を調整することにより制御した。
【００２８】
【表１】
【００２９】スパングルの評価方法について説明する。
最初に、明らかにスパングルの異なる９段階の標準サン
プルを準備し、それぞれ０ (非常に微細) から８ (非常
に粗大) に分類した。以下この数値をスパングルコード
とする。
最初に、明らかにスパングルの異なる９段階の標準サン
プルを準備し、それぞれ０ (非常に微細) から８ (非常
に粗大) に分類した。以下この数値をスパングルコード
とする。
【００３０】一方、標準サンプルの表面拡大写真を撮影
し、その写真上で、実際の長さで30mm に相当する線分
を横切るスパングル境界線の数をカウントすることによ
り、 スパングル径＝30mm÷境界線の数 とした。
し、その写真上で、実際の長さで30mm に相当する線分
を横切るスパングル境界線の数をカウントすることによ
り、 スパングル径＝30mm÷境界線の数 とした。
【００３１】このような測定を１標準サンプルあたり５
回繰り返し、その平均値を「スパングル径」とした。こ
のスパングル径とスパングルコードとの対応は、表２の
ようになる。
回繰り返し、その平均値を「スパングル径」とした。こ
のスパングル径とスパングルコードとの対応は、表２の
ようになる。
【００３２】スパングル均一性の評価は、30 mm 長さに
相当する線分を横切るスパングルの面積の一つ一つのス
パングルを球形近似し、その直径の標準偏差値により評
価を行った。評価は、表３に示すように、０ (非常にバ
ラツキ小) から５ (非常にバラツキ大) までの６段階
で、評価２以下を合格レベルとした。
相当する線分を横切るスパングルの面積の一つ一つのス
パングルを球形近似し、その直径の標準偏差値により評
価を行った。評価は、表３に示すように、０ (非常にバ
ラツキ小) から５ (非常にバラツキ大) までの６段階
で、評価２以下を合格レベルとした。
【００３３】
【表２】
【００３４】
【表３】
【００３５】実施例でのスパングルの大きさは、上記標
準スパングルと目視で比較対照して、スパングルの大き
さが最も近い標準サンプルのスパングルコードで評価し
た。
準スパングルと目視で比較対照して、スパングルの大き
さが最も近い標準サンプルのスパングルコードで評価し
た。
【００３６】次に、めっきの密着性は、得られたサンプ
ルを密着曲げ試験を行い、板幅方向で全幅にわたって剥
離の生じないもののみを合格とした。表４〜６、および
図３〜５に実施例の予備処理条件とその結果を示す。
ルを密着曲げ試験を行い、板幅方向で全幅にわたって剥
離の生じないもののみを合格とした。表４〜６、および
図３〜５に実施例の予備処理条件とその結果を示す。
【００３７】これらの表および図に示す結果からわかる
ように、本発明で規定された条件で予備処理、つまり焼
鈍処理をした後、めっきを施すことで、密着性を損ね
ず、かつスパングルが微細化せず、ほぼ均一に開華させ
ることができる。
ように、本発明で規定された条件で予備処理、つまり焼
鈍処理をした後、めっきを施すことで、密着性を損ね
ず、かつスパングルが微細化せず、ほぼ均一に開華させ
ることができる。
【００３８】一方、本発明で規定された条件から露点、
空燃比または鋼板のFe酸化量が高い予備処理条件でめっ
きをするとめっき密着性の不良が発生する。逆に、本発
明で規定された条件から露点、空燃比または鋼板Fe酸化
量が低い予備処理条件でめっきをするとスパングルバラ
ツキが大きくなりスパングル不良が発生する。
空燃比または鋼板のFe酸化量が高い予備処理条件でめっ
きをするとめっき密着性の不良が発生する。逆に、本発
明で規定された条件から露点、空燃比または鋼板Fe酸化
量が低い予備処理条件でめっきをするとスパングルバラ
ツキが大きくなりスパングル不良が発生する。
【００３９】
【表４】
【００４０】
【表５】
【００４１】
【表６】
【００４２】
【発明の効果】本発明により、コイル間もしくはコイル
内のスパングルのバラツキ (特にスパングルの微細化)
が抑制され、意匠性に優れた溶融Zn−Al−Si系合金めっ
き鋼板を安定的に製造することができる。
内のスパングルのバラツキ (特にスパングルの微細化)
が抑制され、意匠性に優れた溶融Zn−Al−Si系合金めっ
き鋼板を安定的に製造することができる。
【図１】スパングル均一化良好域 (露点−バーナの空燃
比の関係) を示すグラフである。
比の関係) を示すグラフである。
【図２】スパングル均一化良好域 (露点−鋼板Fe酸化量
の関係) を示すグラフである。
の関係) を示すグラフである。
【図３】表４に示した実施例での溶融Zn−Al−Si系合金
めっき (焼鈍温度750 ℃) の結果を、加熱帯露点とスパ
ングルバラツキの関係について示すグラフである。
めっき (焼鈍温度750 ℃) の結果を、加熱帯露点とスパ
ングルバラツキの関係について示すグラフである。
【図４】表５に示した実施例での溶融Zn−Al−Si系合金
めっき (加熱帯露点−30℃) の結果を、直火加熱帯バー
ナ空燃比とスパングルバラツキの関係について示すグラ
フである。
めっき (加熱帯露点−30℃) の結果を、直火加熱帯バー
ナ空燃比とスパングルバラツキの関係について示すグラ
フである。
【図５】表６に示した実施例での溶融Zn−Al−Si系合金
めっき (加熱帯露点−30℃) の結果を、直火加熱帯での
鋼板のFe酸化量とスパングルバラツキの関係について示
すグラフである。
めっき (加熱帯露点−30℃) の結果を、直火加熱帯での
鋼板のFe酸化量とスパングルバラツキの関係について示
すグラフである。
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フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ２３Ｃ 2/06 Ｃ２３Ｃ 2/06
2/12 2/12
28/00 28/00 Ｃ
(56)参考文献 特開 平７−97670（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−81748（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−235661（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−25550（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−59753（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C23C 2/00 - 2/40
Claims (5)
- 【請求項１】 連続焼鈍炉において予備処理を行った鋼
板を連続溶融めっき浴に供給して溶融めっきを行うこと
から成るめっき鋼板の製造方法であって、前記溶融めっ
きが、Al：30〜70％、Si：0.05〜3.0 ％、残部：Znおよ
び不可避不純物からなるZn−Al−Si系合金の溶融めっき
であり、連続焼鈍炉内における鋼板の前記予備処理が、
該連続焼鈍炉の直火加熱帯でバーナの空燃比を0.85〜1.
3 、該加熱帯の雰囲気ガスの露点を−40〜＋10℃とする
条件下で熱処理を行うことでスパングル模様を均一に開
華させることであることを特徴とする、意匠性に優れた
溶融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の製造方法。ただし、
加熱帯の雰囲気ガスの露点が−30℃であってAl：52.0％
を含む溶融めっきの場合は除く。 - 【請求項２】 前記予備処理を、前記連続焼鈍炉の直火
加熱帯での鋼板のFe酸化量を0.1 〜2.0 g/m2として行う
ことを特徴とする、請求項１記載の意匠性に優れた溶融
Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２の製造方法によって製
造しためっき鋼板に、さらにクロメート処理を施す、意
匠性に優れた溶融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の製造方
法。 - 【請求項４】 請求項１または２の製造方法によって製
造しためっき鋼板に、さらに厚さ５μｍ以下の薄膜樹脂
層を設ける、意匠性に優れた溶融Zn−Al−Si系合金めっ
き鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 請求項１または２の製造方法によって製
造しためっき鋼板に、クロメート処理を施した後に、厚
さ５μｍ以下の薄膜樹脂層を設ける、意匠性に優れた溶
融Zn−Al−Si系合金めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07620799A JP3367452B2 (ja) | 1999-03-19 | 1999-03-19 | 意匠性に優れた溶融Ｚｎ系合金めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07620799A JP3367452B2 (ja) | 1999-03-19 | 1999-03-19 | 意匠性に優れた溶融Ｚｎ系合金めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000273608A JP2000273608A (ja) | 2000-10-03 |
| JP3367452B2 true JP3367452B2 (ja) | 2003-01-14 |
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ID=13598733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07620799A Expired - Fee Related JP3367452B2 (ja) | 1999-03-19 | 1999-03-19 | 意匠性に優れた溶融Ｚｎ系合金めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3367452B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4264373B2 (ja) * | 2004-03-25 | 2009-05-13 | 新日本製鐵株式会社 | めっき欠陥の少ない溶融Ａｌ系めっき鋼板の製造方法 |
| JP5831218B2 (ja) * | 2011-12-27 | 2015-12-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛鍍金鋼板の製造方法 |
-
1999
- 1999-03-19 JP JP07620799A patent/JP3367452B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000273608A (ja) | 2000-10-03 |
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