JPS59232649A - プラスチツク成形用鋳造金型 - Google Patents
プラスチツク成形用鋳造金型Info
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- JPS59232649A JPS59232649A JP58107521A JP10752183A JPS59232649A JP S59232649 A JPS59232649 A JP S59232649A JP 58107521 A JP58107521 A JP 58107521A JP 10752183 A JP10752183 A JP 10752183A JP S59232649 A JPS59232649 A JP S59232649A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
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- C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/04—Cast-iron alloys containing spheroidal graphite
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明Ｉ／′ｉ球状黒鉛鋳鉄よｐなるプラスチック成形
用鋳造金型に関するものである。
用鋳造金型に関するものである。
（従来技術）
従来のプラスチック成形用鋳造金型は金型主体を各種鋼
材よりなるものとしているが、鋼は凝固する際の収縮率
が太さいため寸法精度の良い金型を鋳造することが困難
であるうえ＃造された金型の隅角部に割れが多発すると
いう欠点があった。
材よりなるものとしているが、鋼は凝固する際の収縮率
が太さいため寸法精度の良い金型を鋳造することが困難
であるうえ＃造された金型の隅角部に割れが多発すると
いう欠点があった。
（発明の目的）
本発明は前記のような欠点を除いてプラスチックの成形
面が平滑であり、しかも、寸法精度良く鋳造することが
できるうえに隅角部に割れの生ずることもないプラスチ
ック成形用鋳造金型を目的として完成されたものである
。
面が平滑であり、しかも、寸法精度良く鋳造することが
できるうえに隅角部に割れの生ずることもないプラスチ
ック成形用鋳造金型を目的として完成されたものである
。
（発明の構成）
本発明は金型主体を球状黒鉛鋳鉄よりなるものとしてそ
のプラスチック成形面に分布される球状黒鉛粒子はその
９０％以上が粒径／ （７７７１１１以下で且つ５０％
以上が粒径乙μＩ１１以下であることを特徴とするもの
である。
のプラスチック成形面に分布される球状黒鉛粒子はその
９０％以上が粒径／ （７７７１１１以下で且つ５０％
以上が粒径乙μＩ１１以下であることを特徴とするもの
である。
本発明においては金型主体を４．Ｙ角に代えて球状黒鉛
鋳鉄よりなるものとして鋼を累月としたものに見られた
寸法精度上の間験点や金型の隅角部に生じていた割れの
発生を防止するようにしたものであるが、良質の金型と
するにはプラスチック成形面の平滑度が極めて重要であ
るのでプラスチック成形面に分布される球状黒鉛零＼′
ｌ子の粒度分布を前記範囲に特定することにより実用化
したもので、このためフ□ラスナック成形面以外に分布
される球状黒鉛粒子の粒度分布は特に限定されることは
ない。なお、球状黒鉛鋳鉄はマグネシウム、セリウム等
の球状化剤とフェロシリコン等の接種剤により晶出黒鉛
を球状化したものであり、注湯後急冷することによって
球状黒鉛を微細化することができるので素材を熱伝導性
のよい（Ｍｌ型中に注湯後直ちに加圧を行なうことによ
シ溶湯と鋳型表面との接触を密にし、溶湯からの放熱を
促進させて急冷凝固させればよい。なお、鋳型中のプラ
スチック成形面と接する部分にのみ熱伝導性の良好な鋳
型材を用いてプラスチック成形面における球状黒鉛粒子
の粒度分布を制御するようにしてもよい。このようにし
てプラスチック成形面に分布される全球状黒鉛粒子のう
ち粒径ＩＱμｍ以下のものが９０％以上占め且つ粒径乙
μｍ以下のものが５０％以上を占めるようにしてＵｉ造
ずれば、Φ（５）漬込れる金型主体のうち少なくともプ
ラスチック成形面は球状黒鉛粒子の粒度分布が前記のよ
うな特定範囲内にあるため極めて平滑なものとなって成
形されるプラスチック製品は光沢がよく、外観の善しい
ものとなる。なお、プラスチック成形面に分布される黒
鉛粒子のうち９０％以上が粒径１０μＩｎ以下の球状黒
鉛粒子で且つ５０％以上が粒径乙１１ｎ１以下でかい場
合にはグラスチック成形面をどのように０１摩しても研
摩面に黒鉛粒子の欠落したくほみが生じ易く、所期の平
滑度を得ることができないｂま／こ、球状黒船鋳鉄は銅
相と異なり凝固時のＩＩＶ縮率が小さいので寸法精度良
く金型を鋳造１″ることができるものであり、特に球状
黒鉛鋳鉄として爪Ｊｌ′ｔ％で炭素、２．Ｓ〜３．８％
、珪素２０〜３０％、マンガン０ｇ％以下、ニッケル２
０〜左０％、モリブデンσλ〜／、０％、残部が鉄、球
状化元素および不可避的不純物からなる組成のものを用
いれば、り′Ｉ込面が平滑で寸法精度が良くしかも硬度
及び強度が大きいグラスチック成形用鋳造金型を得るこ
とができる。すなわち、炭素は低融点化、低収縮化を図
るための元素であり、溶湯の凝固時の体積変化を小さく
するためには、３．８％の過共晶部分を用いるのが適当
で、炭素含有量がこれ以上となると溶湯中の初晶黒鉛の
発生が著しく、逆に２ｊ％以下では融点が上昇するため
注湯の温度を上ける必要があるうえ体積変化が大きくな
るため凝固時に大きい収縮が生ずるから１．！、５〜３
８％の範囲が好ましい。また、珪素は黒鉛化促進元素で
あり、２０％以下で。は黒鉛什が不十分であるためチル
の発生による硬Ｔ「の不均一と収縮率増大による収縮割
れを生じ易く、逆に３０％を越えると初晶黒鉛の晶出ｈ
１を増大させて黒鉛が粗大化する傾向を示すので２０〜
３．０％の範囲が好ましい。さらに、マンカンは０８％
を越えると急冷部にチルを生じ易いのでそれ以下とする
ことが好ましく、ニッケルｔ」−安定（〜た高硬度を得
るための元素であって、２０％以下ではこの効果が不十
分であシ、逆にＳＯ・Ｉｒ ＴＴ・越えると一部にマル
テンサイトが生じて硬度が不均一となるから２０〜３．
０％の範囲が好ましく、モリブデンもニッケルとともに
ベイナイト化に寄与する成分であり、０．２％以下では
その効果が不十分であり、／、０％を越えると一部にマ
ルテンサイトを生ずるから０２％〜７．０％の範囲が好
ましい。
鋳鉄よりなるものとして鋼を累月としたものに見られた
寸法精度上の間験点や金型の隅角部に生じていた割れの
発生を防止するようにしたものであるが、良質の金型と
するにはプラスチック成形面の平滑度が極めて重要であ
るのでプラスチック成形面に分布される球状黒鉛零＼′
ｌ子の粒度分布を前記範囲に特定することにより実用化
したもので、このためフ□ラスナック成形面以外に分布
される球状黒鉛粒子の粒度分布は特に限定されることは
ない。なお、球状黒鉛鋳鉄はマグネシウム、セリウム等
の球状化剤とフェロシリコン等の接種剤により晶出黒鉛
を球状化したものであり、注湯後急冷することによって
球状黒鉛を微細化することができるので素材を熱伝導性
のよい（Ｍｌ型中に注湯後直ちに加圧を行なうことによ
シ溶湯と鋳型表面との接触を密にし、溶湯からの放熱を
促進させて急冷凝固させればよい。なお、鋳型中のプラ
スチック成形面と接する部分にのみ熱伝導性の良好な鋳
型材を用いてプラスチック成形面における球状黒鉛粒子
の粒度分布を制御するようにしてもよい。このようにし
てプラスチック成形面に分布される全球状黒鉛粒子のう
ち粒径ＩＱμｍ以下のものが９０％以上占め且つ粒径乙
μｍ以下のものが５０％以上を占めるようにしてＵｉ造
ずれば、Φ（５）漬込れる金型主体のうち少なくともプ
ラスチック成形面は球状黒鉛粒子の粒度分布が前記のよ
うな特定範囲内にあるため極めて平滑なものとなって成
形されるプラスチック製品は光沢がよく、外観の善しい
ものとなる。なお、プラスチック成形面に分布される黒
鉛粒子のうち９０％以上が粒径１０μＩｎ以下の球状黒
鉛粒子で且つ５０％以上が粒径乙１１ｎ１以下でかい場
合にはグラスチック成形面をどのように０１摩しても研
摩面に黒鉛粒子の欠落したくほみが生じ易く、所期の平
滑度を得ることができないｂま／こ、球状黒船鋳鉄は銅
相と異なり凝固時のＩＩＶ縮率が小さいので寸法精度良
く金型を鋳造１″ることができるものであり、特に球状
黒鉛鋳鉄として爪Ｊｌ′ｔ％で炭素、２．Ｓ〜３．８％
、珪素２０〜３０％、マンガン０ｇ％以下、ニッケル２
０〜左０％、モリブデンσλ〜／、０％、残部が鉄、球
状化元素および不可避的不純物からなる組成のものを用
いれば、り′Ｉ込面が平滑で寸法精度が良くしかも硬度
及び強度が大きいグラスチック成形用鋳造金型を得るこ
とができる。すなわち、炭素は低融点化、低収縮化を図
るための元素であり、溶湯の凝固時の体積変化を小さく
するためには、３．８％の過共晶部分を用いるのが適当
で、炭素含有量がこれ以上となると溶湯中の初晶黒鉛の
発生が著しく、逆に２ｊ％以下では融点が上昇するため
注湯の温度を上ける必要があるうえ体積変化が大きくな
るため凝固時に大きい収縮が生ずるから１．！、５〜３
８％の範囲が好ましい。また、珪素は黒鉛化促進元素で
あり、２０％以下で。は黒鉛什が不十分であるためチル
の発生による硬Ｔ「の不均一と収縮率増大による収縮割
れを生じ易く、逆に３０％を越えると初晶黒鉛の晶出ｈ
１を増大させて黒鉛が粗大化する傾向を示すので２０〜
３．０％の範囲が好ましい。さらに、マンカンは０８％
を越えると急冷部にチルを生じ易いのでそれ以下とする
ことが好ましく、ニッケルｔ」−安定（〜た高硬度を得
るための元素であって、２０％以下ではこの効果が不十
分であシ、逆にＳＯ・Ｉｒ ＴＴ・越えると一部にマル
テンサイトが生じて硬度が不均一となるから２０〜３．
０％の範囲が好ましく、モリブデンもニッケルとともに
ベイナイト化に寄与する成分であり、０．２％以下では
その効果が不十分であり、／、０％を越えると一部にマ
ルテンサイトを生ずるから０２％〜７．０％の範囲が好
ましい。
（実施例／）
重量％で炭素３．乙％、珪素２７％、マンガン００乙％
、ニッケル３５％、モリブデン０５％、マグネシウムθ
０２Ｓ％、残部が鉄及び不可避的不純物の組成をもつ溶
湯を金属塊鋳型に注湯後７０１で加圧して直径ＩＣ）！
；＊５深さ７５騎のキャビディ部を有するプラスチック
成形用鋳造金量を含１１造した。この金型のプラスチッ
ク成形面は第１図に倍率２００倍の顕微鏡写真に示すと
おシの相識を有し、球状黒鉛粒子のｉｎ径は全数７μ■
１以下で且つその９０％以上が６μＩｌ＋以下であった
。なお、本実施例と同一組成の溶湯を用いて球状黒鉛粒
子の粒度制御を行なうことなく鋳造した金型表面は第、
？図に示すように粗大化した黒鉛粒子が分散した川縁を
有し、平清なプラスチック成形面を得ることができなか
った。また、本実施例のプラスチック鋳造金型の表面硬
度をＡ、Ｂ、Ｃの３個所について３回ずつ測定した結果
は第１表に示すとおｐ ）ＩＲＣ３５±２であった。ま
た、同一の金属塊鋳型をもって鋳造した５個のプラスチ
ック鋳造金型についてキャビティ部の横寸法を測定した
結果は第２表のとおシで、ばらつきは±００．２門以内
で極めて高い寸法精度を示した。
、ニッケル３５％、モリブデン０５％、マグネシウムθ
０２Ｓ％、残部が鉄及び不可避的不純物の組成をもつ溶
湯を金属塊鋳型に注湯後７０１で加圧して直径ＩＣ）！
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成形用鋳造金量を含１１造した。この金型のプラスチッ
ク成形面は第１図に倍率２００倍の顕微鏡写真に示すと
おシの相識を有し、球状黒鉛粒子のｉｎ径は全数７μ■
１以下で且つその９０％以上が６μＩｌ＋以下であった
。なお、本実施例と同一組成の溶湯を用いて球状黒鉛粒
子の粒度制御を行なうことなく鋳造した金型表面は第、
？図に示すように粗大化した黒鉛粒子が分散した川縁を
有し、平清なプラスチック成形面を得ることができなか
った。また、本実施例のプラスチック鋳造金型の表面硬
度をＡ、Ｂ、Ｃの３個所について３回ずつ測定した結果
は第１表に示すとおｐ ）ＩＲＣ３５±２であった。ま
た、同一の金属塊鋳型をもって鋳造した５個のプラスチ
ック鋳造金型についてキャビティ部の横寸法を測定した
結果は第２表のとおシで、ばらつきは±００．２門以内
で極めて高い寸法精度を示した。
第１表
第−表
さらに本実施例の鋳造金型の機械的性質を測定したとこ
ろ、引張強度／１０１．０．２％耐力乙Ｏｋｇ−／
伸び／−７％、衝ｇτ値、２１７°シｄであって、高ｊ
＋湧ゝ 合金鋼と同等の優れた機械的特性を示した。
ろ、引張強度／１０１．０．２％耐力乙Ｏｋｇ−／
伸び／−７％、衝ｇτ値、２１７°シｄであって、高ｊ
＋湧ゝ 合金鋼と同等の優れた機械的特性を示した。
（実施例２）
重量％で炭素３．７％、珪素２．６％、マンガン０４Ｌ
％、マグネシウム０．０３％、残部が鉄及び不可避的不
純物の組成を持つ溶湯をもって前記実施例／と同じ条件
で同一形状のフ′ラスチック鋳造金型を鋳造した。この
プラスチック鋳造金型のプラスチック成形面に分布され
る球状黒鉛ｆ＞’を子はその全数が粒径８μｎ１以下で
あり且つ６μｍ以下のものが７０％以上を占めた。そし
て、鋳放しの表面荒さは３μｍＲｍａｚであり、表面研
摩を行なった後プラスチック成形を行なったところ、プ
ラスチック成形品の表面平滑度は０．．２ ！；μｍ
、Ｒｍ３ Ｘであり、８．に−Ｄ−１；／の鋼材による
プラスチック成形用金型を用いた場合と同程度であった
。また、との鋳造金型の寸法精度は１００酎についてば
らつきが±００ｑ朋以下であり、従来の硅１材製鋳造金
型の寸法精度が１００朝について＋０．３門であったの
に比較して飛躍的な向上が認められた。
％、マグネシウム０．０３％、残部が鉄及び不可避的不
純物の組成を持つ溶湯をもって前記実施例／と同じ条件
で同一形状のフ′ラスチック鋳造金型を鋳造した。この
プラスチック鋳造金型のプラスチック成形面に分布され
る球状黒鉛ｆ＞’を子はその全数が粒径８μｎ１以下で
あり且つ６μｍ以下のものが７０％以上を占めた。そし
て、鋳放しの表面荒さは３μｍＲｍａｚであり、表面研
摩を行なった後プラスチック成形を行なったところ、プ
ラスチック成形品の表面平滑度は０．．２ ！；μｍ
、Ｒｍ３ Ｘであり、８．に−Ｄ−１；／の鋼材による
プラスチック成形用金型を用いた場合と同程度であった
。また、との鋳造金型の寸法精度は１００酎についてば
らつきが±００ｑ朋以下であり、従来の硅１材製鋳造金
型の寸法精度が１００朝について＋０．３門であったの
に比較して飛躍的な向上が認められた。
（発明の効果）
本発明は以上の説明から明らかなように、金型主体が球
状黒鉛鋳鉄からなるものであって、しかも、そのフ”ラ
スチック成形面の球状黒鉛粒子の粒度分布を粒径１０μ
ｍ以下のものが９０％以上で且つ粒径乙μｍ以下のもの
が５０％以上としたので、極めて平滑度の高いプラスチ
ック成形面を得ルコとができ、コア側のみならずキャビ
ティ側に使用した場合にも表面が平滑で外観の美しいプ
ラスチック製品を成形することができる。しかも、球状
黒鉛鋳鉄は凝固時の収縮が小さく、割れが生じないうえ
ＪＩＳ Ｂ Ｏ’１ＯＩＩ／２級を達成できる程度に高
い寸法精度を得ることができるもので、高合金鋼を機械
加工したものに匹敵する諸性能を備えたプラスチック成
形用金型を鋳造により容易に得ることができ、寸法精度
が良好なうえ研摩修正の必要が殆んどないから納期を従
来の約％、コストを約４／Ｓに低下できる利点もあり、
業界の発展に寄与するところ極めて大なものである。
状黒鉛鋳鉄からなるものであって、しかも、そのフ”ラ
スチック成形面の球状黒鉛粒子の粒度分布を粒径１０μ
ｍ以下のものが９０％以上で且つ粒径乙μｍ以下のもの
が５０％以上としたので、極めて平滑度の高いプラスチ
ック成形面を得ルコとができ、コア側のみならずキャビ
ティ側に使用した場合にも表面が平滑で外観の美しいプ
ラスチック製品を成形することができる。しかも、球状
黒鉛鋳鉄は凝固時の収縮が小さく、割れが生じないうえ
ＪＩＳ Ｂ Ｏ’１ＯＩＩ／２級を達成できる程度に高
い寸法精度を得ることができるもので、高合金鋼を機械
加工したものに匹敵する諸性能を備えたプラスチック成
形用金型を鋳造により容易に得ることができ、寸法精度
が良好なうえ研摩修正の必要が殆んどないから納期を従
来の約％、コストを約４／Ｓに低下できる利点もあり、
業界の発展に寄与するところ極めて大なものである。
第１図は本発明の実施例／に示したプラスチック鋳造金
型におけるフ゛ラスチック成形面の金用組織図、第１図
は実施例／と同一組成の溶湯を用いて球状黒鉛粒子の粒
度分布を制御することなく鋳造したプラスチック＠造金
型におけるプラスチック成形面の金属組織図である。
型におけるフ゛ラスチック成形面の金用組織図、第１図
は実施例／と同一組成の溶湯を用いて球状黒鉛粒子の粒
度分布を制御することなく鋳造したプラスチック＠造金
型におけるプラスチック成形面の金属組織図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ／、金型主体を球状黒鉛鋳鉄よシなるものとしてそのプ
ラスチック成形面に分布きれる球状黒鉛粒子はその９０
％以上が粒径ｌｏμＩｎ以下で且つ５０％以上が粒径乙
μｍ以下であることを特徴とするプラスチック成形用鋳
造金型。 ！、球状黒鉛＠鉄の組成が重量％で、炭素２ｊ〜３ｇ％
、珪素２０〜３０％、マンカンθｇ％以下、ニッケル２
．０〜５．０％、モリブデンθ２〜７．０％、残部が鉄
、球状化元素および不可避的不純物である特許請求の範
囲第１項記載のプラスチック成形月Ｊ鋳造金型。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58107521A JPS59232649A (ja) | 1983-06-15 | 1983-06-15 | プラスチツク成形用鋳造金型 |
| US06/617,930 US4572751A (en) | 1983-06-15 | 1984-06-06 | Cast iron mold for plastic molding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58107521A JPS59232649A (ja) | 1983-06-15 | 1983-06-15 | プラスチツク成形用鋳造金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59232649A true JPS59232649A (ja) | 1984-12-27 |
| JPS6125454B2 JPS6125454B2 (ja) | 1986-06-16 |
Family
ID=14461299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58107521A Granted JPS59232649A (ja) | 1983-06-15 | 1983-06-15 | プラスチツク成形用鋳造金型 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4572751A (ja) |
| JP (1) | JPS59232649A (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4830656A (en) * | 1986-04-17 | 1989-05-16 | Anciens Etablissements Caffier & Barreau | Cast iron molds for glass making and method of making |
| US4702886A (en) * | 1986-10-09 | 1987-10-27 | Romac Industries Inc. | Corrosion resistant nickel alloyed ductile cast iron of ferrite structure |
| US4990194A (en) * | 1988-09-09 | 1991-02-05 | Hitachi Metals, Ltd. | Thin high-strength article of spheroidal graphite cast iron and method of producing same |
| FR2725729B1 (fr) * | 1994-10-13 | 1997-01-10 | Delca France Sarl | Materiau metallique pour la realisation d'un corps d'outil d'usinage et procede en vue de la realisation d'un corps d'outil au moyen de ce materiau |
| CN1183267C (zh) * | 1999-06-08 | 2005-01-05 | 旭技术株式会社 | 非奥氏体等温淬火处理球墨铸铁 |
| US6758066B2 (en) * | 2001-06-12 | 2004-07-06 | Owens-Brockway Glass Container Inc. | Glassware forming mold and method of manufacture |
| EP1458532A1 (en) * | 2001-11-19 | 2004-09-22 | Kvm Industrimaskiner A/S | Mould equipment for concrete casting and a method for making the mould equipment |
| US8350440B2 (en) * | 2010-04-14 | 2013-01-08 | General Electric Company | Integrated stator flange assembly for dynamoelectric machine |
| WO2017164382A1 (ja) * | 2016-03-24 | 2017-09-28 | 日立金属株式会社 | 球状黒鉛鋳鉄、それからなる鋳造物品及び自動車用構造部品、並びに球状黒鉛鋳鉄からなる鋳造物品の製造方法 |
| CN113459415A (zh) * | 2021-06-26 | 2021-10-01 | 嘉兴市翊盛电子科技有限公司 | 一种塑料壳模具及生产工艺 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE2618775A1 (de) * | 1976-04-29 | 1977-11-17 | Goetzewerke | Reibend beanspruchte maschinenteile aus gusseisen mit ledeburitischer laufflaeche und ihr herstellungsverfahren |
| JPS5395118A (en) * | 1976-12-24 | 1978-08-19 | Nissan Motor Co Ltd | Preparation of high tensile and low carbon equivalent spheroidal graphite cast iron |
| SE7711918L (sv) * | 1977-10-24 | 1979-04-25 | Sandvik Ab | For stalverkskokiller avsett gjutjern |
| DE3147461C2 (de) * | 1981-12-01 | 1983-10-13 | Goetze Ag, 5093 Burscheid | Verschleißfeste Gußeisenlegierung hoher Festigkeit mit sphärolithischer Graphitausscheidung, ihr Herstellungsverfahren und ihre Verwendung |
| US4484953A (en) * | 1983-01-24 | 1984-11-27 | Ford Motor Company | Method of making ductile cast iron with improved strength |
-
1983
- 1983-06-15 JP JP58107521A patent/JPS59232649A/ja active Granted
-
1984
- 1984-06-06 US US06/617,930 patent/US4572751A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4572751A (en) | 1986-02-25 |
| JPS6125454B2 (ja) | 1986-06-16 |
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