JPS59229412A - 極厚調質鋼の熱処理方法 - Google Patents
極厚調質鋼の熱処理方法Info
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- JPS59229412A JPS59229412A JP10239383A JP10239383A JPS59229412A JP S59229412 A JPS59229412 A JP S59229412A JP 10239383 A JP10239383 A JP 10239383A JP 10239383 A JP10239383 A JP 10239383A JP S59229412 A JPS59229412 A JP S59229412A
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- tempered steel
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は極厚調質鋼の熱処理方法に係り、特に針状組織
を有する極厚鋼材の結晶粒を微細化し得る熱処理方法に
関する。
を有する極厚鋼材の結晶粒を微細化し得る熱処理方法に
関する。
一般に調質鋼の調質焼入れ時のオースキナイト粒度（以
下γ粒度と称する）は調質熟卵後の機械的性質に極めて
大き力影響を及ぼすものであって、例えば良好力低温靭
性を得るためにはγ粒は細粒でなければならない。更に
衝撃特性のばらつきが少々く安定して良好な靭性を確保
するためにはγ粒が均一な細粒であることが必須要件で
ある。しかし彦がら均−力細粒を得る場合に部分的もし
くは全面的にマルテンサイトと下部ベイナイトよシ成る
針状組織が存在することによって悪い影響を与える。例
えば針状組織と、フェライト組織、パーライト組織、上
部ベイナイト組織もしくはこれらの混合組織より成るい
わゆる塊状組織が混在する場合には、再加熱時のγ粒は
混粒にカリ島い。
下γ粒度と称する）は調質熟卵後の機械的性質に極めて
大き力影響を及ぼすものであって、例えば良好力低温靭
性を得るためにはγ粒は細粒でなければならない。更に
衝撃特性のばらつきが少々く安定して良好な靭性を確保
するためにはγ粒が均一な細粒であることが必須要件で
ある。しかし彦がら均−力細粒を得る場合に部分的もし
くは全面的にマルテンサイトと下部ベイナイトよシ成る
針状組織が存在することによって悪い影響を与える。例
えば針状組織と、フェライト組織、パーライト組織、上
部ベイナイト組織もしくはこれらの混合組織より成るい
わゆる塊状組織が混在する場合には、再加熱時のγ粒は
混粒にカリ島い。
これは前組織が塊状組織の部位はオーステナイト化で微
細がγ粒を形成するのに対し、前組織が針状組織の部位
は細粒化が見られないからである。
細がγ粒を形成するのに対し、前組織が針状組織の部位
は細粒化が見られないからである。
針状組織を有する鋼素材を細粒化する方法として加熱速
度゛を高める熱処理方法が公知である。しかし々がら極
厚調質鋼においては加熱速度を大きくすることができが
い。従って極厚調質鋼であって、前組織が針状組織の場
合の従来の熱処理法は、１０００℃以下の焼ならしおよ
び焼入れを行っているが、この方法では焼カらしおよび
焼入れ処理のオーステナイト化によシ細粒化されず、粗
大なγ粒を形成する結果と力っている。かかる熱処理方
法によっては良好が靭性は期待でき彦いのは当然である
。
度゛を高める熱処理方法が公知である。しかし々がら極
厚調質鋼においては加熱速度を大きくすることができが
い。従って極厚調質鋼であって、前組織が針状組織の場
合の従来の熱処理法は、１０００℃以下の焼ならしおよ
び焼入れを行っているが、この方法では焼カらしおよび
焼入れ処理のオーステナイト化によシ細粒化されず、粗
大なγ粒を形成する結果と力っている。かかる熱処理方
法によっては良好が靭性は期待でき彦いのは当然である
。
本発明の目的は針状組織を有する極厚調質鋼の上記従来
の熱処理方法の欠点を克服し針状組織により形成された
γ粒の細粒化を図り、調質焼入れ時のγ粒を均一かつ細
粒化し得る極厚調質鋼の熱処理方法を提供するＫある。
の熱処理方法の欠点を克服し針状組織により形成された
γ粒の細粒化を図り、調質焼入れ時のγ粒を均一かつ細
粒化し得る極厚調質鋼の熱処理方法を提供するＫある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、
重量比にて Ｃ：０．０５〜０．４０チ５ｉｌｏ、
０２〜１．００ チ Ｍｎ ： ０．３０〜２． ＯＯ％ Ｎｉ：０．０５〜４．００ ％ Ｃｒ ： ０．１ ０〜３．００ ％Ｍｏ ： ０
．０ １〜２．００％ を含有Ｌ、更Ｋ Ｖ：０．１０〜０．４０％Ｎ ：
０．００５０−０．０２００％を含み残部はＦｅお
よび不可避的不純物より成る鋼であって、かつ部分的も
しくは全面的にマルテンサイトとベイナイトより成る針
状組織を有する極厚調質鋼の熱処理方法において、前記
鋼素材を１０３０〜１１００℃の温度範囲で焼なまし処
理した後、再びＡｃＨ変態点〜１０３０℃の温度範囲に
再加熱し焼入れした後節もどじして細粒化することを特
徴とする極厚調質鋼の熱処理方法である。
０２〜１．００ チ Ｍｎ ： ０．３０〜２． ＯＯ％ Ｎｉ：０．０５〜４．００ ％ Ｃｒ ： ０．１ ０〜３．００ ％Ｍｏ ： ０
．０ １〜２．００％ を含有Ｌ、更Ｋ Ｖ：０．１０〜０．４０％Ｎ ：
０．００５０−０．０２００％を含み残部はＦｅお
よび不可避的不純物より成る鋼であって、かつ部分的も
しくは全面的にマルテンサイトとベイナイトより成る針
状組織を有する極厚調質鋼の熱処理方法において、前記
鋼素材を１０３０〜１１００℃の温度範囲で焼なまし処
理した後、再びＡｃＨ変態点〜１０３０℃の温度範囲に
再加熱し焼入れした後節もどじして細粒化することを特
徴とする極厚調質鋼の熱処理方法である。
本発明者らは極厚調質鋼の熱処理に際し、加熱速度が小
さい場合に発生する粗大がγ粒を微細化する方法につい
て種々研究した結果、従来の１０００℃以下の焼ならし
および焼入れ温度よりかなり高い１０３０℃以上の高温
に加熱することによりはじめて再結晶が見られ嚢微細化
することができることを見出し本発明を完成したもので
あって、本発明者らの実験の詳細については後記するこ
ととする。而して本発明の効果をより大ηらしめるため
に、使用調質鋼の化学成分を限定し、特にＶおよびＮの
限定量を添加することによシ高温熱処理におけるγ粒の
成長を抑制することとした。本発明における使用調質鋼
の化学組成の限定理由は次の如くである。
さい場合に発生する粗大がγ粒を微細化する方法につい
て種々研究した結果、従来の１０００℃以下の焼ならし
および焼入れ温度よりかなり高い１０３０℃以上の高温
に加熱することによりはじめて再結晶が見られ嚢微細化
することができることを見出し本発明を完成したもので
あって、本発明者らの実験の詳細については後記するこ
ととする。而して本発明の効果をより大ηらしめるため
に、使用調質鋼の化学成分を限定し、特にＶおよびＮの
限定量を添加することによシ高温熱処理におけるγ粒の
成長を抑制することとした。本発明における使用調質鋼
の化学組成の限定理由は次の如くである。
Ｃ：
Ｃは焼入性を向上し極厚鋼材において針状組織を得るた
めには少くとも０．０５％のＣを必要とするが、０．４
０％を越えると残留オーステナイトが存在するようにη
る。残留オーステナイトが存在すると針状組織の細粒化
が緩慢となシ本発明の細粒化効果が弱まるので上限を０
．４０％とし、０．０５〜０．４０俤の範囲に限定した
。
めには少くとも０．０５％のＣを必要とするが、０．４
０％を越えると残留オーステナイトが存在するようにη
る。残留オーステナイトが存在すると針状組織の細粒化
が緩慢となシ本発明の細粒化効果が弱まるので上限を０
．４０％とし、０．０５〜０．４０俤の範囲に限定した
。
Ｓｉ Ｍｎ Ｎｉ Ｃｒ Ｍｏ：Ｓｔ 、 Ｍ
ｎ、 Ｎｉ 、 Ｃｒ、 Ｍｏ はいずれも上記Ｃと
同一限定理由により上限および下限を定め、それぞれ次
の範囲に限定した。
ｎ、 Ｎｉ 、 Ｃｒ、 Ｍｏ はいずれも上記Ｃと
同一限定理由により上限および下限を定め、それぞれ次
の範囲に限定した。
ｓｉ：Ｑ、０２〜１．００％
Ｍｎ ： ０．３〜２．０ ＯＳ
Ｎｉ：０．０５〜４．００％
Ｃｒ：０．１０〜３．００チ
Ｍｏ：０．０１〜２．００チ
Ｖ、Ｎ：
本発明において使用する極厚調質鋼には特にｖｌＮを適
量添加し、その添加量を限定したことは大きな特徴であ
って、これらの元素の添加効果がらびに限定理由は次の
如くである。す彦わち、■とＮはＶＮを形成しγ粒の成
長を抑制する効果があり、その効果は１０００℃以上の
高温においても有効に作用する。
量添加し、その添加量を限定したことは大きな特徴であ
って、これらの元素の添加効果がらびに限定理由は次の
如くである。す彦わち、■とＮはＶＮを形成しγ粒の成
長を抑制する効果があり、その効果は１０００℃以上の
高温においても有効に作用する。
而して本発明における熱処理温度の１０３０℃以上の高
温でγ粒粗大化の抑制効果を維持するためにはＶ：０．
１０チ以上、Ｎ：０．００５０チ以上が必要である。し
かし一方便用する調質鋼の機械的性質の観点から良好な
靭性を確保するために上限を定める必要があり、その上
限なＶ：０．４０１、Ｎ：０．０２００％とＬ、Ｖ：０
．１０〜０．４０％、Ｎ：０．００５０〜０．０２００
チの範囲に限定した。
温でγ粒粗大化の抑制効果を維持するためにはＶ：０．
１０チ以上、Ｎ：０．００５０チ以上が必要である。し
かし一方便用する調質鋼の機械的性質の観点から良好な
靭性を確保するために上限を定める必要があり、その上
限なＶ：０．４０１、Ｎ：０．０２００％とＬ、Ｖ：０
．１０〜０．４０％、Ｎ：０．００５０〜０．０２００
チの範囲に限定した。
次に本発明による極厚調質鋼の熱処理条件の限定理由に
ついて説明する。前組織が針状組織の調質鋼と、前組織
が塊状組織の調質鋼について本発明者らの行つ念加熱温
度とγ粒度との関係についての比較試験結果は第１図に
示すとおりである。
ついて説明する。前組織が針状組織の調質鋼と、前組織
が塊状組織の調質鋼について本発明者らの行つ念加熱温
度とγ粒度との関係についての比較試験結果は第１図に
示すとおりである。
第１図より明らかがとおシ前組織が塊状の供試材Ｎ［１
１においては約９００℃で細粒化が見られるのに対し、
前組織が針状組織の供試材Ｎｎ２の場合は、これよりさ
らに高温の約１０３０℃以上で細粒化することが認めら
れ、１０３０℃以上では供試材Ｎ１１ｌ、Ｎｎ２とも粒
度差が少い整粒が得られた。す彦わち、前組織が塊状組
織の場合には再結晶温度は公知の如（Ａｃ、〜Ａｃ、変
態点の直上であるに対し９、前組織が針状組織の場合に
はこれよりかかり高温の１０３０℃以上であることが判
明した。
１においては約９００℃で細粒化が見られるのに対し、
前組織が針状組織の供試材Ｎｎ２の場合は、これよりさ
らに高温の約１０３０℃以上で細粒化することが認めら
れ、１０３０℃以上では供試材Ｎ１１ｌ、Ｎｎ２とも粒
度差が少い整粒が得られた。す彦わち、前組織が塊状組
織の場合には再結晶温度は公知の如（Ａｃ、〜Ａｃ、変
態点の直上であるに対し９、前組織が針状組織の場合に
はこれよりかかり高温の１０３０℃以上であることが判
明した。
而してこの細粒化温度は化学組成の如何に拘らず前組織
が針状組織である場合にほぼ一定である。
が針状組織である場合にほぼ一定である。
従って針状組織の調質鋼の熱処理に際して細粒化を図る
ためには、焼入れ処理以前に１０３０℃以ま 上の高温節々うしか有効であることが判明した。
ためには、焼入れ処理以前に１０３０℃以ま 上の高温節々うしか有効であることが判明した。
しかし焼がましに際し１１００℃を越す高温加熱におい
ては、一旦細粒化したγ粒が粗大化するので加熱上限を
１１００℃とすべきであり、従って本発明における熱処
理においては焼入れ、焼もどしの熱処理以前に高温焼が
ましを施すこととし、その有効な焼かましによって針状
組織の粗大粒を分割破壊して細粒化するために１０３０
〜１１００℃の温度範囲の加熱に限定した。
ては、一旦細粒化したγ粒が粗大化するので加熱上限を
１１００℃とすべきであり、従って本発明における熱処
理においては焼入れ、焼もどしの熱処理以前に高温焼が
ましを施すこととし、その有効な焼かましによって針状
組織の粗大粒を分割破壊して細粒化するために１０３０
〜１１００℃の温度範囲の加熱に限定した。
次圧焼なまし処理後、この焼なましによって得た均一が
１粒を更に細粒化を図る目的で焼入れを行かう。焼入れ
の温度範囲は前工程の焼かまし温度より低いＡｃ、変態
点〜１０３０℃の範囲に限定した。この理由は焼力まし
で得た細粒化された１粒を更に微細化するためには少く
ともＡ ｃｓ：変態点より高い温度に加熱して再結晶さ
せる必要があるが、前工程の焼なまし温度の下限１０３
０℃よシも高くないことが必要であるからである。この
焼入れ処理後、通常のＡ ｃ４変態点以下の６００〜７
００℃で焼もどしを打力う。
１粒を更に細粒化を図る目的で焼入れを行かう。焼入れ
の温度範囲は前工程の焼かまし温度より低いＡｃ、変態
点〜１０３０℃の範囲に限定した。この理由は焼力まし
で得た細粒化された１粒を更に微細化するためには少く
ともＡ ｃｓ：変態点より高い温度に加熱して再結晶さ
せる必要があるが、前工程の焼なまし温度の下限１０３
０℃よシも高くないことが必要であるからである。この
焼入れ処理後、通常のＡ ｃ４変態点以下の６００〜７
００℃で焼もどしを打力う。
次に本発明が効果的に適用されるのは針状組織を有する
極厚調質鋼材であるので針状組織を有する極厚調質鋼と
限定した。その理由を第２図にて示した焼鈍処理後の１
粒と昇温速度との関係図によって説明する。す力わち、
通常厚さの調質鋼供試材Ｎα１を従来法により９５０℃
焼鈍を施すに当り、昇温速度を１００℃／ｈｒ以上に高
めることによって著しく結晶粒度を微細化することがで
きる。
極厚調質鋼材であるので針状組織を有する極厚調質鋼と
限定した。その理由を第２図にて示した焼鈍処理後の１
粒と昇温速度との関係図によって説明する。す力わち、
通常厚さの調質鋼供試材Ｎα１を従来法により９５０℃
焼鈍を施すに当り、昇温速度を１００℃／ｈｒ以上に高
めることによって著しく結晶粒度を微細化することがで
きる。
しかし、本発明により１０５０℃の高温焼鈍を実施する
供試材階２においては、昇温速度を高めても結晶粒度の
微細化効果は極めて少く、特に極厚調質鋼の場合は昇温
速度を高めることは事実上不可能である。従って昇温速
度を高めることが可能の通常厚さの調質鋼に対しては、
供試材ＮｃＬ１の如〈従来の低温焼鈍で加熱速度を高め
ることによって細粒化が可能であるが、極厚材の場合は
この方法を適用することができない。本発明法が効果を
発揮し得るのは従って昇温速度の遅い極厚調質鋼の場合
である。
供試材階２においては、昇温速度を高めても結晶粒度の
微細化効果は極めて少く、特に極厚調質鋼の場合は昇温
速度を高めることは事実上不可能である。従って昇温速
度を高めることが可能の通常厚さの調質鋼に対しては、
供試材ＮｃＬ１の如〈従来の低温焼鈍で加熱速度を高め
ることによって細粒化が可能であるが、極厚材の場合は
この方法を適用することができない。本発明法が効果を
発揮し得るのは従って昇温速度の遅い極厚調質鋼の場合
である。
壕だ組織が針状組織を有する場合に限定したのは、塊状
組織の細粒化に対しては従来法による低温焼鈍の方が有
効であるが、針状組織を含む場合には従来法では不可能
であり、本発明法によって始めて細粒化が可能となる。
組織の細粒化に対しては従来法による低温焼鈍の方が有
効であるが、針状組織を含む場合には従来法では不可能
であり、本発明法によって始めて細粒化が可能となる。
上記理由により、本発明において使用する素材としては
、部分的もしくは全面的にマルテンサイトと下部ベイナ
イトより成る針状組織を有する極厚調質鋼に限定した。
、部分的もしくは全面的にマルテンサイトと下部ベイナ
イトより成る針状組織を有する極厚調質鋼に限定した。
実施例
第１表にて示す化学成分を有するＮｎｌ、 ２． ３
．４の４鋼種の極厚調質鋼素材を１２５０℃に加熱した
後、２００ｍ厚鋼板に熱間加工した後放冷した。
．４の４鋼種の極厚調質鋼素材を１２５０℃に加熱した
後、２００ｍ厚鋼板に熱間加工した後放冷した。
第１表にて示す供試鋼においてＮｎｌ、２は本発明鋼で
あるが、陽３けＮが過少であり、陽４け■が過少である
比較鋼である。
あるが、陽３けＮが過少であり、陽４け■が過少である
比較鋼である。
上記加工した２００ｎｗｎ厚鋼板から２００ｍｍ厚×５
００ｍｍ幅Ｘ５００ｍｍ長さの試料を採取し、それぞれ
第２表に示す熱処理を施した。
００ｍｍ幅Ｘ５００ｍｍ長さの試料を採取し、それぞれ
第２表に示す熱処理を施した。
（１１）
第２表に示す如く、試料Ｂの焼なまし条件は本発明の限
定要件を満足しηいもので、その他の試料Ａ、 Ｃ，
Ｄ、 Ｈについてはいずれも同一の本発明の限定要件
で熱処理した。
定要件を満足しηいもので、その他の試料Ａ、 Ｃ，
Ｄ、 Ｈについてはいずれも同一の本発明の限定要件
で熱処理した。
上記各試料Ａ、 Ｂ、 Ｃ，Ｄ、 Ｅについて熱
処理後のγ粒度を比較した結果は第３図に示すとおりで
ある。すなわち、本発明による限定化学成分を有する鋼
種Ｎ［１１であっても、本発明の熱処理要件を満足しη
い試料ＢはＪＩＳ粒度陽が３．３〜６．５と粗大であり
、かつ粗大粒と細粒の差が著しく大きい。また、本発明
による熱処理要件を満足しても、使用鋼種が限定外のＮ
ｎ３．Ｎｎ４を使用した試料り。
処理後のγ粒度を比較した結果は第３図に示すとおりで
ある。すなわち、本発明による限定化学成分を有する鋼
種Ｎ［１１であっても、本発明の熱処理要件を満足しη
い試料ＢはＪＩＳ粒度陽が３．３〜６．５と粗大であり
、かつ粗大粒と細粒の差が著しく大きい。また、本発明
による熱処理要件を満足しても、使用鋼種が限定外のＮ
ｎ３．Ｎｎ４を使用した試料り。
Ｅも粒度陽がそれぞれ３．４〜５．２．３．３〜５．３
と粗大であるのに対し、使用鋼の化学成分および熱処理
条件が、いずれも本発明の限定要件を満足する試料Ａお
よびＣにおいてはＪＩＳ粒度崩が５．４〜６．５と極め
て細粒であり、かつその粒度が均一であることが判明し
た。
と粗大であるのに対し、使用鋼の化学成分および熱処理
条件が、いずれも本発明の限定要件を満足する試料Ａお
よびＣにおいてはＪＩＳ粒度崩が５．４〜６．５と極め
て細粒であり、かつその粒度が均一であることが判明し
た。
次に、これら各試料について調質処理後引張試験および
衝撃試験を施し、それぞれの機械的性質（１２） を測定した結果は第３表に示すとおりである。
衝撃試験を施し、それぞれの機械的性質（１２） を測定した結果は第３表に示すとおりである。
第３表よシ明らかな如く、比較例試料Ｂ、 Ｄ、 Ｅ
。
。
け本発明側試料Ａ、 Ｃに比し降伏応力（ｙ、ｓ、
）、引張強さくＴ、Ｓ、）においてやや劣るほか、伸び
（Ｅ／ ） 、断面収縮率（Ｒ，Ａ、）においてもやや
劣るものの明確が差異が認められないが、衝撃特性の吸
収エネルギーｖＢ２゜および遷移温度（Ｆ’、Ａ、Ｔ。
）、引張強さくＴ、Ｓ、）においてやや劣るほか、伸び
（Ｅ／ ） 、断面収縮率（Ｒ，Ａ、）においてもやや
劣るものの明確が差異が認められないが、衝撃特性の吸
収エネルギーｖＢ２゜および遷移温度（Ｆ’、Ａ、Ｔ。
Ｔ、）において著しく劣ることを示している。これに対
し、本発明例の試料ＡおよびＣけ引張特性がすぐれてい
るばかりでなく、特に衝撃特性が比較例に比し著しくす
ぐれており、かつそのばらつきも少く靭性がきわめて良
好である。これは第３図にて示したｒ粒度の微細化によ
り招来されたものである。
し、本発明例の試料ＡおよびＣけ引張特性がすぐれてい
るばかりでなく、特に衝撃特性が比較例に比し著しくす
ぐれており、かつそのばらつきも少く靭性がきわめて良
好である。これは第３図にて示したｒ粒度の微細化によ
り招来されたものである。
上記実施例より明らかな如く、本発明は針状組織を一部
もしくは全面に有する極厚調質鋼素材の調質においては
、従来１０００℃以下の低温で焼なまし、焼入れを行っ
ているので結晶粒の微細化ができず、従って靭性のすぐ
れた熱処理ができなかったに鑑み、本発明は焼入れ、焼
もどし処理の前処理として１０３０〜１１００℃の温度
範囲で焼なまし処理を行ない、かつ鋼成分を限定し、特
にＶ、 Ｎの適量を添加することによって本発明の効果
を十分発揮できるような新規な熱処理方法によったので
細粒整粒化するととができ、すぐれた衝撃靭性を安定し
て得ることができる効果を収めることができ、針状組織
を含む極厚調質鋼索材の機械的性質の改善に犬でる寄与
をすることができた。
もしくは全面に有する極厚調質鋼素材の調質においては
、従来１０００℃以下の低温で焼なまし、焼入れを行っ
ているので結晶粒の微細化ができず、従って靭性のすぐ
れた熱処理ができなかったに鑑み、本発明は焼入れ、焼
もどし処理の前処理として１０３０〜１１００℃の温度
範囲で焼なまし処理を行ない、かつ鋼成分を限定し、特
にＶ、 Ｎの適量を添加することによって本発明の効果
を十分発揮できるような新規な熱処理方法によったので
細粒整粒化するととができ、すぐれた衝撃靭性を安定し
て得ることができる効果を収めることができ、針状組織
を含む極厚調質鋼索材の機械的性質の改善に犬でる寄与
をすることができた。
第１図は本発明者らの実験によシ得た塊状組織鋼Ｎｎｌ
と針状組織鋼阻２との節々まし加熱温度とｒ粒度陽との
関係を示す線図、第２図は９５０℃焼鈍の従来法による
供試材Ｎｎｌと、１０５０℃焼鈍の本発明法による供試
材陽２との加熱時の昇温速度とγ粒度Ｍとの関係を示す
線図、第３図は本発明の実施例における本発明側試料Ａ
およびＣと、比較例の試料Ｂ、Ｄ、Ｅの熱処理後のγ粒
度Ｍを対比する線図である。 代理人 弁理士 中 路 本 雄 （１５） 悄１図
と針状組織鋼阻２との節々まし加熱温度とｒ粒度陽との
関係を示す線図、第２図は９５０℃焼鈍の従来法による
供試材Ｎｎｌと、１０５０℃焼鈍の本発明法による供試
材陽２との加熱時の昇温速度とγ粒度Ｍとの関係を示す
線図、第３図は本発明の実施例における本発明側試料Ａ
およびＣと、比較例の試料Ｂ、Ｄ、Ｅの熱処理後のγ粒
度Ｍを対比する線図である。 代理人 弁理士 中 路 本 雄 （１５） 悄１図
Claims (1)
- （１）重量比にてＣ：０．０５〜０，４０チＳｉ：０．
０２〜１．００チ Ｍｎ ： ０．３０〜２． ＯＯ％ □Ｎｉ：０．
０５〜４．００チ Ｃｒ： ０．１０〜３．００４ Ｍｏ：Ｑ、Ｑｌ〜２゜００チ を含有し、更に Ｖ：０．１０〜０．４０係Ｎ：０．０
０５０〜０．０２００チ を含み残部はＦｅおよび不可避的不純物よシ成る鋼であ
って、かつ部分釣部し雰≠全＝忰もしくは全面的にマル
テンサイトとベイナイトより成る針状組織を有する極厚
調質鋼の熱処理方法において、前記鋼素材を１０３０〜
１１００℃の温度範囲で焼力まし処理した後、再びＡＣ
８変態点〜１０３０℃の温度範囲に再加熱し焼入れした
後節もどじして細粒化することを特徴とする極厚調質鋼
の熱処理１虫。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10239383A JPS59229412A (ja) | 1983-06-08 | 1983-06-08 | 極厚調質鋼の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10239383A JPS59229412A (ja) | 1983-06-08 | 1983-06-08 | 極厚調質鋼の熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59229412A true JPS59229412A (ja) | 1984-12-22 |
| JPS6147209B2 JPS6147209B2 (ja) | 1986-10-17 |
Family
ID=14326198
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10239383A Granted JPS59229412A (ja) | 1983-06-08 | 1983-06-08 | 極厚調質鋼の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59229412A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20150097771A (ko) * | 2012-12-20 | 2015-08-26 | 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 | 암석 드릴링 구성요소를 위한 베이나이트강 |
-
1983
- 1983-06-08 JP JP10239383A patent/JPS59229412A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20150097771A (ko) * | 2012-12-20 | 2015-08-26 | 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 | 암석 드릴링 구성요소를 위한 베이나이트강 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6147209B2 (ja) | 1986-10-17 |
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