JPS59223312A - 混合ポリエステル系バインダー繊維及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は熱接着性繊維に関するものであり、とりわけ、
ポリエチレンテレフタレート系繊維用の熱接着性バイン
ダー繊維に関するものである。その目的とするところは
、本発明バインダー繊維単独、あるいは特にポリエチレ
ンテレフタレート（以７：ｐｈＴと略記ン繊維等と混用
したウェブをエンボスカレンダーで低温低圧の接着処理
する手によって安定した工程性と同時に高い耐熱性・適
切な強度と柔軟な風合とを兼ね備えた不織布が得られる
ような、カレンダー接着用混合ポリエステル系バインダ
ーＭｔ４維を提供せんとするものである。

不繊布接養に於て従来一般的な湿潤タイプの接着剤を使
用するものに比し、熱接着能を有するバインダー線維を
使用することが、製造コスト、環境保全面等から有利な
ことは衆知である。

バインダーＭ１４ｍによる熱接着の方式のうち、エンボ
スタ・イブを含む加熱カレンダ一方式は、設備の簡潔さ
、伝達効率のよさ、適応範囲の巾広さ等から云って最も
汎用的かつ工業上有利な方式の１つと考えられている。

加えてこの加熱カレンダ一方式は熱と圧力とによってバ
インダーｍｍ問およびバインダー繊維と混綿された主体
繊維間、更に、はバインダー繊維を介して主体繊維間を
熱圧着接合せしめるものであるが、熱と圧力との共存効
果によりバインダー繊維の融点以ドの温度に於ても充分
な接着効果が得られろ特徴がある。従ってバインダー繊
維は過度の加熱なく不織布のテンションメンバーとして
の義能を残し得てかつ接着時の熱収縮も低レベルに保ち
得て更には溶融現象に付随するバインダー成分の熱ロー
ルへの付着、堆積のトラブルがなく、強靭な不織布を安
定して熱接合することが期待されるという特車すべき長
所を有するのである。

加熱カレンダ一方式は以上のような利点を有するが、こ
の利点を最大限に発揮せしめるには熱接合条件の設定の
みでは限界があり、バインダー繊維が次の様な条件下で
充分な接合力を与えるものでなければならない。

まず熱カレンダーが低温かつ低圧で運転可能であるよう
なｌＩＡ維であることが必要である。高温下では不織布
構成繊維が損傷を受けるし、ウェブが過度の収縮を起す
恐れがあり、又省エネルギーや設備コストの面でも望ま
しくない。又高圧化は接合温度の低下につながり条件的
には望ましい方向であるが、設備的に多々配慮を要し、
該方式のメリットを大巾に減殺することになる。またバ
インダー繊維はウェブの予熱によってこの低温低圧下で
の接着性が大きく変るものであってはならない。

熱カレンダーは原理的に一対のロールの接触線上で処理
されるものであるから一般に処理される時間が極めて短
いためウェブの昇温か不充分となるので高速処理に際し
てはウェブを予熱することが必要となる。この予熱工程
でバインダー繊維が著しい熱結晶化を起すと、低温低圧
カレンダー処理を可能とする良好な対熱、対圧感応性が
失われるためである。

次にバインダーｍ維は熱接着特低収縮である必要がある
。衆知の様に接着時に大きく収縮するものは工業的意味
をなさない。

一方、不織布用素材の動向をみると、近年ＰＥＴ繊維を
代表とするポリエステルａ維が多量に使用されるように
なって来た。これは耐熱性、耐薬品性、耐水性などの物
性的有利性や汎用−性に基くものと考えられ、今後ポリ
エステル繊維が中心素材の１つとして益々重要度を増し
ていくことが予測されている。

従って熱接着方式の主流の１つと考えられる熱カレンダ
一方式でポリエステル素材が適切に処理され得れば、そ
の工業的意義は極めて大きい筈であるが、通常のＰＥＴ
繊維単独では余りにも高し）温度と圧力が必要である等
既述の熱接着条件を満足させ得ず、実際上工業化不能な
ことから、これを低温かつ低圧で熱接着し得るよう、様
々な試みがなされている。

まず従来ＰＥＴに代表されるポリ、エステル繊維を接着
する方法で一般的なものとしては、ＰＥＴに化学構造の
類似したポリエステル系ポリマー（主に高改質の共重合
ポリエステル）を接着材として用いるものがある。しか
しこのような共重合ポリエステルをバインダー繊維化し
て用も）ようとしても、これらのポリマーは一般に高い
接着性と易浴解性、易溶敵性を得るために高改質されて
いて、低融点、低ガラス転移点、非品性である。したが
って、通常の紡糸、延伸等の繊維化工程でこのポリマー
１００％のホモフィラメントクイブで繊維化しようとし
てもず定な工程性が得られず、実質的繊維化が不可能で
ある。万一不充分ながら繊維化できたとしても、続く捲
縮、乾燥、切断等の工程で単糸間あるいはヤーン間、ト
ウ間で膠着が発生し安定な工程性は得られず、不織布化
工程でもカーディング不能等のトラブルが発生するし、
多くの場合該バインダー繊維は概して熱収縮が大きい。

また接着後ｉｉ！ｉｉ維強度が非常に弱く、不織布のテ
ンションメンバーとしての寄与は極めて少なし）。

そこでこのような高改質共重合ポリエステルをバインダ
ー成分とし、これの繊維形成性の劣る点、熱収縮の大き
な点ならびに不織布中でテンションメンバーとなりにく
い点を繊維形成性の良好なポリマー、例えばＰＥＴと複
合紡糸する事で補つｔコ複合繊維型バインダーＭＡ維が
既に提案されて０る。

これによると前述の高改質共重合ポリエステルのホモフ
ィラメントタイプに比べると繊維製造の工程性は確かに
安定化しテンションメンバーとしての寄与も認められる
。しかし延伸工程で許容される温度範囲はバインダー成
分の高改質共重合ポリエステルが単糸間、ヤーン間で膠
着の起こらないところに限定されるため、ＰＥＴ成分の
熱固定が実質的になされない。したがって得られる繊維
はホモフィラメントタイプよりは若干改良されるものの
やはり熱収縮性の大きなものにしかならない。

だからこれを高混率で用いた不織布を熱接着処理した場
合には、大きな不織布の収縮が生じて好ましくない。こ
れを低混率で用いるとある程度不織布収縮は小さくなる
が、不織布強度が低下して好ましくない。

こオ］に対して特開昭５０−１４２８６６号公報では、
特定されたＰＥＴ＠ｉ維、すなわち、低密度、低配向の
ＰＥＴ紡糸原糸（未延伸糸）が融点より数〜数十度’ｃ
低い温度で融着性を示すことからこれを用いてＰＥＴ繊
維不織布の接着を行なう方法が提案されでいる。この方
法では、バインダー繊維（ＰＥＴ紡糸原糸）と被接着ｗ
Ａｍとの間に若干の物性差があっても同じＰＥＴである
ため接着後の不織布はＰＥＴ繊維のみで形成されるため
耐熱性等の物性の優れたものになり、繊維状で熱接着で
きるところから接着操作の簡略化というメリットが期待
される。しかしこの方法でいうＰＥＴバインダー繊維は
ＰＥＴの実質的に未延伸糸であるから機械捲縮がかけに
くり、得られた捲縮は堅牢性に乏しく、カーディング等
で捲縮がすぐに伸びてカーディング不良を起こしてしま
う。さらに熱接着工程において熱収縮は通常数十％にも
及ぶため、これを高混率で用いると不織布が著しく形態
変化を起こしてしまい、均一な外観と柔軟な風合の製品
を得る事はｑつかしい。

これを低混率で用いるとある程度不織布収縮は改良され
るが、この場合不織布強力の低下を必ず伴なうのでこれ
もあまり好ましくな０゜さらにＰＥＴ未延伸糸であるた
め、長時間保存すると繊維の接着性が低下する傾向が認
められ、また高速化のためウェブを予熱すると熱結晶化
が進行し、２００００以上の高温かつ１００ｋｇ／ｃｍ
以上の高圧にしないと充分な接着が得られなかった。

このような欠点の解消を目的に本発明者らは特開昭５７
−１６７４１８号において、ポリブチレンテレフタレー
ト系ポリマーＡとポリエチレンテレフタレート系ポリマ
ーＢとからなる未延伸複合紡糸繊維においてポリマーＡ
が実質的に配向結晶化状ｕ４とあり、ポリマーＢが実質
的に未配向非晶状態にあり、さらに繊維外表面の少なく
とも一部を占める熱接着性複合紡糸繊維を提案した。

この繊維は熱接着時の収縮が小さく、これを用いた不織
布は接着工程での形態安定性力（良好で品質も優れてい
る。

しかし、この熱接着性腹合紡糸繊維は未延伸糸であるた
め、繊維強度が概して小さいため機械捲縮を強固にかけ
る事が出来ず、カーディング中に捲縮が伸びてしまって
うまくウェブ形成しにくい傾向があった。もし強固に捲
縮をかけようとすると、一部の繊維で破断を生じたりす
ることがある。

又長期間保存しておいた繊維では接着成分であるポリエ
チレンテレフタレート系ポリマーが経時的に結晶化した
ためか、接着性能の低下がみられ予熱による接着性低下
も認められた。

本発明はこのような従来のポリエステル用各種バインダ
ー繊維の欠点に鑑み又不織布接着方式の今後の動向を考
え、方法装置が簡単なところから、カレンダ一方式でし
かも省エネルギー、装置価格、生産性の面から１８０°
Ｃ以下の低温、１０ｋｇ／ｃｍ以下の低圧の接着条件で
接着可能な、特定用途に極めて有効なポリエステル系バ
インダー繊維をポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥ
Ｔと略記）とポリブチレンテレフタレート（以下ＰＢＴ
と略記）の混合ホリエステルの低結晶性なホモフィラメ
ントタイプで実現したものである。

すなわち本発明の混合ポリエステル系ノ（イングー繊維
の構成は、ＰＥＴ４０−８０Ｍ量％とＰＢＴ６０〜２０
重量％からなり繊維強度１．５ｇ／ｄ以上、橋維伸度２
５０％以下で、１４０°Ｃ−１８０°Ｃにおける熱風中
収縮率が５％以下、その熱風中熱、処理により繊維の複
屈折率△ｎが２０Ｘ１０　’以上増加し、増加後の複屈
折が１００Ｘ１０−以上であり、ト記定義する１４０〜
１８００Ｃのカレンダー処理による収縮率ＳＣが２５％
以下であり、かつ該カレンダー処理によって熱接着する
事を特徴としている。カレンダー処理による収縮率Ｓｃ
とは、ヤーンデニール約１０００の長さ１ｍの繊維束を
所定の温度で線圧１０ｋｇ／Ｃｍに設定した一対のフラ
ットローラーからなるカレンダー中を速度５　ｍ　７分
で通過せしめてカレンダー処理した時のヤーン収縮率の
事である。

本発明において混合ポリエステルの組成はＰＥＴ４０〜
８０重量％とＦＢＴ６０〜２０重量％でなければならな
い。ＰＥＴの混合比率が８０重量％以上すなイ）ちＰＢ
Ｔが２０重量％未病の場合得られるバインダー繊維は１
８０°Ｃ以下の低圧のカレンダー処理によって充分に接
着する事が出来なくなる。つまり混合ポリマーの融点が
高くなると同時に、本発明の混合ポリエステル系バイン
ダー繊維が接着を生じる繊維相互のカレンダー処理によ
る軟化膠着温度カ１８０°Ｃ以上の高温になってしまい
、予熱による接着性低下の問題も生じる。

それに対してＰＥＴの混合比率が４０重量％未満すなわ
ちＰＢＴが６０重量％以上の場合、得られる繊維は非常
に易結晶性になってしまって、混合ポリマーの融点以下
で軟化膠着性を示す事がなくなる。このような繊維をカ
レンダー接着する為にはポリマー融点以上の温度が必要
である。ここでポリマー融点はほぼ１８０°Ｃ以上であ
ってかなり高温になるという欠点が生じ、さらに困った
事に融点以上のカレンダー接着処理を行なう事になるの
で長時間連続処理では融着ポリマーがカレンダーローラ
ー上に集積するいわゆるスティッキングが発生して、接
着処理工程性を著しく低下させてしまう。

したがってＰＥＴとＰＢＴの混合比率はＰＥＴ４０〜８
０重量％、ＰＢＴ６０〜２０重量％好ましくはＰＥＴ５
０〜７０ｊ＠量％、ＰＢＴ５０〜３０重量％にするのが
よい。

尚本発明でｇうＰＥＴやＰＢＴは各種添加剤すなわち、
艶消用のＴｉＯ２や、帯電防止剤、その他着色剤、顔料
を含んでいてもよい。

次に本発明のバインダー繊維ａ維は繊維強度１．５ｇ／
ｄ以上、繊維伸度２５０％以下でなければならない。す
なわち繊維強度が１．５ｇ／ｄに満たない場合、不織布
のテンションメンバーとしての寄与が小さく本発明ｗ４
維を高混率あるいは１００％用いて不織布を作ったとき
、その強度が小さくなってしまい、ポリエステル系バイ
ンダー繊維の特徴が失なわれてしまう。したがって繊維
強度は１．５ｇ／ｄ以上、好ましくは２．０ｇ／ｄ以上
必要である〇又本発明のバインダー繊維の伸度が２５０
％以上あると、このバインター繊維を用いてウェブをつ
くろうとするとき、カーディング性良好な繊維に対して
低混率で用いるときはともがく、高混率あるいは１００
％用いた場合、カーディング時にネップや針布への繊維
の沈み等のトラブル発生があって、操業的実施が困難に
なる。

さらに本発明のバインダー繊維は、１４０°Ｃ〜１８０
°Ｃにおける熱風中瓶縮率が５％以下である事が必要で
ある。

その理由は不織布の寸法変化を最少にしなければならな
い事の他に本発明のバインダー繊維を用いて不織布を作
り、これをエンボスカレンダーによって熱接着処理した
際にエンボス点とエンボス点つまり接着点と接着点とを
結ぶ部分の繊維がたるんだ状態にせしめ柔軟な風合と嵩
高い状態の不織布を得るのに必要である。もしバインダ
ー繊維の熱風中瓶縮率がその主たる接着温度の１４０〜
１８００Ｃで５％以上収縮を起こすようなものだと、エ
ンボスカレンダー処理時にエンボス点間で繊維が収縮し
て引きつった状態になってしまって、得られる不織布１
シペーパーライクな嵩高性の小さい租硬な風合のものに
しかならない。とくに手で不織布表面に触れたとき、エ
ンボス点が直接子に触れる感じがあってどうしても１サ
ラツキ１感が出てしまい、不織布品位を著しく低下して
しまう。したがって１４０〜１８０°Ｃに於ける熱風中
瓶縮率が５％以下、好ましくは０％〜−１０％の伸長タ
イプが好ましい。

尚熱風中瓶縮率の測定法は、長さＩＱの試料を所定の１
４０〜１８０°Ｃに設定された熱風乾燥機に１０分間フ
リーの状態で放置した試料長ｚ１から（ｌＱ−＃１／Ａ
’Ｏ）　Ｘ　ＩＬｌＯ（％）で求めた値である。

つづいて本発明のバインダー繊維にとって重要な点とし
て、１４０〜１８０°Ｃの熱風中熱処理によって繊維の
複屈折率（△ｎ　）が処理前より２０ＸＩＯ−６以上増
加し、増加後の複屈折率（以下△ｎと略記）１００×１
０−以上である事である。

これは、本発明のバインダー繊維をカレンダー接着処理
する隙、その接着温度に対応する１４０〜１８０°Ｃの
熱風中熱処理によって△ｎが増大せず減少し１こり、増
大しても増大量が２０×１［１−６に満たない場合や、
増大量が２１］Ｘ１０　　以上であっても増大後の△１
１が１００Ｘ１０−に満たない場合には、長期間に渉っ
てバインダー繊維を保存、とりわけ気温の高くなる夏場
長期間保存した場合その接着性が著しく低下し、かつ予
熱による接着性低下が起こる小が判明したからである。

それに対して１４０〜１８０°Ｃの熱風中熱処理で△菫
）が２０Ｘ１０−以上増大し、かつ増大後の△ｎが１０
０Ｘ１０　　以上である場合には、このような繊維の経
時変化による接着性能低下トラブルの発生がなく、バイ
ンダー繊維としての実用性のあるものになる。

これらについての正確な理由は分らないが、本発明バイ
ンダー繊維の内部歪が充分に除去されているため、ポリ
エステル未延伸糸のように、長期間保存したり予熱した
程度では、繊維中の内部歪が経時的に緩和したり、分子
が再配列や結晶化を起こすことな（、繊維製造時の結晶
化度や分子配向の状態に安定に維持されるものと考えら
れる。

尚ここで、複屈折率△Ｄの測定は偏光顕微鏡にベレック
のコンペンセーターを取り付け、光源にＮａランプ（波
長５８９ｍμンを用いて測定したものである。

さらに本発明の重要な点として、１４０°Ｃ〜１８０℃
のカレンダー処理による収縮率８ｃが２０％以下であり
、この処理で充分に熱接着される事が不可欠である。

ここで言うカレンダー処理による収縮率８ｃとはヤーゾ
デニール約１０００の長さ１ｍの繊維束を所定の温度で
線圧１０ｋｇ　／　ａｍに設定した一対のフラットロー
ラーからなるカレンダー中を速ｐｉ５ｍ／分で通過せし
めてカレンダー処理した時のヤーンの収縮率の事である
。１４０°Ｃ〜１８０°Ｃのカレンダー収縮Ｓｃが２５
％を越えるつまりフラットカレンダーで処理した時に２
５％を越えて収縮する繊維は、これを用いてつくった不
織布をエンボスカレンダー（エンボスローラーとフラッ
トローラーが対をなしている）処理した場合にはフラッ
トローラーを接触する側の不織布ｍｌの繊維が起こす収
縮が大きく、不織布形態が乱れてしまう。

これを避けようとしてフラットローラーの温度を下げる
事も考えられるが、これでは強固な接着が出来ず好まし
くない。

カレンダー処理によって不織布接着を行なう時に、エン
ボス点やフラットローラーなど熱容ｉｆｔの大きい部分
に接触する個所の繊維の熱処理のされ万と、それ以外の
熱容量の大きな部分と直接々触することがない部分の熱
処理のされ方が違うために上記の問題が生じるものと思
われる。つまり前者の場合繊維は急激に昇温し、後者の
場合比較的緩やかに昇温する。だから不織布をエンボス
カレンダーにより接着を行なうのに好適なバインダー繊
維とは、比較的緩やかな昇温において収縮が小さい（こ
れは前記のよう熱風中瓶縮率が適当である）と同時に一
対のフラットローラーからなるカレンダー中で処理する
ような急激な昇温時にも収縮が小さいものでなければな
らない。したがって上記定義したような１４０°Ｃ〜１
８０°Ｇカレンダー処理による収縮率Ｈｅは２５％以下
、好ましくは１５％以下である。この処理で繊維が熱接
着するとは、１０００ｄｒのヤーンを構成する単糸が相
互に完全融着してヤーン形態がリボン状になる事である
。これは実際の不織イ【ｉをエンボスカレンダーによっ
て処理した時にバインダー繊維同志が熱融着する事に対
応する現象である。このように本発明のノ（インダー繊
維がその融点よりはるかに低い温度で接着〜２００°Ｃ
で結晶化するような非晶部分をもっ通宮のＰｆｌＴ延伸
糸に比べて低結晶性であるからと思われる。

これは例えば、零づも明のバインダー繊維を差動定食熱
量計（ＤＳ（３）で、窒素雰囲気下、１０°Ｃ／分で昇
温すると９０〜１３０°Ｃにいわゆる低温結晶化に伴な
う発熱ピークが認められることから確かめられる。この
ピークの大きさは０．１　ｃａｌ　／　ｇ〜２，０ｃａ
ｌ　／　ｇと未延伸糸の５〜７　ｃａｌ　／　ｇより小
さいが、必ず認められる。この結晶化する非晶部分に存
在する分子は、融点よりはるかに低いが、Ｔｇより高い
温度では、活発な分子運動が可能で、このような繊維同
志が低い圧力であっても相互に加圧下で接触すると両方
の繊維（ハ）の分子が相互に入り組みこれ処理後、Ｔｇ
以下の常温になると分子運動が弱まり、接着点となるも
のと考えられる。

次ニ本発明の混合ポリエステル系バインダー繊維の製造
方法について記す。

すなわら〔η）　＝　ｏ、ｓｓ〜０．７５のＰＥＴと〔
η〕−０，８〜１．２のＰ　Ｂ　’Ｉ’をチップ状で混
合して一台の押出紡糸機に供給して紡糸温度２８５〜２
９５°Ｃ１紡糸速度５００〜２０００ｍ／分で混合紡糸
捲取する。

このとき、ＰＥＴとＰ　Ｂ　Ｔの混合比率はＰＥＴ４０
〜８０　ｉｌｉ　ｊｉｊ　Ｘ、ＰＪ３Ｔ６０〜２０Ｍｍ
％トスル。尚ＰＥＴとＰ　ｊ３　’１’　ｏ）混合はチ
ップ状で混合する以外に別々の押出機で溶融した後、市
販の静止型混合器の１スタデイツクミキサー１や１ハイ
ミキザ−１等によって混合する方法でもよい。

次にこの紡糸原糸を延伸と収縮が連絡して出来る、温水
浴とローラーを備えｔこ水浴延伸機で第１温水浴を４０
°Ｃ〜６０°Ｃとして１段延伸し、つづいて第２温水浴
を８０°Ｃ〜９８°Ｃとして１段で収縮処理を収縮率５
０％以上で行なうが、この時紡糸捲取後の紡糸原糸テ′
ニールをＤｌとし、延伸収縮後の繊維デニールを馬とし
たときのＤｌとＤ２の比Ｔ　Ｄ　Ｒ，＝　１．ｓ〜５と
ｒる事によって製造される。

以上のようにして得られた本発明の混合ポリエステル系
バインダー繊維は所定の機械捲縮後カッ　　　Ｉトされ
てステーブル状で１００％使い、あるいは市販のＰＥＴ
ステーブルと混綿してカーディングし、ウェブを得、こ
れをエンボスカレンダーで熱接着処理を行なうが、この
工程で本発明バインダー繊維は、その融点よりはるかに
低い温度でしかも低いカレンダー線圧で接着できるため
、長時間連続処理中にもローラー上溶融ポリマーが集積
するいわゆるスティッキング現象が全くないので、極め
て良好な工程性と処理の高速化可能で生産性の向上が実
現される。

又得らｎた不織布はカレンダー熱接着処理でほとんど繊
維の熱収縮がみられず、エンボス点の繊維がつっばった
状態になることがなく、充分にｊこるんだ状態を保つの
で、不織布は良好な嵩高さを失なう事なくかつ柔軟性に
富んだものとなる。とりわけ硬いエンボス点が不織布表
面に全く浮き出る小がないため、手などで触った場合の
感触はとくに良好である。したがって、得られた不織布
は比較的低改質のＰＥＴから構成されているので、強伸
度、耐熱性、耐溶剤性、耐薬品性を必要とする分野から
、柔軟な風合、触感を要求される用途まで広く使う事が
出来る。紙おむつや生理用ナプキンのフェーシング材と
して、あるいはビニールハウス内張りカーテン等農業用
不織布として、又さらには接着芯地用基布なと、各種不
織布に極めて有効である。

これまでＰＥＴ系繊細繊維なる不織布で適圧の物性と良
好な工程性、高い生産性を兼備するものはなかなか得ら
れていなかったが、本発明ノ（インダー繊維は熱カレン
ダーとの組合せでそれを現実のものとし、Ｐ　Ｅ　Ｔ系
不織布の用途を一挙に拡げた点でその意義は大きいと言
える。

次に本発明を実施例によって説明するが、これによって
本発明はなんら限定されるものではな０゜実施例中ポリ
エステルの〔η」とは、ポリエステルをフェノールとテ
トラクロルエタンの等量混合溶剤中で測定した極限粘度
（ｄＡ’／ｇ）の事である。

実施例１ 〔η）−０，６８０ＰＥＴ５０重量％と〔η）　−０，
８８のｆ’ＢＴ５０ｉ［％をテップ状で混合し、一台の
押出紡糸機に供給し、紡糸押出温度２８０°Ｃ１紡糸速
度１０００ｍ／分で混合紡糸し、単糸デニールＤ１−６
の原糸を得た。これを５０’Ｏの温水浴１段で延伸し、
つづいて９８°Ｃの温水浴１段で収縮処理を行なった。

この延伸収縮後の単糸デニールはＤ２−２．２でＴＤ　
Ｉｔ　、＝　２．７２テア−）　ｆニー。コノｍ維ハｒ
ｊＵｌ　２−２　ｇ　／　ｄ。

伸度１６９％、１４ｏ０ｃ〜１８０ｏＣ！、熱風中熱処
理による収縮率が−５〜−７％、この処理にょる△ｎの
増加は３６．３　Ｘ　１０−３であり、増加後の△ｎは
１２Ｂ、４Ｘ１０−であった。さらに１４ｏ’０〜１８
０’Ｏにおけるカレンダー処理による収縮率Ｓ　ｃ、　
＝　８〜１３％であった。このＷ４維のＬ）ＳＯ測測定
行なったところ１１４．５°Ｃニ０．１５　ｃａｌ　／
　ｇの結晶化発熱ピークが認められた。

この本発明バインダー繊維１００％をカーディングして
目付け３０ｇ／ｍ２のウェブを得、これを十字型エンボ
スカレンダーでエンボスローラ一温度１７０°Ｃ，線圧
７　ｋｇ　／　ｃｍ、走行速度２５ｍ／分で熱接着処理
を行なった。カレンダー接着後の乾式不織布は強度（タ
テヨコ平均）　２１．３　（ｇ／ａｍ／ｇ／ｍ２＞、カ
ンチレバー５３ｍｍ　、風合は柔軟で嵩高さに富む強度
、柔軟性、嵩高性にバランスのとれたものとなつた。と
りわけ風合の良好なものとなった。

コノカレンター接着処理時には、カレンダーローラーへ
の融着ポリマーが付着集積するいわゆるスティッキング
は全くみられなかった。又本発明の混合ポリエステル系
バインダー繊維を製造後約１０ケ月間（室温）保存した
後、上記と同じカレンダー接着処理を実施したところ、
製造直後と全く変らない良好な接着処理ができ、得られ
た不繊布も強度、染軟性、嵩高さとバランスのとれたも
のとなった。

実施例２ 〔η）　　−ｏ、５ｓＱ）　Ｐ　Ｅ　Ｔ　７０重量％と
　〔η）　　−１，０１のＰＢＴ３０重量％をチップ状
で混合し、−酋の押出紡糸機に供給し、紡糸押出温度２
８０°Ｃ１紡糸速度１０００ｍ／分で混合紡糸し、単糸
デニールＤ１−４の原糸を得た。これを５０°Ｃの温水
浴で延伸し、つづいて９８°Ｃの温水浴で１段で収縮処
理を行なう。

この延伸収縮後の単糸デニールＤ２−１．５で１゛Ｄ几
−２，６７であった。このｔｄＡ維の強度は２．４ｇ／
ｄ、伸度１５８％、１４０°Ｃ〜１８０°Ｃ熱風中熱処
理による収縮率が＋３〜−２％、この処理による△ｎの
増加は２Ｂ、　Ｉ　Ｘ　１０　　であり、増加後の△ｎ
は１１９，９　Ｘ１０４であった。又１４ｏ０Ｃ〜＋ａ
ｏ０ｃにおけるカレンダー処理による収Ｍ’４　Ｓ　ｃ
　＝　Ｎ〜１６％であった。

この繊維のＤＳＣ測定を行なったところ１１５°Ｃに０
．６５　ｃａｌ　／　ｇの結晶化発熱ピークが認められ
た。

この本発明バインダーｍ　ｈｕｂ　１０　ｏ％をカーデ
ィングしてｌＩ付け２５　ｇ　７ｍ２のウェブを得、こ
れを十字型エンボスカレンダーでエンホスローラ一温度
１７５°Ｃ１線圧７　ｋｇ　／　ｃｍ、疋行速反３０ｎ
］／分で熱接着処理を行なった。カレンダー接着後の不
繊布は強度”　’　（ｇ　／　ｅ＋＋＋　／　ｇ　７ｍ
２　）、カンチレバー３６ｍｍ、風合は柔軟で嵩高性に
もどみ、強度、柔軟性、嵩り性にバランスのとれたもの
となった。

とりわけ風合と触感の良好なものとなった。

又本発明バインター繊維を製造後約１０ケ月間（室温）
保任した後上記と同じカレンダー接着処理を行なったと
ころ、製造直後と全く変らない接着処理ができ、さらに
１００°Ｃの表面温度を持つ加熱ドラムに０．５秒間片
面接触せしめて予熱しても上記接着条件を変更する事な
く接着処理ができ、両方法で得られた不織布はいづれも
強度、柔軟性、嵩高性のバランスのとれたものとなった
。

実施例３ 実施例２で得られた本発明の混合ポリエステル系バイン
ダーｍ維を市販のＰＥＴステーブル１．５ｄｒ（カット
長５１ｒｒｍ）と１：１で混綿してカーディングし、目
付５０ｇ／ｍ２のウェブを得る。これを十字型エンボス
カレンダーでエンボスローラ一温度１７５°０１線圧１
２ｋｇ　／　ｃｍ、走行速度３０ｍ／分で熱接着処理を
行なった。得られた乾式のポリエステル不織布は強度（
タテヨコ平均１５．２　（ｇ　／Ｃｍ／　ｇ　７ｍ２）
、カンチレバー５９ｔｒｒｎ、風合柔軟、嵩高良好なも
のとなった。

比較例１ 〔η）＝０，６ＢのＰＥＴ９０重量％と　〔η）　−０
，８８のＰＢＴ１０重量％とをチップ状で混合し、一台
の押出紡糸機に供給し、紡糸押出、温度２９０°Ｃ１紡
糸速度ｔ０００ｍ／分で混合紡糸し、単糸デニール１）
１−６の原糸を得た。これを６０°Ｃ温水浴で１段延伸
し、つづいて９８°Ｃの温水浴で収縮処理を行なった。

この延伸収縮後の単糸デニールはＤ２−２．５でＴＬＪ
比−２，４であった。

この繊維は強度３．１ｇ／ｄ、伸度１６６％、１４００
０〜１８０°Ｃ熱風中熱処理による収縮率４〜１％、こ
の処理による△Ｄの増加は４１．６Ｘ１０−であり、増
加後の△ｎ　＝　１４４．４　Ｘ　１０−であった。又
１４０’Ｃ〜１８０°Ｃにおけるカレンダー処理による
収縮率５ｃ−６〜１２％であった。

この本発明外のバインダー繊維のカット長５１ｎ＋＋ｎ
のステーブル、１００％をカーディングし、目イｑ３０
ｇ　７ｍ２のウェブをつくり、エンボスカレンダ一温度
を１８０°Ｃにする以外実施例１と同様の条件でエンボ
スカレンダー処理を行なった。得られたカレンダー接着
後の不織布はカンチレバー５５削ｎで風合は柔軟であり
、嵩高性にも富むものとなったが、強度が４．８　（ｇ
　／ｃｍ／　ｇ　７ｍ２）　（タテヨコ平均）と小さく
カレンタ一温度ｉａｏ’ｃでは充分な不織布強度のも−
のが得られなかった。つまり本発明の主旨とする低温低
圧カレンダー接着可能なものとはならなかった。

比較例２ 〔η）　−，０，６８のＰＥＴ３０重量％と〔η）　　
−００ＳＯのＰＢＴ７ｏ重斌％とを比較例１と全く同一
の方法で混合紡糸し、単糸デニールＤ１−６の原糸を得
た。

さらに比較例１と同一条件で延伸収縮を行なって単糸デ
＝　−ＪＬ／Ｄ２　ｍ−２，５（このときのＴ　Ｄ　Ｒ
−２，４）の繊維を得た。

この繊維は強度２．２ｇ／ｄ、伸度１１９％、１４０°
Ｃ〜１８′０℃熱風中熱処理による収縮率２〜５％、こ
の処理による△ｎの増加は５９．６×１０−であり、増
加後の△ｎ−１３６．６　Ｘ１０−であった。又１４０
〜１８０°Ｃにおけろカレンダー処理による収縮率８ｃ
−９〜１６％であっｆこ。

この本発明外のバインダー繊維をカット長５１ｍｍのス
テーブルとし、これ１００％をカーディングして目付３
０　ｇ　７ｍ２のウェブを作成した。これをエンボスカ
レンダ一温度１８０°Ｃとする以外全て実施例１と同一
の条件でエンボスカレンダー接着を試みた。

しかし得られた処理後の不織布はほとんど熱接着のなさ
れていないもので、実用に供せるような不織布強度が得
られなかった。すなわち本発明の主旨とする低温低圧カ
レンダー接４可能なものとはならなかった。

比較例３ （１）　　＝　０．６８（７）　Ｐ　Ｅ　Ｔ　５０ｆｉ
ｍ％ト（η）　−ｏ、８８のＦＢ’Ｉ’５０ボ量％とを
実施例１と全く同一の方法で混合紡糸し、単糸デニール
Ｄ１−６の原糸を得た。

これを６５°Ｃの温水浴で１段延伸し、つづいて７５’
Ｃ’ｌｔＡ水浴１段で収縮処理を行なった。この延伸収
縮後の単糸デニールＤ２−４でＴｌ）Ｒ＝１．５であっ
た。この繊維は強度１．１ｇ／ｄ、伸度４０１％、１４
００Ｃ〜１８０°Ｃ熟風中熱処理による収縮率が１１％
〜１６％で、この処理による△ｎの増加は１６．６Ｘ１
０−１増加後の△ｎ　−Ｎ３，２　Ｘ１０−でＪ）つた
。又１４０〜１８０°Ｃにおけるカレンダー処理による
収縮率５Ｃ−５２％であった。この本発明外の繊維をカ
ット長５１　ｍｍのステーブルとし、こ第１１００％で
目付３０ｇ／Ｉ１１２のウェブをつくり、これを十字型
エンボスカレンダーでエンボスローラ一温度１７０°０
１線圧１０ｋｇ／ｃｍ、走行速度３０ｍ／分で熱接着処
理を行なった。

この接着処理で不織布は大きな収縮による形態形化を生
じた。

得られた不織布は強度（タテヨコ平均）８．８（ｇ　／
ｃｒｎ／　ｇ　／ｒｎ２＞、カンチレバー７９ｒｒｕｎ
　、風合粗硬、ペーパーライクな外観となり、強度風合
、嵩高性のバランスのとれたものにはならなかった。

この本発明外のＩａＭＩを製造後約１０ケ月問（室温）
保存後上記と同様な接着処理を行なったところ、繊維の
接着性が著しく低下し、強度５（ｇ／ａｍ／ｇ／ｍ２）
以下の不織布しか得られなかった。

特許出願人　　株式会社　り　ラ　し 代理人　弁理士本多　堅

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ポリエチレンテレフタレート４０〜ａ　ｏ　重Ｍ％とポ
   リブチレンテレフタレート６０〜２０ニアＪｔｆｔ％か
   らなり、ｆｔａ維強度Ｌ５　ｇ　／　（１以上、ｆａ維
   伸度２５０％以下、１４０〜１８０°Ｃにおけろ熱風中
   瓶縮率が５％以下であり、その烈風中熱処理により繊維
   の複屈折率が２０Ｘ１０　　以上増加し、かつ増加後の
   複屈折率が１００Ｘ１０　　以上あり、さらに下記に定
   義する１４１．１〜１８０°Ｃのカレンダー処理による
   収縮率（ＳＱ）が２５％以−ドであることを特徴とする
   混合ポリエステル系カレンダー接着用バインダー繊葎１
   ０カレンダー処理による収縮率（Ｓｃ）の定義：ヤーン
   デニール約１０００の長さ１　ｍの繊維束を所定の温度
   で線圧１０ｋｇ　／　ｃｍに設定した一対のフラットロ
   ーラーからなるカレンダー中を速度５　ｍ　７分で通過
   せしめて、カレンダー処理した時のヤーン収縮率。