JPS59219420A - 線材通電加熱装置における線材真円率低下防止方法 - Google Patents
線材通電加熱装置における線材真円率低下防止方法Info
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- JPS59219420A JPS59219420A JP9244083A JP9244083A JPS59219420A JP S59219420 A JPS59219420 A JP S59219420A JP 9244083 A JP9244083 A JP 9244083A JP 9244083 A JP9244083 A JP 9244083A JP S59219420 A JPS59219420 A JP S59219420A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/62—Continuous furnaces for strip or wire with direct resistance heating
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は線材通電加熱装置における線材真円率低下防止
方法に関する。
方法に関する。
線材を連続的に送行させ、送り通路にそって設けた加熱
電源Ｅにそれぞれ接続する２ケまたは３ケのコンタクト
ローラによって当該線材に通電して加熱する方法は公知
であり、電気エネルギーの効率的利用と生産性から賞月
されている。この場合、線材とコンタクトローラとの接
触が十分でないと線材とコンタク１−ローラ間にスパー
クがとび、線材にスパーク信を生じさせ、またコンタク
トローラの損傷ならびに電源への悪影響を与えるので好
ましくない。そのため線材が細径であったり、銅材の如
き軟質材である場合には、例えば第１図（ａ）に示すよ
うに、送行する線材Ｗを螺旋溝イ］きコンタクトローラ
Ｃ−Ｃそれぞれに複数回巻回状態として通電することで
線材ＷとコンタクトローラＣとの接触を維持するように
構成される。従って、この場合、線材Ｗには軸方向の張
力がかかるかも知れないが、周方向からの押圧力は僅少
である。ところが、線材が大径で、かつ硬質材−例えば
鋼線材であるような場合には、上記のようにコンタクＩ
・ローラへの巻回が困り「となるので、第１図（ｂｌに
示すように、線材送り通路にそって複数対のコンタクト
ローラ対Ｃ’ｌ・Ｃ’２・Ｃ’３を配置し、送行する線
＋′ＡＷを各コンタクトローラ対で周方向上下対象位置
から押圧しつつ通電する。従って螺旋溝付きコンタクト
ローラＣを用いる場合とは異なり、線材Ｗは周方向上下
からの押圧力がかかることとなり、線材Ｗの温度上昇側
のコンタクトローラ対Ｃ２およびＣ’３によって線材Ｗ
は第１図ｔｃ＋に示されるように塑性変形する（頃向が
生ずる。
電源Ｅにそれぞれ接続する２ケまたは３ケのコンタクト
ローラによって当該線材に通電して加熱する方法は公知
であり、電気エネルギーの効率的利用と生産性から賞月
されている。この場合、線材とコンタクトローラとの接
触が十分でないと線材とコンタク１−ローラ間にスパー
クがとび、線材にスパーク信を生じさせ、またコンタク
トローラの損傷ならびに電源への悪影響を与えるので好
ましくない。そのため線材が細径であったり、銅材の如
き軟質材である場合には、例えば第１図（ａ）に示すよ
うに、送行する線材Ｗを螺旋溝イ］きコンタクトローラ
Ｃ−Ｃそれぞれに複数回巻回状態として通電することで
線材ＷとコンタクトローラＣとの接触を維持するように
構成される。従って、この場合、線材Ｗには軸方向の張
力がかかるかも知れないが、周方向からの押圧力は僅少
である。ところが、線材が大径で、かつ硬質材−例えば
鋼線材であるような場合には、上記のようにコンタクＩ
・ローラへの巻回が困り「となるので、第１図（ｂｌに
示すように、線材送り通路にそって複数対のコンタクト
ローラ対Ｃ’ｌ・Ｃ’２・Ｃ’３を配置し、送行する線
＋′ＡＷを各コンタクトローラ対で周方向上下対象位置
から押圧しつつ通電する。従って螺旋溝付きコンタクト
ローラＣを用いる場合とは異なり、線材Ｗは周方向上下
からの押圧力がかかることとなり、線材Ｗの温度上昇側
のコンタクトローラ対Ｃ２およびＣ’３によって線材Ｗ
は第１図ｔｃ＋に示されるように塑性変形する（頃向が
生ずる。
線材Ｗの最終加熱温度が例えば２００〜４００°Ｃ程度
であれば、線材Ｗの温度１ユ昇による耐変形性の低下が
少ないので真円率の低下も少なく問題視する程ではない
。しかし最終加熱温度が１．０００℃前後であるような
場合ともなると、線材Ｗの耐変形性の低下が著しいため
真円率の低下が目立つようになる。本発明者が行った確
認実験によれば、第１図（ｂ）に示す通電加熱装置を用
い、コンタクトローラ対Ｃ’ｌ・Ｃ’２・Ｃ′３それぞ
れの線材Ｗに対する押圧力を各７００ｋｇｆに設定して
７ ｓｉφの鋼線材を常温から９５０℃にまで昇温加熱
したところ、線材Ｗの真円率はほぼ７００℃に昇温した
線材が通過するコンタク１−ローラ対Ｃ’２によって９
７％に、はぼ９５０℃に昇温し、た線材が通過するコン
タクトローラ対Ｃ’３によって９１％に低−Ｆしている
。
であれば、線材Ｗの温度１ユ昇による耐変形性の低下が
少ないので真円率の低下も少なく問題視する程ではない
。しかし最終加熱温度が１．０００℃前後であるような
場合ともなると、線材Ｗの耐変形性の低下が著しいため
真円率の低下が目立つようになる。本発明者が行った確
認実験によれば、第１図（ｂ）に示す通電加熱装置を用
い、コンタクトローラ対Ｃ’ｌ・Ｃ’２・Ｃ′３それぞ
れの線材Ｗに対する押圧力を各７００ｋｇｆに設定して
７ ｓｉφの鋼線材を常温から９５０℃にまで昇温加熱
したところ、線材Ｗの真円率はほぼ７００℃に昇温した
線材が通過するコンタク１−ローラ対Ｃ’２によって９
７％に、はぼ９５０℃に昇温し、た線材が通過するコン
タクトローラ対Ｃ’３によって９１％に低−Ｆしている
。
第２図は押圧力を一定として３４５Ｃ相当の鋼材が温度
の上昇とともに塑性変形し易くなることを表す鋼材の温
度−変形量関係特性曲線図を示す。縦軸に変形量を、横
軸に温度をとった座標上に画かれた曲線から明らかな如
く、加熱温度の上昇によって鋼組織がオーステナイト化
する温度付近から急激に変形量の増大することが認めら
れる。
の上昇とともに塑性変形し易くなることを表す鋼材の温
度−変形量関係特性曲線図を示す。縦軸に変形量を、横
軸に温度をとった座標上に画かれた曲線から明らかな如
く、加熱温度の上昇によって鋼組織がオーステナイト化
する温度付近から急激に変形量の増大することが認めら
れる。
以上述べた理由により、従来最終加熱温度が低くても加
熱目的が達せられる焼戻しや焼鈍等の場合、また最終加
熱温度が高くても後工程に熱間あるいは冷間での塑性加
工が組まれているので、高温域で生じた塑性変形を問題
としないような場合にのみ大径鋼線材の加熱手段として
通電加熱が利用されており、鋼の組織を十分オーステナ
イト化したうえで直ちに急冷する大径鋼線材の焼入れの
ための加熱手段に通電加熱は殆ど利用されることがなか
った。即ち焼入れの場合、線材は高温域で受けた押圧力
によって変形して真円率が低下したままの状態で焼入れ
硬化して最終製品となってしまうので、これを忌避され
たからであり、線材の真円率を問題としない場合にかぎ
り、まれに利用される程度であった。
熱目的が達せられる焼戻しや焼鈍等の場合、また最終加
熱温度が高くても後工程に熱間あるいは冷間での塑性加
工が組まれているので、高温域で生じた塑性変形を問題
としないような場合にのみ大径鋼線材の加熱手段として
通電加熱が利用されており、鋼の組織を十分オーステナ
イト化したうえで直ちに急冷する大径鋼線材の焼入れの
ための加熱手段に通電加熱は殆ど利用されることがなか
った。即ち焼入れの場合、線材は高温域で受けた押圧力
によって変形して真円率が低下したままの状態で焼入れ
硬化して最終製品となってしまうので、これを忌避され
たからであり、線材の真円率を問題としない場合にかぎ
り、まれに利用される程度であった。
本発明は高い真円率を要求される太径鋼線材の焼入れ加
熱に電気工ネルキー効率および生産性の高い通電加熱の
導入を可能ならしめることを目的とし２、本発明により
線材の真円率低下を僅少に抑えた焼入れ線材製品の生産
を可能どする線材通電加熱装置における線材真円率低下
防止方法を提供するものである。
熱に電気工ネルキー効率および生産性の高い通電加熱の
導入を可能ならしめることを目的とし２、本発明により
線材の真円率低下を僅少に抑えた焼入れ線材製品の生産
を可能どする線材通電加熱装置における線材真円率低下
防止方法を提供するものである。
本発明の要旨は、
（１）連続的に送行する線材を線材送り通路にそって所
定間隔をへだでて設けた少くとも３対以上のコンタクト
ローラ対それぞれによって周方向対称位置から押圧しつ
つ通電して焼入れ温度以上の高温域まで昇温加熱せしめ
る場合において、 （２）高温域に配置される単数または複数のコンタクト
ローラ対の対称軸を、当該高温域に達する前の送り方向
後方に配置されている複数のコンタクトローラ対の対称
軸と送り通路」二で直交する如く設定するとともに、 （３）コンタクトローラ対の線材に対する押圧力を常温
域から高温域に至るに従って順次小に設定した ことを特徴とする線材通電加熱装置における線材真円率
低下防止方法にある。
定間隔をへだでて設けた少くとも３対以上のコンタクト
ローラ対それぞれによって周方向対称位置から押圧しつ
つ通電して焼入れ温度以上の高温域まで昇温加熱せしめ
る場合において、 （２）高温域に配置される単数または複数のコンタクト
ローラ対の対称軸を、当該高温域に達する前の送り方向
後方に配置されている複数のコンタクトローラ対の対称
軸と送り通路」二で直交する如く設定するとともに、 （３）コンタクトローラ対の線材に対する押圧力を常温
域から高温域に至るに従って順次小に設定した ことを特徴とする線材通電加熱装置における線材真円率
低下防止方法にある。
本発明を第３図（ａｌ〜ｔｃ＋に従って以下に詳述する
第３図（ａ）は本発明の一実施例装置を示し、矢印に従
って送行する線材Ｗは、線＋１送り通路にそって所定間
隔をへだてて設しノられ、加熱電源Ｅにそれぞれ接続さ
れているコン−タクトローラ対Ｃ１、Ｃ２およびＣ３の
相対するロール間を通過する間に、線材Ｗの周方向対向
位置からの押圧力を受けつつ通電され、常温から１．０
００℃前後まで加熱される。この実施例装置においては
線材Ｗの送り方向後方の通電開始位置にあるコンタクト
ローラＣ１と中間位置にあるコンタクＩ・ローラＣ２と
は、それぞれの線材周方向対称位置から押圧する方向が
垂直方向からで、従、ってコンタクトローラ対Ｃ】およ
びＣ２それぞれの対称軸は水平力向となっているが、通
電終了位置にあるコンタク１−口・−ラ対Ｃ３は、線材
周力向文・１称位置から押圧する方向が水平方向からで
、従って当該コンタクトローラ対Ｃ３の対称軸は上記コ
ンタク１−ローラ対ＣＩおよびＣ２の対称軸とは送り通
路上で直交する垂直力向となっている。
第３図（ａ）は本発明の一実施例装置を示し、矢印に従
って送行する線材Ｗは、線＋１送り通路にそって所定間
隔をへだてて設しノられ、加熱電源Ｅにそれぞれ接続さ
れているコン−タクトローラ対Ｃ１、Ｃ２およびＣ３の
相対するロール間を通過する間に、線材Ｗの周方向対向
位置からの押圧力を受けつつ通電され、常温から１．０
００℃前後まで加熱される。この実施例装置においては
線材Ｗの送り方向後方の通電開始位置にあるコンタクト
ローラＣ１と中間位置にあるコンタクＩ・ローラＣ２と
は、それぞれの線材周方向対称位置から押圧する方向が
垂直方向からで、従、ってコンタクトローラ対Ｃ】およ
びＣ２それぞれの対称軸は水平力向となっているが、通
電終了位置にあるコンタク１−口・−ラ対Ｃ３は、線材
周力向文・１称位置から押圧する方向が水平方向からで
、従って当該コンタクトローラ対Ｃ３の対称軸は上記コ
ンタク１−ローラ対ＣＩおよびＣ２の対称軸とは送り通
路上で直交する垂直力向となっている。
さらに中間に位置するコンタクトローラ対Ｃ２は、第３
図（ｂ）に示される通電加熱による線材Ｗの昇温状態を
表す温度特性曲線図において、線材Ｗがオーステナイト
化する直前の温度まで昇温しでいる位置に設けられる。
図（ｂ）に示される通電加熱による線材Ｗの昇温状態を
表す温度特性曲線図において、線材Ｗがオーステナイト
化する直前の温度まで昇温しでいる位置に設けられる。
これは線材径・送り速度および通電電流との関係から諸
元を所定の如く設定することにより可能である。而して
線材Ｗに対する各コンタクトローラ対Ｃ１・Ｃ２および
Ｃ３それぞれによる押圧力ＣＩＰ−Ｃ２ＰおよびＣ３Ｐ
は接触状態保持上可能な範囲で ＣＩＰ＞ｃ２Ｐ＞Ｃ３Ｐ に設定される。それぞれの実行押圧力ＣＩＰ・Ｃ２Ｐ・
およびＣ３Ｐならびに差の程度を如何にするかは線材径
および最終加熱温度との関係から決定されねばならない
。尚、Ｊは加熱された線材Ｗを急冷する冷却ジャケット
である。
元を所定の如く設定することにより可能である。而して
線材Ｗに対する各コンタクトローラ対Ｃ１・Ｃ２および
Ｃ３それぞれによる押圧力ＣＩＰ−Ｃ２ＰおよびＣ３Ｐ
は接触状態保持上可能な範囲で ＣＩＰ＞ｃ２Ｐ＞Ｃ３Ｐ に設定される。それぞれの実行押圧力ＣＩＰ・Ｃ２Ｐ・
およびＣ３Ｐならびに差の程度を如何にするかは線材径
および最終加熱温度との関係から決定されねばならない
。尚、Ｊは加熱された線材Ｗを急冷する冷却ジャケット
である。
上記コンタクトローラ対ＣＩ・Ｃ２およびＣ３の配置な
らびにそれぞれに設定した押圧力ＣＩＰ・Ｃ２１）なら
びにＣ３Ｐによって構成される線材通電加熱装置を用い
て線材を加熱する場合について述べる。品温の線材Ｗが
コンタクトローラ対ＣＩを通過して通電開始となる時点
では、線材Ｗは押圧力ＣＩＰを受けても変形しない。線
材Ｗば送行するに従って順次加熱され２、コンタクトロ
ーラ対Ｃ２に達する時点では例えば７００℃程度にまで
昇温するが、前述の如く当該温度は鋼材組織のオーステ
ナイト化直前で塑性変形性が急激に大とならない温度領
域るこあるので、ＣＩ Ｐより小とした図示−に下方向
の押圧力Ｃ２Ｉ）を受けても当該線材Ｗには極めてわづ
かな横方向楕円状変形しか生じない。ついで送行する線
材Ｗば昇温をつづげ、コンタクトローラ対Ｃ３に達した
時点で例えば１、 ＯＯＯ°Ｃ前後の最終加熱温度にま
で加熱されている。コンタクトローラ対Ｃ３は送り方向
後方の′Ｘ１ンタクトローラ対Ｃ１およびＣ２とはその
対称軸が綿口送り通路上で直交する如く配置され、がつ
押圧力Ｃ３ＰはＣ２Ｐより小に設定されているので、高
温域にあって塑性変形性の大きくなっている線材Ｗには
上下方向からの押圧力が重畳されて横方向楕円形状変形
がさらに進行するおそれはなく、かつ上記横方向楕円度
は同視横方向から軽度の矯整を受ける。
らびにそれぞれに設定した押圧力ＣＩＰ・Ｃ２１）なら
びにＣ３Ｐによって構成される線材通電加熱装置を用い
て線材を加熱する場合について述べる。品温の線材Ｗが
コンタクトローラ対ＣＩを通過して通電開始となる時点
では、線材Ｗは押圧力ＣＩＰを受けても変形しない。線
材Ｗば送行するに従って順次加熱され２、コンタクトロ
ーラ対Ｃ２に達する時点では例えば７００℃程度にまで
昇温するが、前述の如く当該温度は鋼材組織のオーステ
ナイト化直前で塑性変形性が急激に大とならない温度領
域るこあるので、ＣＩ Ｐより小とした図示−に下方向
の押圧力Ｃ２Ｉ）を受けても当該線材Ｗには極めてわづ
かな横方向楕円状変形しか生じない。ついで送行する線
材Ｗば昇温をつづげ、コンタクトローラ対Ｃ３に達した
時点で例えば１、 ＯＯＯ°Ｃ前後の最終加熱温度にま
で加熱されている。コンタクトローラ対Ｃ３は送り方向
後方の′Ｘ１ンタクトローラ対Ｃ１およびＣ２とはその
対称軸が綿口送り通路上で直交する如く配置され、がつ
押圧力Ｃ３ＰはＣ２Ｐより小に設定されているので、高
温域にあって塑性変形性の大きくなっている線材Ｗには
上下方向からの押圧力が重畳されて横方向楕円形状変形
がさらに進行するおそれはなく、かつ上記横方向楕円度
は同視横方向から軽度の矯整を受ける。
ここで、前記コンタクトローラ対Ｃ２およびＣ３の押圧
力Ｃ２ＰおよびＣ３Ｐの関係をＣ２Ｐ＞Ｃ３Ｐと設定し
た理由に触れておく。もし、例えばＣ２Ｐ＝Ｃ３Ｐの如
く押圧力を設定したとすれば高温域にある線材Ｗは第４
図に示されるような角形に塑性変形されるので好ましく
ない。従って押圧力Ｃ３Ｐは線材Ｗとコンタクトローラ
対Ｃ３との接触状態の可及的良好さ維持範囲内において
、上記押圧力Ｃ２１）より小に設定されなければならな
い。
力Ｃ２ＰおよびＣ３Ｐの関係をＣ２Ｐ＞Ｃ３Ｐと設定し
た理由に触れておく。もし、例えばＣ２Ｐ＝Ｃ３Ｐの如
く押圧力を設定したとすれば高温域にある線材Ｗは第４
図に示されるような角形に塑性変形されるので好ましく
ない。従って押圧力Ｃ３Ｐは線材Ｗとコンタクトローラ
対Ｃ３との接触状態の可及的良好さ維持範囲内において
、上記押圧力Ｃ２１）より小に設定されなければならな
い。
かくして線材Ｗは第３図（Ｃ１の変形量特性線図に線Ａ
で示される如く、コンタクトローラ対０２通過時に生じ
た極めてわづかな変形をコンタク１−ローラ刻０３通過
時にＢで示される変形方向に対して逆方向からの押圧力
により軽く矯正されて加熱装置を通過し、送り方向前方
に設けられている冷却ジャケットＪに送られ急冷焼入れ
されることとなり、」二記コンタクトローラｃ２通過時
の僅少な真円率の低下もや＼回復される。従って従来装
置で通電加熱した場合の状態を示す線Ｂ′の如くコンタ
ク１−ローラＣ３通過時に変形量の飛躍的な重畳を受け
ることがない。
で示される如く、コンタクトローラ対０２通過時に生じ
た極めてわづかな変形をコンタク１−ローラ刻０３通過
時にＢで示される変形方向に対して逆方向からの押圧力
により軽く矯正されて加熱装置を通過し、送り方向前方
に設けられている冷却ジャケットＪに送られ急冷焼入れ
されることとなり、」二記コンタクトローラｃ２通過時
の僅少な真円率の低下もや＼回復される。従って従来装
置で通電加熱した場合の状態を示す線Ｂ′の如くコンタ
ク１−ローラＣ３通過時に変形量の飛躍的な重畳を受け
ることがない。
本発明者は本発明の効果を確認するため次の実験を行っ
た 実験 （１）実験方法；下記供試体線材を本発明方法を実施し
た第３図（ａｌに示す装置を用いて通電加熱のうえ焼入
れし、焼入線材の真円率を求めた供試体 材質； Ｓ
４５ Ｃ相当利 酸洗・引抜き処理材 線径： ７．２ ａｍφ （２）通電加熱条件；上記供試体線材を品温がら９００
°Ｃまで加熱した。コンタクトローラ対Ｃ２の設置位置
は供試体線材が７００ ’Ｃまで昇温する点とし、コン
タクトローラ対ｃ１・Ｃ２およびＣ３それぞれの押圧力
ｃＩＰ・Ｃ２ＰおよびＣ３Ｐは下記のとおりである。
た 実験 （１）実験方法；下記供試体線材を本発明方法を実施し
た第３図（ａｌに示す装置を用いて通電加熱のうえ焼入
れし、焼入線材の真円率を求めた供試体 材質； Ｓ
４５ Ｃ相当利 酸洗・引抜き処理材 線径： ７．２ ａｍφ （２）通電加熱条件；上記供試体線材を品温がら９００
°Ｃまで加熱した。コンタクトローラ対Ｃ２の設置位置
は供試体線材が７００ ’Ｃまで昇温する点とし、コン
タクトローラ対ｃ１・Ｃ２およびＣ３それぞれの押圧力
ｃＩＰ・Ｃ２ＰおよびＣ３Ｐは下記のとおりである。
ＣＩＰ；７００ｋｇｆ
Ｃ２Ｐ ； ５００ ｋｇ ｆ
Ｃ３Ｐ；２５０ｋｇｆ
（３）実験結果；焼入済供試体の任意位置における径の
最大・最小値を測定し真円率を求めた。
最大・最小値を測定し真円率を求めた。
真円率は９８％であった。
上記実験結果から本発明は７．２ ＊ｎφ鋼線材の焼入
れ加熱におりる真円率の人ｒｌｊな低下を防止するのに
極めて効果的であることが確認された。
れ加熱におりる真円率の人ｒｌｊな低下を防止するのに
極めて効果的であることが確認された。
さらに本発明者が行った多数の実験結果から、線材径が
大径になるに従って真円率の低下は小となり、例えば１
３ｍ１φでは２％以下、、１９ｍｍψ以上では１％以下
の低下しか生じないことが判明している。
大径になるに従って真円率の低下は小となり、例えば１
３ｍ１φでは２％以下、、１９ｍｍψ以上では１％以下
の低下しか生じないことが判明している。
本発明を実施するごまにより、
（１）変形量が多いため忌避されていた焼入れ加熱のた
めの線材通電加熱が実行可能となり、（２）電気エネル
ギーの効果的な使用によって生産コスＩ−の低減が計ら
れるとともに炉加熱等に比べて急速加熱であるので生産
性が向上し、（３）シかも１υられる焼入線材の真円率
は極めて高いので、その用途か限定されることがないな
どそのもたらされる効果は顕著である。
めの線材通電加熱が実行可能となり、（２）電気エネル
ギーの効果的な使用によって生産コスＩ−の低減が計ら
れるとともに炉加熱等に比べて急速加熱であるので生産
性が向上し、（３）シかも１υられる焼入線材の真円率
は極めて高いので、その用途か限定されることがないな
どそのもたらされる効果は顕著である。
第しＩ図ｔａ＋およびｆｂ）はそれぞれ従来線材加熱装
置の斜視図および正面図、第１図ｆｃ）は第１図Ｃ功に
示す従来装置に存する欠点を説明するための線材断面図
、第２図は押圧力に対する鋼材の温度と変形量との関係
特性曲線図、第３図（司は本発明の一実施例装置の正面
図、第３図（ｂｌば第３図（ａｌにおけるコンタクトロ
ーラ対の位置と線材の温度との関係を説明するための線
材昇温特性曲線図、第３図（Ｃ１は本発明と従来例とに
おける線材の変形量を比較する線図、第４図はコンタク
トローラｃ３の押圧力Ｃ３［〕を犬にした場合の欠陥例
を示す線材の断面図である。 Ｗ〜線線 材ｌ−Ｃ２・Ｃ３コンタクｊ〜ローラ対第 １ 図
（α） 第 １ 図 （ｂ） 第 １ 図 （Ｃ） 第 ３ 図 （ＣＩ） 第３図（ｂ） °Ｃ ＣＩ Ｃ２Ｃ３
置の斜視図および正面図、第１図ｆｃ）は第１図Ｃ功に
示す従来装置に存する欠点を説明するための線材断面図
、第２図は押圧力に対する鋼材の温度と変形量との関係
特性曲線図、第３図（司は本発明の一実施例装置の正面
図、第３図（ｂｌば第３図（ａｌにおけるコンタクトロ
ーラ対の位置と線材の温度との関係を説明するための線
材昇温特性曲線図、第３図（Ｃ１は本発明と従来例とに
おける線材の変形量を比較する線図、第４図はコンタク
トローラｃ３の押圧力Ｃ３［〕を犬にした場合の欠陥例
を示す線材の断面図である。 Ｗ〜線線 材ｌ−Ｃ２・Ｃ３コンタクｊ〜ローラ対第 １ 図
（α） 第 １ 図 （ｂ） 第 １ 図 （Ｃ） 第 ３ 図 （ＣＩ） 第３図（ｂ） °Ｃ ＣＩ Ｃ２Ｃ３
Claims (2)
- （１）連続的に送行する線材を線材送り通路にそって所
定間隔をへだでて設けた少くとも３対以上のコンタクト
ローラ対それぞれによって周方向対称位置から押圧しつ
つ通電して焼入れ温度以−にの高温域まで昇温加熱せし
める場合において、高温域に配置される単数または複数
のコンタク］・ローラ対の対称軸を、当該高温域に達す
る前の送り方向後方に配置されている複数のコンタクト
ローラ対の対称軸と送り通路」二で直交する如（設定す
るとともに、二ｌンタクトローラ対の線材に対する押圧
力を常温域から高温域に至るに従って順次小に設定した
ことを特徴とする線材通電加熱装置における線材真円率
低下防止方法。 - （２）高温域に達する前の送り方向後方に配置されてい
る複数のコンタクトローラ対におＩ：ｌる最前方のコン
タクトローラ対の配置位置が、少くとも線材組織か加熱
によってオーステナイト化する直前の位置であることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載の線材通電加熱装
置における線材真円率低下防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9244083A JPS59219420A (ja) | 1983-05-27 | 1983-05-27 | 線材通電加熱装置における線材真円率低下防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9244083A JPS59219420A (ja) | 1983-05-27 | 1983-05-27 | 線材通電加熱装置における線材真円率低下防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59219420A true JPS59219420A (ja) | 1984-12-10 |
| JPH0341530B2 JPH0341530B2 (ja) | 1991-06-24 |
Family
ID=14054476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9244083A Granted JPS59219420A (ja) | 1983-05-27 | 1983-05-27 | 線材通電加熱装置における線材真円率低下防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59219420A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103243211A (zh) * | 2012-02-08 | 2013-08-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 轧辊电加热淬火方法与装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4235384A4 (en) | 2020-11-19 | 2023-12-06 | Mitsubishi Electric Corporation | INPUT DISPLAY CONTROL DEVICE, INPUT DISPLAY CONTROL METHOD, AND INPUT DISPLAY SYSTEM |
-
1983
- 1983-05-27 JP JP9244083A patent/JPS59219420A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103243211A (zh) * | 2012-02-08 | 2013-08-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 轧辊电加热淬火方法与装置 |
| CN103243211B (zh) * | 2012-02-08 | 2014-08-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 轧辊电加热淬火方法与装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0341530B2 (ja) | 1991-06-24 |
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