JPS59215597A - 海水熱交換器の流体漏洩検出方法およびその検出装置 - Google Patents
海水熱交換器の流体漏洩検出方法およびその検出装置Info
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- JPS59215597A JPS59215597A JP8929183A JP8929183A JPS59215597A JP S59215597 A JPS59215597 A JP S59215597A JP 8929183 A JP8929183 A JP 8929183A JP 8929183 A JP8929183 A JP 8929183A JP S59215597 A JPS59215597 A JP S59215597A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、原子力発電所の原子炉補機冷却系に用いられ
る淡水の保有熱を海水で冷却し、除去する海水熱交換器
に係υ、特に海水熱交換器の流体漏洩の有無を検出する
海水熱交換器の流体漏洩検出方法およびその検出装置に
関する。
る淡水の保有熱を海水で冷却し、除去する海水熱交換器
に係υ、特に海水熱交換器の流体漏洩の有無を検出する
海水熱交換器の流体漏洩検出方法およびその検出装置に
関する。
一般に原子力発電所の原子炉廻りのクーラ（熱交換器）
に冷却水を供給する原、子炉補磯冷却系は、第１図に示
すように構成されており、原子炉廻りの余熱除去系ある
いは原子炉冷却材浄化系等としての負荷ライン１が設置
され、この負荷ラインｌに原子炉補機としての熱交換器
２が設けられ、負荷ライン１を通る冷却材等を閉じた中
間淡水ループ３内を循環する淡水で冷却している。
に冷却水を供給する原、子炉補磯冷却系は、第１図に示
すように構成されており、原子炉廻りの余熱除去系ある
いは原子炉冷却材浄化系等としての負荷ライン１が設置
され、この負荷ラインｌに原子炉補機としての熱交換器
２が設けられ、負荷ライン１を通る冷却材等を閉じた中
間淡水ループ３内を循環する淡水で冷却している。
中間淡水ループ３には上記熱交換器２の他、原子炉補機
冷却水ポンプ４および海水熱交換器５がシリーズに配置
される。海水熱交換器５には冷却源としての海６から給
水ライン７を経て給水ポンプ８により海水が供給される
ようになっており、この海水で淡水が冷却される。
冷却水ポンプ４および海水熱交換器５がシリーズに配置
される。海水熱交換器５には冷却源としての海６から給
水ライン７を経て給水ポンプ８により海水が供給される
ようになっており、この海水で淡水が冷却される。
海水熱交換器５で冷却された淡水は原子炉補機の熱交換
器２に移送され、負荷ライ／１の負荷熱を除去し、冷却
水ポンプ４によシ海水熱交換器５に戻るようになってい
る。
器２に移送され、負荷ライ／１の負荷熱を除去し、冷却
水ポンプ４によシ海水熱交換器５に戻るようになってい
る。
一方、淡水を冷却した海水は、放水ライン９によシチャ
ンネル状放水路９ａを経て海６に速流される。上記放水
路９ａには放水される海水の水質を定期的にチェックす
るサンプリング装置ｔｏが設けられ、このサンプリング
装置１０の放射線モニタにより海水中に含まれる放射能
濃度が検出されるようになっている。
ンネル状放水路９ａを経て海６に速流される。上記放水
路９ａには放水される海水の水質を定期的にチェックす
るサンプリング装置ｔｏが設けられ、このサンプリング
装置１０の放射線モニタにより海水中に含まれる放射能
濃度が検出されるようになっている。
ところで、負荷ライン１には放射性流体を流すラインも
存在するため、原子炉補（次の熱交換器２および海水熱
交換器５の双方に流体の漏洩が生ずると、放射性を帯び
た流体が海６に放出される恐れがある。このことから、
サンプリング装置」０によシ放水路９ａの海水サンプリ
ング点における放射能濃度を検出しているが、サンプリ
ング装置［０の放射線モニタでは、水中放射能濃度が一
定値、例えば【０−５μＣｉ／。。以上にならないと、
検出することができず、海水熱交換器５での微小な破損
やこの破損箇所からの流体漏れが微量なものである場合
には、見逃す恐れがめった。
存在するため、原子炉補（次の熱交換器２および海水熱
交換器５の双方に流体の漏洩が生ずると、放射性を帯び
た流体が海６に放出される恐れがある。このことから、
サンプリング装置」０によシ放水路９ａの海水サンプリ
ング点における放射能濃度を検出しているが、サンプリ
ング装置［０の放射線モニタでは、水中放射能濃度が一
定値、例えば【０−５μＣｉ／。。以上にならないと、
検出することができず、海水熱交換器５での微小な破損
やこの破損箇所からの流体漏れが微量なものである場合
には、見逃す恐れがめった。
本発明は上述した点を考慮し、？１σ水熱交換器での流
体漏洩や破損の有無を正確にかつ確実に検出し、海水の
放射能汚染を未然に防止し、海水熱交換器の健全性を確
認することができる海水熱交換器の漏洩検出方法および
その検出装置を提供することを目的とする。
体漏洩や破損の有無を正確にかつ確実に検出し、海水の
放射能汚染を未然に防止し、海水熱交換器の健全性を確
認することができる海水熱交換器の漏洩検出方法および
その検出装置を提供することを目的とする。
上述した目的を達成するため、本件の第１番目の発明に
よる海水熱交換器の流体漏洩検出方法は、淡水ラインに
設置された海水熱交換器に淡水の保有熱を除去する海水
？供給する一方、上記海水熱交換器の淡水人口弁および
淡水出口弁を閉じ、かつ淡水ベント弁を開いて上記海水
熱交換器内の淡水側を大気に開放させ、所定時間経過後
、海水熱交換器の淡水側をサンプリングしてその塩素疑
度を検出し、この塩素の捷度検出により海水熱交換器の
流体漏洩の有無を検出する方法である。
よる海水熱交換器の流体漏洩検出方法は、淡水ラインに
設置された海水熱交換器に淡水の保有熱を除去する海水
？供給する一方、上記海水熱交換器の淡水人口弁および
淡水出口弁を閉じ、かつ淡水ベント弁を開いて上記海水
熱交換器内の淡水側を大気に開放させ、所定時間経過後
、海水熱交換器の淡水側をサンプリングしてその塩素疑
度を検出し、この塩素の捷度検出により海水熱交換器の
流体漏洩の有無を検出する方法である。
唖だ、本件の第２番目の発明による海水熱交換器の流木
漏洩検出装置は、淡水ラインに配設される海水熱交換器
によシ海水で淡水の保有熱を除去するものにおいて、上
記海水熱交換器の淡水流入側および淡出流出側に淡水人
口弁および出口弁をそれぞれ配設し、上記海水熱交換器
の淡水側を大気と連通可能に保持する淡水側ベントライ
ンと海水熱交換器の淡水側塩素濃度を検出するサンプリ
ング装置とをそれぞれ接続し、前記淡水人口弁および山
口弁を閉じるとともに淡水側ベントラインを大気に開放
させて海水熱交製器の淡水側塩素濃度を検出することに
より、上述した目的を達成するものである。
漏洩検出装置は、淡水ラインに配設される海水熱交換器
によシ海水で淡水の保有熱を除去するものにおいて、上
記海水熱交換器の淡水流入側および淡出流出側に淡水人
口弁および出口弁をそれぞれ配設し、上記海水熱交換器
の淡水側を大気と連通可能に保持する淡水側ベントライ
ンと海水熱交換器の淡水側塩素濃度を検出するサンプリ
ング装置とをそれぞれ接続し、前記淡水人口弁および山
口弁を閉じるとともに淡水側ベントラインを大気に開放
させて海水熱交製器の淡水側塩素濃度を検出することに
より、上述した目的を達成するものである。
以下、本発明の好ましい実施例について添付図面を参照
して説明する。
して説明する。
ｇ２図は、原子力発電所の原子炉廻りのクーラ等の原子
炉補機に冷却水を供給する原子炉補機熱交換器を示し、
その負荷ライン２１には原子炉補機としての熱交換器ｎ
が配設される。この熱交換器２２は負荷ライン２１の負
荷熱を中間淡水ループ５内を循環する淡水で除去するも
のである。負荷ライン２１には原子炉の余熱除去系や原
子炉冷却材浄化系等がある。
炉補機に冷却水を供給する原子炉補機熱交換器を示し、
その負荷ライン２１には原子炉補機としての熱交換器ｎ
が配設される。この熱交換器２２は負荷ライン２１の負
荷熱を中間淡水ループ５内を循環する淡水で除去するも
のである。負荷ライン２１には原子炉の余熱除去系や原
子炉冷却材浄化系等がある。
中間淡水ループおは上記熱交換器ｎの他、原子炉補機冷
却水ポンプＭ、淡水人口弁５、海水熱交換器がおよび淡
水出口弁２７を順次シリーズに配設し、淡水の閉じだ循
環路を形成している。上記淡水は海水熱交換ｔ５２６で
冷却水としての海水と熱交換され、冷却される。
却水ポンプＭ、淡水人口弁５、海水熱交換器がおよび淡
水出口弁２７を順次シリーズに配設し、淡水の閉じだ循
環路を形成している。上記淡水は海水熱交換ｔ５２６で
冷却水としての海水と熱交換され、冷却される。
海水は、冷却水源としての海四から給水ライン３０を通
って給水ポンプ（海水ポンプ）３１によυ海水熱交換器
アに供給され、この海水熱交換器２６に供給された海水
が流入室２６ａを経て伝熱管（熱交実管）３３を通る間
に淡水を冷却し、自ら温朋上昇する。淡水を冷却した海
水は流出室２６ ｂから放水ライン３４に放出され、チ
ャンネル状の放水路３５を経て海２９に戻される。放水
路：３５には海水の性質を定期的に検出するサンプリン
グ装置、３６が設けられる。このサンプリング装置３６
は図示しない放射線モニタにより海水側サンプリング点
の放射能濃度を検出している。
って給水ポンプ（海水ポンプ）３１によυ海水熱交換器
アに供給され、この海水熱交換器２６に供給された海水
が流入室２６ａを経て伝熱管（熱交実管）３３を通る間
に淡水を冷却し、自ら温朋上昇する。淡水を冷却した海
水は流出室２６ ｂから放水ライン３４に放出され、チ
ャンネル状の放水路３５を経て海２９に戻される。放水
路：３５には海水の性質を定期的に検出するサンプリン
グ装置、３６が設けられる。このサンプリング装置３６
は図示しない放射線モニタにより海水側サンプリング点
の放射能濃度を検出している。
また、海水熱交換器あけケーシング、３８内に淡水側の
密閉チャンバ（淡水側熱交換管でもよい。）２６ｃが形
成され、この密閉チャンバ２６ ｃに淡水側ベントライ
ン４０およびサンプリングライン４１がそれぞれ接続さ
れる。°ベントライン４０には途中に淡水側ベント弁・
１２が設けられ、その先端は大気中に開放している。上
記サンプリングライン４１は密閉チャンバ２６ｃ内下部
に形成される淡水側サンプリング点で海水熱交換器かの
淡水側に接続され、途中にサンプリング元弁４３が配設
される。このサンプリングライン４１には、淡水の塩素
濃度（ｃｉ−Ｊｔ度）を測定する塩素謎度検出器等のサ
ンプリング装置１４が設けられる。
密閉チャンバ（淡水側熱交換管でもよい。）２６ｃが形
成され、この密閉チャンバ２６ ｃに淡水側ベントライ
ン４０およびサンプリングライン４１がそれぞれ接続さ
れる。°ベントライン４０には途中に淡水側ベント弁・
１２が設けられ、その先端は大気中に開放している。上
記サンプリングライン４１は密閉チャンバ２６ｃ内下部
に形成される淡水側サンプリング点で海水熱交換器かの
淡水側に接続され、途中にサンプリング元弁４３が配設
される。このサンプリングライン４１には、淡水の塩素
濃度（ｃｉ−Ｊｔ度）を測定する塩素謎度検出器等のサ
ンプリング装置１４が設けられる。
次に、本発明の作用について説明する。
中間淡水ループる内を循環する淡水は、海水熱交換器か
を通る間に冷却され、この冷却された淡水が原子炉補機
としての熱交換器ｎに供給され、ここで負荷ライン２１
の負荷熱を除去する。負荷熱を除去した淡水は、原子炉
補機冷却水ポンプ２４により圧送されて海水熱交換器か
に送られ、１つの淡水循環サイクルが終了する。
を通る間に冷却され、この冷却された淡水が原子炉補機
としての熱交換器ｎに供給され、ここで負荷ライン２１
の負荷熱を除去する。負荷熱を除去した淡水は、原子炉
補機冷却水ポンプ２４により圧送されて海水熱交換器か
に送られ、１つの淡水循環サイクルが終了する。
その際、海水熱交換器２６が健全であり、その伝熱管３
３に破断や破損等による漏洩穴が形成されることがなけ
れば、原子炉補機熱交換器２２に万一漏洩があり、放射
能を含む流体が中間淡水ループｎ内に流出し、淡水ルー
プ路が汚染されたとしても、放射能が海四へ流出するの
を未然にかつ確実に防止することができる。したがって
、環境への放射能漏出を防ぐことができ、環境が放射能
で汚染されることかない。中間淡水ループお内の放射能
汚染は、淡水ループ内の水を廃棄・吻処理系に移送し、
処理すれば何ら問題はない５゜ ところで、中間淡水ループ５内が放射能で汚染されてい
るときに、海水熱交換器２６の伝熱ｇ３３等に破断が生
じた場合には、環境への放射能汚染の恐れが心９、問題
である。
３に破断や破損等による漏洩穴が形成されることがなけ
れば、原子炉補機熱交換器２２に万一漏洩があり、放射
能を含む流体が中間淡水ループｎ内に流出し、淡水ルー
プ路が汚染されたとしても、放射能が海四へ流出するの
を未然にかつ確実に防止することができる。したがって
、環境への放射能漏出を防ぐことができ、環境が放射能
で汚染されることかない。中間淡水ループお内の放射能
汚染は、淡水ループ内の水を廃棄・吻処理系に移送し、
処理すれば何ら問題はない５゜ ところで、中間淡水ループ５内が放射能で汚染されてい
るときに、海水熱交換器２６の伝熱ｇ３３等に破断が生
じた場合には、環境への放射能汚染の恐れが心９、問題
である。
しかし、本発明においては、海水熱交換器２６の流体漏
洩の有無を確実に検出することができ、その健全性を正
確に確認することができるので、環境への放射能汚染を
有効的に回避することが可能になる。
洩の有無を確実に検出することができ、その健全性を正
確に確認することができるので、環境への放射能汚染を
有効的に回避することが可能になる。
次に、海水熱交換器２６の漏洩の有無を検出する方法に
ついて説明する。
ついて説明する。
海水熱交換器′拓のｆ、４洩倹査を行なう場合には、給
水ポンプ（海水ポンプ）３１を作動させ、海水熱交換器
あに海水を供給し、伝熱庁（海水側チャンバでもよい。
水ポンプ（海水ポンプ）３１を作動させ、海水熱交換器
あに海水を供給し、伝熱庁（海水側チャンバでもよい。
）：う３内に大気圧以上の圧力が作用するようにする。
一方、この漏洩検査時には、中間淡水ライン乙の海水熱
交換器２６の淡水人口弁５および出目弁２７Ｉｆ：閉じ
、かつ淡水側ベントライン４゜に設けられたベント弁ｌ
１２を函」にし、淡水側チャンバ（淡水側伝熱管でもよ
い。）２６ｃ内をほぼ大気圧に保持する。
交換器２６の淡水人口弁５および出目弁２７Ｉｆ：閉じ
、かつ淡水側ベントライン４゜に設けられたベント弁ｌ
１２を函」にし、淡水側チャンバ（淡水側伝熱管でもよ
い。）２６ｃ内をほぼ大気圧に保持する。
これによｐ、海水熱交換器２６のｌｆσ水１１ｉ１１と
淡水側との間に圧力差が生じ、破損や腐蝕前により漏洩
穴が存在する場合には、海水が淡水側に流れ込む。
淡水側との間に圧力差が生じ、破損や腐蝕前により漏洩
穴が存在する場合には、海水が淡水側に流れ込む。
したがって、所定時間経過後、サンプリングライン・１
１を通して淡水を採取し、淡水中の塩素θ１蓮度をサン
プリング装置（塩素濃度検出器）・Ｌ４により＋Ｔｌ１
Ｉ定すれば、海水熱交換器２６の流体７１’ｊｉ洩の２
イエ無を確実に検出することができる。
１を通して淡水を採取し、淡水中の塩素θ１蓮度をサン
プリング装置（塩素濃度検出器）・Ｌ４により＋Ｔｌ１
Ｉ定すれば、海水熱交換器２６の流体７１’ｊｉ洩の２
イエ無を確実に検出することができる。
ところで、一般に海水の頃素濃度は２ Ｘ １０４ＰＰ
ｍ程度であり、淡水中の塩素濃！現は０．１ ＰＰｍ以
下である。原子炉補機冷却系の淡水には、脱塩処理され
た塩素濃度０．０ＩＰＰ７７１以下の純水（脱塩水）が
使用される。しかも、淡水は脱塩水に亜硝酸Ｉｎ（Ｎａ
ＮＯ２）を添加したものであり、脱溢水の塩素濃度が高
められることは極く小さい。
ｍ程度であり、淡水中の塩素濃！現は０．１ ＰＰｍ以
下である。原子炉補機冷却系の淡水には、脱塩処理され
た塩素濃度０．０ＩＰＰ７７１以下の純水（脱塩水）が
使用される。しかも、淡水は脱塩水に亜硝酸Ｉｎ（Ｎａ
ＮＯ２）を添加したものであり、脱溢水の塩素濃度が高
められることは極く小さい。
今、海水熱交換器２６の伝熱管３３に人がおき、海水熱
交換器２６の海水側と淡水（ｌ！ｌとの間に貫通部が脊
圧すれば、所定時間経過後の淡水側の塩素濃度は、海水
熱交換器２Ｇが健全であったときの塩素濃度より上昇す
る。したがって、淡水中の塩素ｆｆｉ＆度をサンプリン
グし、サンプリング装置晟・１４で検出すれば、海水熱
交換器あての流体漏洩の有無ひいては破損の有無を正確
かつ容易に検出することができる。
交換器２６の海水側と淡水（ｌ！ｌとの間に貫通部が脊
圧すれば、所定時間経過後の淡水側の塩素濃度は、海水
熱交換器２Ｇが健全であったときの塩素濃度より上昇す
る。したがって、淡水中の塩素ｆｆｉ＆度をサンプリン
グし、サンプリング装置晟・１４で検出すれば、海水熱
交換器あての流体漏洩の有無ひいては破損の有無を正確
かつ容易に検出することができる。
次に、１１０万ＫＷクラスの沸；則水型原子力発電所の
原子炉補機冷却系における海水熱交換器２６の伝熱管漏
洩穴の大きさと放射能（展度の関係について説明する。
原子炉補機冷却系における海水熱交換器２６の伝熱管漏
洩穴の大きさと放射能（展度の関係について説明する。
上記海水熱交換器２６には約５０００本の伝熱管おが使
用される。各伝熱管、−３３の外径りは１９φ、肉厚ｊ
ｊｒま１．２朋であり、このうち１本の伝熱管、う３
に４４１） 図（Ａ）に示すような細長いスリット状の割れ（７×ｚ
）３３ａ（以後、スリット破断という。）が生じたとす
る。その際原子炉補機冷却系統は通常の運転モードで運
転されているとする。
用される。各伝熱管、−３３の外径りは１９φ、肉厚ｊ
ｊｒま１．２朋であり、このうち１本の伝熱管、う３
に４４１） 図（Ａ）に示すような細長いスリット状の割れ（７×ｚ
）３３ａ（以後、スリット破断という。）が生じたとす
る。その際原子炉補機冷却系統は通常の運転モードで運
転されているとする。
この場合、海水熱交換器あの伝熱・ａ３３内外での圧力
差（通常は中間淡水ラインるの運転圧力〉海水ラインの
運転圧力）により、淡水側から海水側に冷却水が漏洩す
る。圧力差が約８１＼ｙ／ａ！、！ｉ＋の場合、淡水ｌ
ｉ洩ＦｉｉＱは約０．８ｔｒ？／ｈである。このとき、
中間淡水ルーグ路内が改射能汚染され、その放射能７ａ
度が４ Ｘ １０ ２７ｔＣｉ／ｃｃになっていると、
放水ライン；３４のサンブリング点での放射能ｂａｔ班
は１０−５μＣｉ／ｃｃとなり、サンプリング装置：３
６の放射＋ｔ、９モニタで検出することができる。
差（通常は中間淡水ラインるの運転圧力〉海水ラインの
運転圧力）により、淡水側から海水側に冷却水が漏洩す
る。圧力差が約８１＼ｙ／ａ！、！ｉ＋の場合、淡水ｌ
ｉ洩ＦｉｉＱは約０．８ｔｒ？／ｈである。このとき、
中間淡水ルーグ路内が改射能汚染され、その放射能７ａ
度が４ Ｘ １０ ２７ｔＣｉ／ｃｃになっていると、
放水ライン；３４のサンブリング点での放射能ｂａｔ班
は１０−５μＣｉ／ｃｃとなり、サンプリング装置：３
６の放射＋ｔ、９モニタで検出することができる。
逆に、このサンプリング装置３６では、通常の運転モー
ド時に、海水熱交換器２６の伝熱゛ぼおにスリット破断
が生じても、淡水ルーダ２３内の放射能濃度が４ Ｘ
１０ ” ／ｊｃｉ／ｃｃ以上にならないと、海水サ
ンプリングのみではスリット破断を検出することができ
ない。
ド時に、海水熱交換器２６の伝熱゛ぼおにスリット破断
が生じても、淡水ルーダ２３内の放射能濃度が４ Ｘ
１０ ” ／ｊｃｉ／ｃｃ以上にならないと、海水サ
ンプリングのみではスリット破断を検出することができ
ない。
また、海水熱交換器２６の伝熱′ａ３３が、（ｆ、 ４
図（Ｂ）に示すように折損して完全に破断した・４合（
以下、これをギロチン破断という。）について考魔する
。
図（Ｂ）に示すように折損して完全に破断した・４合（
以下、これをギロチン破断という。）について考魔する
。
この場合には、中間淡水ループおから、１σ水ライン３
４への淡水流出量は約６０ｍ／ｈであり、淡水ループ路
内の放射能く農［県が５Ｘｔ０４μＣｔ／ｃ ｃである
とき、海水サンブリング点での放射能濃度が１０−５μ
Ｃｉ／ｃｅとなり、検出可能濃度となる。
４への淡水流出量は約６０ｍ／ｈであり、淡水ループ路
内の放射能く農［県が５Ｘｔ０４μＣｔ／ｃ ｃである
とき、海水サンブリング点での放射能濃度が１０−５μ
Ｃｉ／ｃｅとなり、検出可能濃度となる。
上述した関係をグラフ化したものが、第４図に示される
グラフである。このグラフから放射能濃度がＡ領域で示
される条件になったとき、サンプリング装置３６の放射
線モニタによりｒ１σ水熱交換器あから漏洩があること
がわかるが、Ｂ領域で示される条件の時には、海水熱交
換器２６の健全性は、海水サンプリング点の放射性モニ
タからでは不明である。しかも、原子炉補機の熱交換器
乙に破損箇所が存在し、中間淡水ループお内に放射能洩
れが生じたとしても、この淡水ループ器内の放射能濃度
が１０−２μＣｉ／ｃ ｃ以上になるのはごく稀れなこ
とである。したがって、一般的には、スリット破断よシ
小さな海水熱交換４２６からのリークの有無を検出する
ことは、困難であった。
グラフである。このグラフから放射能濃度がＡ領域で示
される条件になったとき、サンプリング装置３６の放射
線モニタによりｒ１σ水熱交換器あから漏洩があること
がわかるが、Ｂ領域で示される条件の時には、海水熱交
換器２６の健全性は、海水サンプリング点の放射性モニ
タからでは不明である。しかも、原子炉補機の熱交換器
乙に破損箇所が存在し、中間淡水ループお内に放射能洩
れが生じたとしても、この淡水ループ器内の放射能濃度
が１０−２μＣｉ／ｃ ｃ以上になるのはごく稀れなこ
とである。したがって、一般的には、スリット破断よシ
小さな海水熱交換４２６からのリークの有無を検出する
ことは、困難であった。
次に、海水熱交換器かの伝熱管のリークと淡水側水質の
塩素濃度との関係を第５図に示す。第５ｉ 図において、スリット破断とは。×２の割れが生じたも
の、小リークとは一５×３の割れが生じた場合を示す。
塩素濃度との関係を第５図に示す。第５ｉ 図において、スリット破断とは。×２の割れが生じたも
の、小リークとは一５×３の割れが生じた場合を示す。
また、海水熱交換器かの淡水側水質の塩素＝％度Ｃｐｐ
ｍとすると、一般に、 Ｃ＝Ｃｏ （ｌ ｅ −トｔ） ・””’（１）ただ
し、Ｃｏ：海水の塩素濃度（ｐｐｒｒＬ）■＝海水熱交
換器の淡水側水数 （１９，７ｍ） Ｑ：伝熱管内を漏洩するθ１を叶 ｔ：時間 が成り立つ。
ｍとすると、一般に、 Ｃ＝Ｃｏ （ｌ ｅ −トｔ） ・””’（１）ただ
し、Ｃｏ：海水の塩素濃度（ｐｐｒｒＬ）■＝海水熱交
換器の淡水側水数 （１９，７ｍ） Ｑ：伝熱管内を漏洩するθ１を叶 ｔ：時間 が成り立つ。
ところで、海水の塩素濃度は約２００００ｐｐｍであり
、淡水サンブリング点での塩素濃度は０．５ｐｐｍが検
出可能になる。また、原子炉補機冷却系統の冷却水（淡
水）の塩素濃度は１０ｐｐ、以下と規定されておシ、実
際には０．０１〜０．０２１） Ｐｒ１Ｌ以Ｆである。
、淡水サンブリング点での塩素濃度は０．５ｐｐｍが検
出可能になる。また、原子炉補機冷却系統の冷却水（淡
水）の塩素濃度は１０ｐｐ、以下と規定されておシ、実
際には０．０１〜０．０２１） Ｐｒ１Ｌ以Ｆである。
しかして、海水熱交換器２６の伝熱管３３の破断がスリ
ット破断なら試験開始後約６秒で、また小リークなら約
［０分で塩素濃度が０．６ｐｐｍとなってサンシリング
装置４４によシ伝熱管３３の小さな破損でも４芙出する
ことができる。
ット破断なら試験開始後約６秒で、また小リークなら約
［０分で塩素濃度が０．６ｐｐｍとなってサンシリング
装置４４によシ伝熱管３３の小さな破損でも４芙出する
ことができる。
第１式では、伝熱管３３から１・雷洩した海水が即座に
海水熱交換器あ側の淡水中に均一に拡散する場合を仮定
しているため、実情にそぐわない而もあるが、全体へ拡
散するまでの時間を考慮すれば、海水熱交換器の破断の
有無を正ｉ１ｆ！ｊに、かつ小破１所の場合でも検出す
ることができる。
海水熱交換器あ側の淡水中に均一に拡散する場合を仮定
しているため、実情にそぐわない而もあるが、全体へ拡
散するまでの時間を考慮すれば、海水熱交換器の破断の
有無を正ｉ１ｆ！ｊに、かつ小破１所の場合でも検出す
ることができる。
以上に述べたように本発明においては、海水熱交換器で
の流体漏洩の有無は、ｊ＋６水凸交換器の淡水側の塩素
・４度を検出することによシ、海水熱交換器の海水側か
ら淡水側への７１ひ水の流入の有無が検知され、これに
より７１σ水熱交換器の伝熱ａの破損や破断の有無が正
イ面かつ容易に検出することができる。
の流体漏洩の有無は、ｊ＋６水凸交換器の淡水側の塩素
・４度を検出することによシ、海水熱交換器の海水側か
ら淡水側への７１ひ水の流入の有無が検知され、これに
より７１σ水熱交換器の伝熱ａの破損や破断の有無が正
イ面かつ容易に検出することができる。
しかも、淡水中の塩素６逢度は海水熱交換器に小さな破
断が生じ、わずかな海水リーク量でも大きく変化するか
ら、この塩素濃度検出により海水熱交換器の流体月洩の
有無が正確に、検出されるので、この流１本？和洩検出
により、放射１生パ吻質の１毎への？届出にス１する安
全対策をよシ迅速かつ正確に行なうことが可能となる。
断が生じ、わずかな海水リーク量でも大きく変化するか
ら、この塩素濃度検出により海水熱交換器の流体月洩の
有無が正確に、検出されるので、この流１本？和洩検出
により、放射１生パ吻質の１毎への？届出にス１する安
全対策をよシ迅速かつ正確に行なうことが可能となる。
したがって、故射性物質が海へ放出されることによる環
境汚染や二次的被害を未然にかつイ１１メ実に防止する
ことができる。
境汚染や二次的被害を未然にかつイ１１メ実に防止する
ことができる。
第１図は従来の原子力発を所の原子炉補機冷却系統を示
す概略図、第２図は本発明ＶＣ係る海水熱交→臭器の１
７ＩＬ体漏洩検出装詳を組み込んだ原子炉補機冷却系統
を示す概略図、第３図は１ｊσ水熱交狼器の伝熱管の穴
の大きさと中間淡水ループの放射能菌度の関係を示すグ
ラフ、・第４図囚粋よびＣＢ）は上記伝庁の破断状幅を
示す図、第５図は熱交萌器伝熱管の破断状態における海
水熱交、奥器の淡水１（１す塩素濃度を示す表である。 」・・原子炉補機冷却系、２１・・・負４ライン、Ｚ２
・・・原子炉補４幾熱交１負器、乙・・中間淡水ライン
、２５・・・淡水人口弁、２Ｇ・・・海水熱交換器、２
６Ｃ・・淡水・１ｌｌｌ密閉チヤンバ、２７・・・淡水
山口弁、２９・・・海、：つＯ・・・給水ライン、３１
・・・給水（河水）ポンプ、；３３・・伝熱Ｕ１、ウド
・・放水ライン（海水ライン）、３５・・放水路、３６
．１４・・・サンプリング装置Ｊ ３８・・ケーシング
、４０・・淡水１−１１ベントライン、４１・・・ザン
グリングライン、・１２・・・ベント弁。 出ム（α人代理人 イ皮 多 野 久第４図 第（ｊ図
す概略図、第２図は本発明ＶＣ係る海水熱交→臭器の１
７ＩＬ体漏洩検出装詳を組み込んだ原子炉補機冷却系統
を示す概略図、第３図は１ｊσ水熱交狼器の伝熱管の穴
の大きさと中間淡水ループの放射能菌度の関係を示すグ
ラフ、・第４図囚粋よびＣＢ）は上記伝庁の破断状幅を
示す図、第５図は熱交萌器伝熱管の破断状態における海
水熱交、奥器の淡水１（１す塩素濃度を示す表である。 」・・原子炉補機冷却系、２１・・・負４ライン、Ｚ２
・・・原子炉補４幾熱交１負器、乙・・中間淡水ライン
、２５・・・淡水人口弁、２Ｇ・・・海水熱交換器、２
６Ｃ・・淡水・１ｌｌｌ密閉チヤンバ、２７・・・淡水
山口弁、２９・・・海、：つＯ・・・給水ライン、３１
・・・給水（河水）ポンプ、；３３・・伝熱Ｕ１、ウド
・・放水ライン（海水ライン）、３５・・放水路、３６
．１４・・・サンプリング装置Ｊ ３８・・ケーシング
、４０・・淡水１−１１ベントライン、４１・・・ザン
グリングライン、・１２・・・ベント弁。 出ム（α人代理人 イ皮 多 野 久第４図 第（ｊ図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■、淡水ラインに設置された河水熱交換器に淡水の保有
熱を除去する海水を供給する一方、上記海水熱交換器の
淡水人口弁および淡水山口弁を閉じ、かつ淡水ベント弁
を開いて上記海水熱交換器内の淡水側を大気に開放させ
、所定時間経過後、海水熱交換器の淡水側をサンプリン
グしてその塩素濃度を検出し、この塩素（ｔ：１度検出
により海水熱交換器の流体漏洩の有無を検出することを
特徴とする海水熱交換器の流体漏洩検出方法。 ２、淡水ラインに配設される河水熱交換器によシ、淡水
の保有熱を海水で除去するようにしたものにおいて、上
記海水熱交換器の淡水流入側および淡出流出側に淡水人
口弁および出口弁をそれぞれ配設し、上記海水熱交換器
の淡水側を大気と連通可能に保持する淡水側ベントライ
ンと海水熱交換器の淡水側塩素０１度を検出するサンプ
リング装置とをそれぞれ接続し、前記淡水人口弁および
山口弁を閉じるとともに淡水側ベントラインを大気に１
ｍｌ放させて海水熱交換器の淡水側塩素濃度を検出する
よりにしたことを特徴とする海水熱交換器の流体漏洩検
出装置。 ３、海水熱交換器の淡水側は熱交換器ケーシング内に画
成される密閉チャンバであり、この密閉チャンバに連通
される淡水側ベントラインには常閉のベント弁が設けら
れた特許請求の範囲第２項に記載の海水熱交換器の流体
漏洩検出装置。 ４、海水熱交換器の密閉チャンバ内に海水を流す伝熱管
が収容された特許請求の範囲第３項に記載の海水熱交換
器の流体漏洩検出装置。 ５、サンプリング装置はサンプリングラインを介して海
水熱交換器の淡水側にサンプリング点で接続され、この
サンブリ゛ング点の塩素濃度を検出するようにした特許
請求の範囲第２項に記・栽の海水熱交換器の流体漏洩検
出装置。 ６．海水熱交換器の淡水側サンプリング点は、密閉チャ
ンバ内の下部に位置された特許請求の範囲第３項または
４５項に記載の海水熱交換器の流体漏洩検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8929183A JPS59215597A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 海水熱交換器の流体漏洩検出方法およびその検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8929183A JPS59215597A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 海水熱交換器の流体漏洩検出方法およびその検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59215597A true JPS59215597A (ja) | 1984-12-05 |
Family
ID=13966582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8929183A Pending JPS59215597A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 海水熱交換器の流体漏洩検出方法およびその検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59215597A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009156554A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 補機冷却装置における冷却水冷却器の漏洩検査方法 |
| US7975529B2 (en) * | 2005-12-02 | 2011-07-12 | Tetra Laval Holdings & Finance S.A. | Method of discovering leakage in a heat exchanger |
| EP2664766A3 (en) * | 2012-05-16 | 2018-04-04 | Rolls-Royce plc | A heat exchanger |
-
1983
- 1983-05-23 JP JP8929183A patent/JPS59215597A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7975529B2 (en) * | 2005-12-02 | 2011-07-12 | Tetra Laval Holdings & Finance S.A. | Method of discovering leakage in a heat exchanger |
| JP2009156554A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 補機冷却装置における冷却水冷却器の漏洩検査方法 |
| EP2664766A3 (en) * | 2012-05-16 | 2018-04-04 | Rolls-Royce plc | A heat exchanger |
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