JPS5921407A - 連続圧延方法 - Google Patents
連続圧延方法Info
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- JPS5921407A JPS5921407A JP57132407A JP13240782A JPS5921407A JP S5921407 A JPS5921407 A JP S5921407A JP 57132407 A JP57132407 A JP 57132407A JP 13240782 A JP13240782 A JP 13240782A JP S5921407 A JPS5921407 A JP S5921407A
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- JP
- Japan
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- stand
- tension
- start point
- size
- changing
- Prior art date
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/24—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2275/00—Mill drive parameters
- B21B2275/02—Speed
- B21B2275/04—Roll speed
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、タンデム圧延機における連続圧延方法（二関
する。
する。
コイル状に巻回された被圧延材の端末を次に圧延するコ
イル状被出帆材の端末に溶接により連転。
イル状被出帆材の端末に溶接により連転。
１せ、これ全圧＃、機に通すことにより圧延機全停止さ
せずに製品板厚サイズを変更する連続圧＋１１一方法と
しては、一般に次の手段が知られている。
せずに製品板厚サイズを変更する連続圧＋１１一方法と
しては、一般に次の手段が知られている。
■ 全スタンドのロールギャップ設定値およびロール速
１に設定値を予めＢ１算されたモデルに従つ−Ｃ変更す
る。
１に設定値を予めＢ１算されたモデルに従つ−Ｃ変更す
る。
ｏ 第１スタンドと第（１＋１）スタンドとの間の張力
制御金弟（ｉ＋１ ）スタンドロールギャップを操作す
ることによ９行なうタイプの張カ一定制御を採用し、第
１スタンドのロールギャップ設定値および全スタンドの
ロール速度設定値を予めｉｖニーｇれたモデル（二従っ
て変更し、第２スタンドから最終スタンドまでのロール
ギャップ設定値の変更は張カ一定制呻に任せる。
制御金弟（ｉ＋１ ）スタンドロールギャップを操作す
ることによ９行なうタイプの張カ一定制御を採用し、第
１スタンドのロールギャップ設定値および全スタンドの
ロール速度設定値を予めｉｖニーｇれたモデル（二従っ
て変更し、第２スタンドから最終スタンドまでのロール
ギャップ設定値の変更は張カ一定制呻に任せる。
ところで、■の方法は全ての設定値をモデルに従って変
更するためモデルの誤差の影響を受は易いＯ 一方、＠の方法は設定値の一部を張カ一定制御に任せて
変更しているためモデルへの依存度が低く各棟圧延何に
安定に対応できる長所を備えているが、口の方法を採用
する場合、製品サイズ変更開始点が第１スタンド（ｌ≧
２）に到着した時点で、第（１−１）スタンドと第１ス
タンドとの間の張力目標値を、先行圧延スケジュール値
から後続圧延スケジュール値に変える必袂がある。
更するためモデルの誤差の影響を受は易いＯ 一方、＠の方法は設定値の一部を張カ一定制御に任せて
変更しているためモデルへの依存度が低く各棟圧延何に
安定に対応できる長所を備えているが、口の方法を採用
する場合、製品サイズ変更開始点が第１スタンド（ｌ≧
２）に到着した時点で、第（１−１）スタンドと第１ス
タンドとの間の張力目標値を、先行圧延スケジュール値
から後続圧延スケジュール値に変える必袂がある。
因みに、第１図（ａ）、第２図〜第４図はそれぞれ＠の
方法採用した場合のシてニレ−ジョン結果を表わしてい
る。
方法採用した場合のシてニレ−ジョン結果を表わしてい
る。
第１図（ａ）はゲージの偏差で、】０１は第１スタンド
入側板厚、１０２は第１スタンド出仕板厚、１０３は第
２スタンド出側板厚、１０４は第３スタンド出側板Ｊ９
〔一部１４１の部分を拡大して第１図（ｂ）に示す：］
、１０５は第４スタンド出側板厚〔一部１５１０部分を
拡大して第１図（Ｃ）に示ず〕のそれぞれの時間的変化
を示している。
入側板厚、１０２は第１スタンド出仕板厚、１０３は第
２スタンド出側板厚、１０４は第３スタンド出側板Ｊ９
〔一部１４１の部分を拡大して第１図（ｂ）に示す：］
、１０５は第４スタンド出側板厚〔一部１５１０部分を
拡大して第１図（Ｃ）に示ず〕のそれぞれの時間的変化
を示している。
なお、シミュレーションではサイズ変更後、板厚が薄く
なる圧延スケジュールを採用している。
なる圧延スケジュールを採用している。
第２図は各スタンド出ｌｌ１ｌｌ張力の時間的変化、第
３図は各スタンドのロールギートツブの時間的変化、２
１１４図は各スタンドの口・−ル周速１１（の時間的変
化を表わしている。
３図は各スタンドのロールギートツブの時間的変化、２
１１４図は各スタンドの口・−ル周速１１（の時間的変
化を表わしている。
第１図を見ると各スタンド出側、板厚がサイズ変ｙ１以
前にそｔｔぞれ縦＋１１１１に数値で示した目標板厚か
らずれていることが分る。ｌＦ！ｆに第３スタンドと第
４スタンドの出１１１１１板ｊす１０４と１０５につい
ては破線で囲まｔｔた部分１４１と１５１から分るよう
に、第３スタンドで０．０１５１−Ｊｕｎ、 第４ス
タンドで０．０２Ｏｎｉｎ の偏差金示している。
前にそｔｔぞれ縦＋１１１１に数値で示した目標板厚か
らずれていることが分る。ｌＦ！ｆに第３スタンドと第
４スタンドの出１１１１１板ｊす１０４と１０５につい
ては破線で囲まｔｔた部分１４１と１５１から分るよう
に、第３スタンドで０．０１５１−Ｊｕｎ、 第４ス
タンドで０．０２Ｏｎｉｎ の偏差金示している。
この値全偏差率に換謄すると第３スタンドで１．５係、
第４スタンドで２゜５チとなる。通常板厚偏差率は１％
前後を要求さｉ′しるので、第１図のような現象は当然
オフゲージの増大という間ｊ龜に通じ、＠の方法の大き
な問題点となる。
第４スタンドで２゜５チとなる。通常板厚偏差率は１％
前後を要求さｉ′しるので、第１図のような現象は当然
オフゲージの増大という間ｊ龜に通じ、＠の方法の大き
な問題点となる。
ここにおいて本発明は、前記＠の方法を用いる′際に生
ずる上述の問題点を解決する要求に応えるために行なわ
れたもので、連続圧延におけるザイズ変更中のオフゲー
ジ全短縮するための連続圧延方法全提供すること金、そ
の目的とする。
ずる上述の問題点を解決する要求に応えるために行なわ
れたもので、連続圧延におけるザイズ変更中のオフゲー
ジ全短縮するための連続圧延方法全提供すること金、そ
の目的とする。
本発明は、被圧延材１全圧延する作業ロール２〜５と、
それらを駆動する駆１１ｉＤ ４動磯６〜９と、これら
の戊動磯の速ＩＷ全１ｔｉｌＪ御する速度制御系１０〜
１３と、各スタンド間の前記被Ｉｆ：、延材１の張力を
測る張力計１８〜２０と、それら張力４Ｆからの張力に
よυ張カ一定制御卸を行なう張カ一定制御系２１〜２３
と、これらにより前記作業ロールの上下動全行なう川下
制御系１４〜１７とからなるタンデム圧延機において、
前記被圧延材１の板厚サイズ変更開始点が第１スタンド
を通過したときの第（ｊ−１）スタンドと第一スタンド
間の張力目標値Ｔｊ−１ｉ、ただし、 Ｔ」−１人は第（ｊ−１）〜第一スタンド間張力目標値
の先行圧延スケジュール値、 ｔは現在時刻、 ｔ８はサイズ変更点の第ｊスタンド到着時刻、ｔｃは第
（Ｊ−１）〜第ｊスタンド間ロール速／ｊｙ比移行時間
、 ＴＪ−ＩＢ＋ｉ第（ｊ−１）〜ｖ８ｊスタンド開張カ１
１標値の醍続圧延スケシール値、 である。
それらを駆動する駆１１ｉＤ ４動磯６〜９と、これら
の戊動磯の速ＩＷ全１ｔｉｌＪ御する速度制御系１０〜
１３と、各スタンド間の前記被Ｉｆ：、延材１の張力を
測る張力計１８〜２０と、それら張力４Ｆからの張力に
よυ張カ一定制御卸を行なう張カ一定制御系２１〜２３
と、これらにより前記作業ロールの上下動全行なう川下
制御系１４〜１７とからなるタンデム圧延機において、
前記被圧延材１の板厚サイズ変更開始点が第１スタンド
を通過したときの第（ｊ−１）スタンドと第一スタンド
間の張力目標値Ｔｊ−１ｉ、ただし、 Ｔ」−１人は第（ｊ−１）〜第一スタンド間張力目標値
の先行圧延スケジュール値、 ｔは現在時刻、 ｔ８はサイズ変更点の第ｊスタンド到着時刻、ｔｃは第
（Ｊ−１）〜第ｊスタンド間ロール速／ｊｙ比移行時間
、 ＴＪ−ＩＢ＋ｉ第（ｊ−１）〜ｖ８ｊスタンド開張カ１
１標値の醍続圧延スケシール値、 である。
によす導出し、その結果を第（ｊ−１）スタンドと第一
スタンド間の張カ一定制御系２１〜２３に伝達し、この
ｊが総スタンド数Ｎになるまで行なう、すなわち、サイ
ズ変更開始点が到着したスタンドの後方の張カ一定ｍｌ
ｈ卸糸に対する張力目標値変更開始と張力目標値変更終
了点の各々を、サイズ変更開始点とサイズ変更終了点に
一致させる連続圧延方法である。
スタンド間の張カ一定制御系２１〜２３に伝達し、この
ｊが総スタンド数Ｎになるまで行なう、すなわち、サイ
ズ変更開始点が到着したスタンドの後方の張カ一定ｍｌ
ｈ卸糸に対する張力目標値変更開始と張力目標値変更終
了点の各々を、サイズ変更開始点とサイズ変更終了点に
一致させる連続圧延方法である。
第５図は、本発明が適用芒れるシミュレーションの対象
となった連続圧延機の構成概要図である。
となった連続圧延機の構成概要図である。
被圧延材１は圧延機の入側で溶接され連続的に圧延が行
なわれる。各スタンドの作業ロール２゜３．４，５は各
々駆動「往ＮＪＪ磯６，７，８゜９で駆！］ｉ、ｌ＋σ
１１．そ７Ｌらの駆４１υ′醒１υ１機の［［う１転速
度は速度制御系用、 １１ 、１２ 、１３によつ−Ｃ
制師されている。また、各スタンドのロールギー）・ツ
ブは圧下１（（］御量系４ 、１５、１６ 、１７によ
り制仰嘔れている。そし、て、張力ｈ１１８ 、１９
、２（ｌによって検出さｉＥ−介−・首スタンド１用張
力＋″す出値は張力制御系２１ 、２２ 、２３に送ら
れ、名張カー可！’ｊ’制御系は下流５１１ｊの圧下ｉ
１ｉり吊糸１５ 、１６ 、１７に圧下Ｘき止１８号を
送って圧下全操作すること（′″−より各スタンド間す
長刀全張力目（票値に保っている。
なわれる。各スタンドの作業ロール２゜３．４，５は各
々駆動「往ＮＪＪ磯６，７，８゜９で駆！］ｉ、ｌ＋σ
１１．そ７Ｌらの駆４１υ′醒１υ１機の［［う１転速
度は速度制御系用、 １１ 、１２ 、１３によつ−Ｃ
制師されている。また、各スタンドのロールギー）・ツ
ブは圧下１（（］御量系４ 、１５、１６ 、１７によ
り制仰嘔れている。そし、て、張力ｈ１１８ 、１９
、２（ｌによって検出さｉＥ−介−・首スタンド１用張
力＋″す出値は張力制御系２１ 、２２ 、２３に送ら
れ、名張カー可！’ｊ’制御系は下流５１１ｊの圧下ｉ
１ｉり吊糸１５ 、１６ 、１７に圧下Ｘき止１８号を
送って圧下全操作すること（′″−より各スタンド間す
長刀全張力目（票値に保っている。
ここで、＋発明者はすでに示したξＢ１図（ａ）・（１
））・（Ｃ）、第２区〜第４図のシミュレーション結果
ヲ基に１１ｉＪ ；：’ａの問題点の原因全解析し次の
ような結論を告ている。
））・（Ｃ）、第２区〜第４図のシミュレーション結果
ヲ基に１１ｉＪ ；：’ａの問題点の原因全解析し次の
ような結論を告ている。
い咬、サイズ変更開始点が中間スタンド、仮に第ｊスタ
ンドとしここに到着したとすると、第１スタンドからｆ
Ａｊスタンド４でのロール速度設定イ１ｔＬがランプ関
数状に変更でれることにより第（ｊ−１）スタンドと第
ｊスタンドとの間のロール速度比が抜統圧り１ｈスケジ
ユール値に移行スる。
ンドとしここに到着したとすると、第１スタンドからｆ
Ａｊスタンド４でのロール速度設定イ１ｔＬがランプ関
数状に変更でれることにより第（ｊ−１）スタンドと第
ｊスタンドとの間のロール速度比が抜統圧り１ｈスケジ
ユール値に移行スる。
−また、第（ｊ−１）スタンドと第ｊスタンドとの間の
９Ｊｕ力目標値はす・イズｆ更開始点が第ｊスタンドを
通過した時点でステップ関数状に代を元圧り１ξスケジ
ユール値に変更される。
９Ｊｕ力目標値はす・イズｆ更開始点が第ｊスタンドを
通過した時点でステップ関数状に代を元圧り１ξスケジ
ユール値に変更される。
これが従来手段である。
このため、第（ｊ−１）スタンドと第ｊスタンドとの間
のロール速度比が後続圧延スケジュール値に移行完了す
る以前に、第（ｊ−１）スタンドと第ｊスタンドとの間
の張力目標値の方は後続出帆スケジュール値に移行して
しまうことになり、第（ｊ−１）スタンドと第ｊスタン
ドとの間の張力は張力目標値からずれることになる。こ
のり長方偏差に対し圧下による張カ一定ｉｔｉ制御が動
作し、第１スタンド以降の下流側のロールギャップが変
ｍｊノし板厚変動が生じる。
のロール速度比が後続圧延スケジュール値に移行完了す
る以前に、第（ｊ−１）スタンドと第ｊスタンドとの間
の張力目標値の方は後続出帆スケジュール値に移行して
しまうことになり、第（ｊ−１）スタンドと第ｊスタン
ドとの間の張力は張力目標値からずれることになる。こ
のり長方偏差に対し圧下による張カ一定ｉｔｉ制御が動
作し、第１スタンド以降の下流側のロールギャップが変
ｍｊノし板厚変動が生じる。
以」−が前述の問題点の本質、すなわち各スタンド出側
、板厚がサイズ変更開始点到着以前に目標板厚から太き
くずれてしまう現象の原因でろる。
、板厚がサイズ変更開始点到着以前に目標板厚から太き
くずれてしまう現象の原因でろる。
以上の原因解析の結果から得られた本発明を、第６図に
示す一実施例の連続圧延方法を示すフは一ヂャートにつ
いて、その内容を説明する。
示す一実施例の連続圧延方法を示すフは一ヂャートにつ
いて、その内容を説明する。
ステップ６０１（二おいて、プログラム全スタートさせ
ｊ全１と定義する。
ｊ全１と定義する。
ステップ６０２で、ｊの値に１金加針し、その結果全敗
めてｊとして記憶する。
めてｊとして記憶する。
ステップ６０３において、サイズ変更開始点が第１スタ
ンド全通過したかを判断し、通過していればステップ６
０４に進み通過していなければステップ６０７（二進む
。
ンド全通過したかを判断し、通過していればステップ６
０４に進み通過していなければステップ６０７（二進む
。
ステップ６０４で、サイズ変更開始点が第ｊスタンドに
到着した時刻をｔ ｓ （ｓ ｅ ｃ ）として記憶す
る。
到着した時刻をｔ ｓ （ｓ ｅ ｃ ）として記憶す
る。
ステップ６０５において、サイズ変更開始点が第ｊスタ
ンドに到着した後、第（ｊ−１）スタンドと第ｊスタン
ドとの間のロール速度比を後続圧％１スケジュール値へ
移行完了する（′ニー要する時間をｔｃ（ｓｅｃ）とし
て記憶する。
ンドに到着した後、第（ｊ−１）スタンドと第ｊスタン
ドとの間のロール速度比を後続圧％１スケジュール値へ
移行完了する（′ニー要する時間をｔｃ（ｓｅｃ）とし
て記憶する。
ステップ６０６では、第（ｊ−１）スタンドと第ｊスタ
ンドとの間の張力目標値−Ｔｊ−□（ｔｏｎ） を次式
に従ってｉｔ：Ｎ：ｔ、、結果を第（ｊ−１）スタンド
と第ｊスタンドとの間の張カ一定制側１糸に伝達する。
ンドとの間の張力目標値−Ｔｊ−□（ｔｏｎ） を次式
に従ってｉｔ：Ｎ：ｔ、、結果を第（ｊ−１）スタンド
と第ｊスタンドとの間の張カ一定制側１糸に伝達する。
ここに、
Ｔｊ−、は第（ｊ−１）〜第１スタンド間張力［４４，
ｊｉ、１値（ｔｏｎ）、 Ｔｊ ｌムは第（ｊ−１）〜第ｊスタンド間張カＬ１標
値の先行出帆スケジュール値（ｔｏｎ）、Ｔｊ−ＩＢｔ
よ第（ｊ−１）〜第ｊスタンド間張力目４票イ直の後続
圧延スケジュールｆ直（ｔＯｎ）、ｔは功１在時刻（ｓ
ｅｃ）、 である。
ｊｉ、１値（ｔｏｎ）、 Ｔｊ ｌムは第（ｊ−１）〜第ｊスタンド間張カＬ１標
値の先行出帆スケジュール値（ｔｏｎ）、Ｔｊ−ＩＢｔ
よ第（ｊ−１）〜第ｊスタンド間張力目４票イ直の後続
圧延スケジュールｆ直（ｔＯｎ）、ｔは功１在時刻（ｓ
ｅｃ）、 である。
ステップ６０７においては、ｊが総スタンド数Ｎ１−１
−等しけｆ−Ｌばプログラムを終了４せ、等しくなけれ
ばステップ６０２に決る。
−等しけｆ−Ｌばプログラムを終了４せ、等しくなけれ
ばステップ６０２に決る。
以上のプログラムを各サンプリング時刻毎に実行させる
ことによυスタンド間速度比の変化と張力目標１１す、
の変化との協個がとれることになる。
ことによυスタンド間速度比の変化と張力目標１１す、
の変化との協個がとれることになる。
２１１７図〜第１０図によ、本発明を採用した場合のシ
ミュレーション結果を示しており、−各々板厚、張力、
ロールギャップ、ロール速度の時間的変化を表わしてい
る。
ミュレーション結果を示しており、−各々板厚、張力、
ロールギャップ、ロール速度の時間的変化を表わしてい
る。
目Ｓ１図と第７区を比較すると供線で四重れた部５Ｊ（
Ｊ ４１に刻する７４１および１５１に対する７５１）
の板厚精度が大幅に改善されていることがわかる。
Ｊ ４１に刻する７４１および１５１に対する７５１）
の板厚精度が大幅に改善されていることがわかる。
これは、「第２図と第４図のλ１１１」と「第８図と第
１０図の組」とを比較すると分るように、本発明による
方が張力変化とロール速度変化との協ｉｔ＋、ｉ性に勝
るため、張カ一定？１ｌｌＪ御の動作が板厚精度にｂメ
ーる悪影響を軽減できたことによるものである。
１０図の組」とを比較すると分るように、本発明による
方が張力変化とロール速度変化との協ｉｔ＋、ｉ性に勝
るため、張カ一定？１ｌｌＪ御の動作が板厚精度にｂメ
ーる悪影響を軽減できたことによるものである。
また、第３図とｆ′Ｂ９図を比較すると、本発明による
方が川下の変更がスムーズに行なわれ急激な川下変動が
抑えられていることが分る。
方が川下の変更がスムーズに行なわれ急激な川下変動が
抑えられていることが分る。
かくして、本発明は、連続圧延中の製品サイズ変更にお
いて、スタンド間張カ一定制御系に対する張力目標値と
スタンド間リール速度比とが互い１．９ 、２０・・・
張力計、２１，２２．７３・・・張カ一定制御系。
いて、スタンド間張カ一定制御系に対する張力目標値と
スタンド間リール速度比とが互い１．９ 、２０・・・
張力計、２１，２２．７３・・・張カ一定制御系。
に協調を１１″１．すｆ′ｘ、がら後続を上帆スケシュ
・−ル値−＼移行するように構成したので、サイズ変更
中の板厚精ルｔの悪化を大幅に短縮でき、かつＪＩ下の
命、激／よ変動を抑える効ノ４４がある。
・−ル値−＼移行するように構成したので、サイズ変更
中の板厚精ルｔの悪化を大幅に短縮でき、かつＪＩ下の
命、激／よ変動を抑える効ノ４４がある。
第１図（ａ） −（ｔ）） −（Ｃ） ｌ第２図＊ ｊ
：ＪＸ ３図、 第４［］は従来の方法全採用した場合
のそれぞれ板厚、張力、ロールギヤ、ツブ、ロール速度
の時間的変化のシミュレ・−ジョン結果を表わす図、第
５図はシミュレーションの対象となっだ連続圧延機の概
四を表わす図、第６図は本発明の一実ＭｌｉｆｌＪを示
す連わ１；用帆方法で用いるフローヂャ−）Ｑ表わす図
、第７図、第８図、第９図、第１０図は本発明を採用し
た場合のおのおの＆厚、張力、ロールギャッフ、ロール
速度の局間的変化のシミュレーション結果全表わす図で
ある。 １・・・被ＩＪｉｉりｊＦ、伺、２，３，４．５・・・
作業ロール、６．７，８，９・・・駆ＵｔＩｌ屯ｇｉｂ
機、１０ 、１１ 、１２ 、１３・・・速度制御系、
１４ 、１５ 、１６ 、１７川圧下ｆｔ１ｌ、制御系
、１８゜出願人代理人 猪 股 清 壓１図（ａ、） 篤２図 出イ印１全弓阪フフ０メじイ巳（了ＯＮ）口開（秒゛）
− 帛３図 Ｂカ間 （朽り一 羊４図 目間（秒）− 帛５図 牟６図 壓７図 晴間（朽９− 出側ｒ張υσ）変（ｍ、、ＨｏＮ） 篤９図 ０旬１’ｉｓ’ｌ （本ψ゛）− 手続補正１八方式） 昭和５７年１１月 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５７ 年４’、５’ ｉ＋’ｒ 願第１３２４０７
号２、発明の名称 連続圧延方法 、３．Ｆ市−市をする。貨 事件との関係 ６許出願人 （６６５）新日本ｊＪ！！！鐵株式会社（ほか１名） 昭和５７年１０月７日 明細腎の「発明の詳細な説明」の欄、図面。 ８、補正の内容 （１）明細：！４第３頁１２行目に記載し７た［第１図
（，１はゲージの偏差で、」を、 「第１図（ａ）はゲ・−ジの偏差（朋）で１．ｌと改め
る。 （２）明１Ｎｌｌν［第４頁ｊ〜４行目に記載した［第
２図は〜表わしている。」を、次のとおり改めろ。 「 第２図は各スタンド出側張力の時間的変化（ｌ１ｍ
）、第３図は各スタンドのロールギャップの時間的変
化（朋）、第４図は各スタンドのロール周速度の時間的
変化（１１Ｉ／ｍｍ ）を表わしている。」 （３）明細■第１１＠１〜４行目に記載した［第７図〜
表わしてい４）。」は、次のように改め４）。 「 第７図〜第１０図は、本発明を採用した場合のシミ
ュレーション結果を示し、てＪ６す、第７図は板厚つま
りゲージの偏差（ＴＩＮ ） ｒ第８図は張力すなわち
出側全張力（１ｔｙｎ、 ） 。 第９図はロールギャップ（闘）、第１（）図はロール速
度＜−／ｍ）の時間的変化を表わしている。」 （４）第１図（ａ）、第２図、第３図、第４図、第７図
。 第８図、第９図、第１０図を本書に添付のように改めろ
。 −４′ ロ方１＋ｆｆ１（１ｊ９）＝ 第２図 ８４間（抄）−− 」−−一−−−−１−−−−−−−−−−。 ０．６ ２．０ ４０ Ｇ、０ ８．０ ＋０．０
１２．０ １４．０ ＋６０ １ａ、ｏ ２００
時局（秒）−十 ０寺間 （本少）−ｍ一 時間（１’））−−伽
：ＪＸ ３図、 第４［］は従来の方法全採用した場合
のそれぞれ板厚、張力、ロールギヤ、ツブ、ロール速度
の時間的変化のシミュレ・−ジョン結果を表わす図、第
５図はシミュレーションの対象となっだ連続圧延機の概
四を表わす図、第６図は本発明の一実ＭｌｉｆｌＪを示
す連わ１；用帆方法で用いるフローヂャ−）Ｑ表わす図
、第７図、第８図、第９図、第１０図は本発明を採用し
た場合のおのおの＆厚、張力、ロールギャッフ、ロール
速度の局間的変化のシミュレーション結果全表わす図で
ある。 １・・・被ＩＪｉｉりｊＦ、伺、２，３，４．５・・・
作業ロール、６．７，８，９・・・駆ＵｔＩｌ屯ｇｉｂ
機、１０ 、１１ 、１２ 、１３・・・速度制御系、
１４ 、１５ 、１６ 、１７川圧下ｆｔ１ｌ、制御系
、１８゜出願人代理人 猪 股 清 壓１図（ａ、） 篤２図 出イ印１全弓阪フフ０メじイ巳（了ＯＮ）口開（秒゛）
− 帛３図 Ｂカ間 （朽り一 羊４図 目間（秒）− 帛５図 牟６図 壓７図 晴間（朽９− 出側ｒ張υσ）変（ｍ、、ＨｏＮ） 篤９図 ０旬１’ｉｓ’ｌ （本ψ゛）− 手続補正１八方式） 昭和５７年１１月 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５７ 年４’、５’ ｉ＋’ｒ 願第１３２４０７
号２、発明の名称 連続圧延方法 、３．Ｆ市−市をする。貨 事件との関係 ６許出願人 （６６５）新日本ｊＪ！！！鐵株式会社（ほか１名） 昭和５７年１０月７日 明細腎の「発明の詳細な説明」の欄、図面。 ８、補正の内容 （１）明細：！４第３頁１２行目に記載し７た［第１図
（，１はゲージの偏差で、」を、 「第１図（ａ）はゲ・−ジの偏差（朋）で１．ｌと改め
る。 （２）明１Ｎｌｌν［第４頁ｊ〜４行目に記載した［第
２図は〜表わしている。」を、次のとおり改めろ。 「 第２図は各スタンド出側張力の時間的変化（ｌ１ｍ
）、第３図は各スタンドのロールギャップの時間的変
化（朋）、第４図は各スタンドのロール周速度の時間的
変化（１１Ｉ／ｍｍ ）を表わしている。」 （３）明細■第１１＠１〜４行目に記載した［第７図〜
表わしてい４）。」は、次のように改め４）。 「 第７図〜第１０図は、本発明を採用した場合のシミ
ュレーション結果を示し、てＪ６す、第７図は板厚つま
りゲージの偏差（ＴＩＮ ） ｒ第８図は張力すなわち
出側全張力（１ｔｙｎ、 ） 。 第９図はロールギャップ（闘）、第１（）図はロール速
度＜−／ｍ）の時間的変化を表わしている。」 （４）第１図（ａ）、第２図、第３図、第４図、第７図
。 第８図、第９図、第１０図を本書に添付のように改めろ
。 −４′ ロ方１＋ｆｆ１（１ｊ９）＝ 第２図 ８４間（抄）−− 」−−一−−−−１−−−−−−−−−−。 ０．６ ２．０ ４０ Ｇ、０ ８．０ ＋０．０
１２．０ １４．０ ＋６０ １ａ、ｏ ２００
時局（秒）−十 ０寺間 （本少）−ｍ一 時間（１’））−−伽
Claims (1)
- ［１標と′Ｊ″る製品板厚サイズの異なる被圧延材を連
続して圧延機に通すことによυ圧延機を停止させること
なく製品板厚サイズを変更し、かつスタンド間張カ一定
制御を実施しているタンデム圧延機において、サイズ変
更開始点が到着したスタンドの後方の張カ一定制御系に
対する張力目標値変更開始点と張力目標値変更終了点の
各々を、サイズ変更開始点とサイズ変更終了点に一致さ
せることを特徴とする連続圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57132407A JPS5921407A (ja) | 1982-07-29 | 1982-07-29 | 連続圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57132407A JPS5921407A (ja) | 1982-07-29 | 1982-07-29 | 連続圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5921407A true JPS5921407A (ja) | 1984-02-03 |
| JPS6332522B2 JPS6332522B2 (ja) | 1988-06-30 |
Family
ID=15080665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57132407A Granted JPS5921407A (ja) | 1982-07-29 | 1982-07-29 | 連続圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5921407A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59153510A (ja) * | 1983-02-22 | 1984-09-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | タンデム圧延機の連続圧延方法 |
| JPS62193022U (ja) * | 1986-05-27 | 1987-12-08 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01159844U (ja) * | 1988-04-28 | 1989-11-06 | ||
| JP2020066727A (ja) * | 2018-10-26 | 2020-04-30 | 住友化学株式会社 | 組成物、フィルム、積層構造体、発光装置及びディスプレイ |
| TW202028416A (zh) * | 2018-10-26 | 2020-08-01 | 日商住友化學股份有限公司 | 粒子、組合物、薄膜、積層結構體、發光裝置及顯示器 |
| JP7133437B2 (ja) * | 2018-10-26 | 2022-09-08 | 住友化学株式会社 | 組成物、フィルム、積層構造体、発光装置及びディスプレイ |
| JP6549778B1 (ja) * | 2018-10-26 | 2019-07-24 | 住友化学株式会社 | 組成物、フィルム、積層構造体、発光装置及びディスプレイ |
| WO2020085514A1 (ja) * | 2018-10-26 | 2020-04-30 | 住友化学株式会社 | 組成物、フィルム、積層構造体、発光装置及びディスプレイ |
| JP2020066725A (ja) * | 2018-10-26 | 2020-04-30 | 住友化学株式会社 | 粒子、組成物、フィルム、積層構造体、発光装置及びディスプレイ |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5236986A (en) * | 1975-09-18 | 1977-03-22 | Mitsubishi Electric Corp | Semiconductor integrated circuit device |
| JPS532143A (en) * | 1976-06-25 | 1978-01-10 | Mine Safety Appliances Co | Energy absorbing suspending part |
-
1982
- 1982-07-29 JP JP57132407A patent/JPS5921407A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5236986A (en) * | 1975-09-18 | 1977-03-22 | Mitsubishi Electric Corp | Semiconductor integrated circuit device |
| JPS532143A (en) * | 1976-06-25 | 1978-01-10 | Mine Safety Appliances Co | Energy absorbing suspending part |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59153510A (ja) * | 1983-02-22 | 1984-09-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | タンデム圧延機の連続圧延方法 |
| JPH0468044B2 (ja) * | 1983-02-22 | 1992-10-30 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPS62193022U (ja) * | 1986-05-27 | 1987-12-08 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6332522B2 (ja) | 1988-06-30 |
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