JPS59195515A - 硬質炭素精密成形体の製造方法 - Google Patents
硬質炭素精密成形体の製造方法Info
- Publication number
- JPS59195515A JPS59195515A JP58053871A JP5387183A JPS59195515A JP S59195515 A JPS59195515 A JP S59195515A JP 58053871 A JP58053871 A JP 58053871A JP 5387183 A JP5387183 A JP 5387183A JP S59195515 A JPS59195515 A JP S59195515A
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- JP
- Japan
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- binder
- mold
- carbon
- composition
- monomer
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- Ceramic Products (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は硬質炭素質精密成形体の製造方法に関する。詳
しくは、一本発明は、−緻密で均質な一１機橡強変の強
い、精密且つ複雑な形状會有する硬質炭素精密成形体を
、本質的〔二次加工を要しないで容易に製造することの
できる小量多品種型生産に−も大量生産にも好適な硬質
炭素質精密成形体の製造方法に関する。
しくは、一本発明は、−緻密で均質な一１機橡強変の強
い、精密且つ複雑な形状會有する硬質炭素精密成形体を
、本質的〔二次加工を要しないで容易に製造することの
できる小量多品種型生産に−も大量生産にも好適な硬質
炭素質精密成形体の製造方法に関する。
従来、炭素成形体は、一般に原料として石油コークス、
ピンチコークス、黒鉛、カーボンブランク等を骨材とし
て用い、その結合剤として石油系又は石炭系ピンチ等の
粘稠物を使用し、これらを加熱混練し加熱下において成
形し焼成あるいは黒鉛［ヒすることに工９製造される。
ピンチコークス、黒鉛、カーボンブランク等を骨材とし
て用い、その結合剤として石油系又は石炭系ピンチ等の
粘稠物を使用し、これらを加熱混練し加熱下において成
形し焼成あるいは黒鉛［ヒすることに工９製造される。
従って、緻智且つ８度の高い炭素成形物を得る為には原
料骨材を十ミクロン以下に微粉砕しこれに上記粘結剤音
訓えて上記手順に、Ｊ：！１１製造するが、骨材が微粉
になればなる程、粘結剤との均一な分散、混練は困難に
なる。とくに、骨材の粒径が数ミクロン以下で粒子同志
が二次的に凝集した構造を持つカーボンブランクになる
と粘結剤との均一分散は不可能に近く、多量の溶媒を用
いたシ、更にはスプレー１ごライエ朽↓を採るなど沙め
て５．ひＷで経済上からも好しくない−ばかりでなく、
揮発性のクール成分や彪媒による蒸気がン景に発生して
作業環＋ｇ ２汚染し労働衛生」二好ましくない。
料骨材を十ミクロン以下に微粉砕しこれに上記粘結剤音
訓えて上記手順に、Ｊ：！１１製造するが、骨材が微粉
になればなる程、粘結剤との均一な分散、混練は困難に
なる。とくに、骨材の粒径が数ミクロン以下で粒子同志
が二次的に凝集した構造を持つカーボンブランクになる
と粘結剤との均一分散は不可能に近く、多量の溶媒を用
いたシ、更にはスプレー１ごライエ朽↓を採るなど沙め
て５．ひＷで経済上からも好しくない−ばかりでなく、
揮発性のクール成分や彪媒による蒸気がン景に発生して
作業環＋ｇ ２汚染し労働衛生」二好ましくない。
址た、品質上高密１矩、苛強度全イ４るＫは一旦１００
０℃前後に規成し九夛更に合成樹脂のＭ液、タール、軟
ピッチ享の粘結成分全加圧含浸処理し再度焼成し、目的
密度ＶＣ達する迄と一■操作が繰返し行われる。
０℃前後に規成し九夛更に合成樹脂のＭ液、タール、軟
ピッチ享の粘結成分全加圧含浸処理し再度焼成し、目的
密度ＶＣ達する迄と一■操作が繰返し行われる。
このような事情を改良すべく、石油ピンチやコールター
ルピッチ等金子め２００〜５００℃位の温度で熱処理し
て低揮発分を除去した後これ全粉砕して犯均粒径−１σ
０μ７ｔＬ８１反の粉体とし粘結剤を加えることなく加
熱加モ成形した後焼成する方法・が提案された。
ルピッチ等金子め２００〜５００℃位の温度で熱処理し
て低揮発分を除去した後これ全粉砕して犯均粒径−１σ
０μ７ｔＬ８１反の粉体とし粘結剤を加えることなく加
熱加モ成形した後焼成する方法・が提案された。
しかし乍ら、この方法でもＬ″ゲーテ類熱処理工程（′
こ微妙な温度、時間の管理が余儀なくされ、その後の粉
砕作業に多大な困難を伴々うのみてなく、粉砕された粒
子か再度熱融着して団塊（ヒし粉砕効率を著しく悪（ヒ
させる等の欠点が必った。
こ微妙な温度、時間の管理が余儀なくされ、その後の粉
砕作業に多大な困難を伴々うのみてなく、粉砕された粒
子か再度熱融着して団塊（ヒし粉砕効率を著しく悪（ヒ
させる等の欠点が必った。
更しτ、熱処理温度が高温側になると炭素収率や変形に
対する安定度は向上するもの＼素材の熱可塑佳が乏しく
流動せず、金型等による複雑、精密な成形が極めて困難
であり高温、高圧力を要する反面、粉末の粘結力が乏し
く生成形体の強度が発現せず取扱いが不便であり、逆に
熱処理温要が低温’ｉｔ］ＩＩ ！でなると残存揮発成
分のため再粉砕時に団塊［ヒレ易く、焼成品の組織が粗
にな９又変形が犬きぐ精笥成形物を得ることが困難であ
った。
対する安定度は向上するもの＼素材の熱可塑佳が乏しく
流動せず、金型等による複雑、精密な成形が極めて困難
であり高温、高圧力を要する反面、粉末の粘結力が乏し
く生成形体の強度が発現せず取扱いが不便であり、逆に
熱処理温要が低温’ｉｔ］ＩＩ ！でなると残存揮発成
分のため再粉砕時に団塊［ヒレ易く、焼成品の組織が粗
にな９又変形が犬きぐ精笥成形物を得ることが困難であ
った。
最近になって、メゾフェース。マイクロビーズやメゾフ
ェース被覆半成コークスを用い、これを直接成形した後
焼成する製造方式を異にする新しい炭素材料の開発が進
めら４′しるようになったが、そ九ぞれ（／ｌＣ成形用
素材とする迄に多くの工程と経費を要する上に、賦形手
段が困難であり、プラスチツクスや一般金属材料の如き
安易な加工方法がないため通常大きなブロツクで生産し
、最終製品とするためには、その目的に応じて切削、穴
開け、ネジ切シなどの各種加工が金属材料に用いられる
加工機械等によって二次加工をせねばならず、このＩ易
合カー・ｊ？ンブロンクは切削荘に乏しく、郁［削）汲
ｌｌ′１′）は破砕か主であるため切粉が飛散しイ）１
段低下・や工！（損耗を犬きくする。その上加工物入面
に応力か１′１用し；１ｊｊｌ、汐の傷を作る為、・・
、本来が脆性体である炭素製品の按械強度を著しく低下
させる原因となっていた。それでも一般炭材（ンントカ
ーボン）の場合は、−」二記二次加工方法を用いること
はｉコｌ能てあつ／ヒがｆ萌質炭材（バーＩＳカーボン
）の場合にはショア硬さが１００〜１２０にも達し硬く
かつ脆いので二次的な精密加工は全く困難であった。
ェース被覆半成コークスを用い、これを直接成形した後
焼成する製造方式を異にする新しい炭素材料の開発が進
めら４′しるようになったが、そ九ぞれ（／ｌＣ成形用
素材とする迄に多くの工程と経費を要する上に、賦形手
段が困難であり、プラスチツクスや一般金属材料の如き
安易な加工方法がないため通常大きなブロツクで生産し
、最終製品とするためには、その目的に応じて切削、穴
開け、ネジ切シなどの各種加工が金属材料に用いられる
加工機械等によって二次加工をせねばならず、このＩ易
合カー・ｊ？ンブロンクは切削荘に乏しく、郁［削）汲
ｌｌ′１′）は破砕か主であるため切粉が飛散しイ）１
段低下・や工！（損耗を犬きくする。その上加工物入面
に応力か１′１用し；１ｊｊｌ、汐の傷を作る為、・・
、本来が脆性体である炭素製品の按械強度を著しく低下
させる原因となっていた。それでも一般炭材（ンントカ
ーボン）の場合は、−」二記二次加工方法を用いること
はｉコｌ能てあつ／ヒがｆ萌質炭材（バーＩＳカーボン
）の場合にはショア硬さが１００〜１２０にも達し硬く
かつ脆いので二次的な精密加工は全く困難であった。
不光明の目的１は、巣やクランク等のない緻密でしない
で容易迅速に製造することのできる小量多品種生産と同
：粕に大量生産にも好適な硬質炭素質イｎ密成形体の製
造方法を提供することである。
で容易迅速に製造することのできる小量多品種生産と同
：粕に大量生産にも好適な硬質炭素質イｎ密成形体の製
造方法を提供することである。
不、顆究明考等に、この目的を達成するため、前記の事
情を鑑み、常温下における成形１牛に優れ炭素（ヒｖＣ
：ｊｔ： して困姉′な前処理を必要としないでその形
状を最終的（・′こ眉１冨に維持し、二次加工を必要と
し永い小量多品種生産と同時に大垣生産にも好′適ンよ
高密；反面強匠−な炭素成形製品が得られるような成形
用組成物を得るための研究を進め、炭素質の鉛筆芯に’
Ａ造する際に微粉炭素質骨材と茜分子樹脂粘結剤・７）
Ｓ−分散混合物足高段の機械的エネルギーを加えたもの
が、もはや最初の単味材料が示ｆ性質とは異なり、常温
下で高だな成形を保有し、［、；１単な空気酸１ヒのみ
で不融１ヒし焼成したものは、均質で；幾械強ばがｊぢ
く、且つ狙い通りの寸法精度が？Ｕられることに想到し
、この知見に基き、さらに鋭意研究の結果、本願発明の
炭素微粉末に、粘結剤として、焼成後高い炭素残査収率
を示す物質で比較的容易に熱重合可能な熱硬「ヒ註樹脂
のモノマー、プレポリマーまたは低重合体の１種または
２種以上の混合物を均一に分散し、これに機械的エネル
ギーを加えてメカノケミカル現象を銹起させて該微粉末
の一次粒子表面にまで該粘結剤を均一に物理［ヒ学的１
．ｃ強固に結合させた成形用ペースト状組成物を得、該
組成物を注型用型に注入、又は成形用金型に射出して、
重合力比後に取シ出して不融［ヒ処理を施した後、焼成
１−ることを特徴とする二次加工を不質的に要しない硬
質炭素買梢否・成形体の製造方法を発明するに到った。
情を鑑み、常温下における成形１牛に優れ炭素（ヒｖＣ
：ｊｔ： して困姉′な前処理を必要としないでその形
状を最終的（・′こ眉１冨に維持し、二次加工を必要と
し永い小量多品種生産と同時に大垣生産にも好′適ンよ
高密；反面強匠−な炭素成形製品が得られるような成形
用組成物を得るための研究を進め、炭素質の鉛筆芯に’
Ａ造する際に微粉炭素質骨材と茜分子樹脂粘結剤・７）
Ｓ−分散混合物足高段の機械的エネルギーを加えたもの
が、もはや最初の単味材料が示ｆ性質とは異なり、常温
下で高だな成形を保有し、［、；１単な空気酸１ヒのみ
で不融１ヒし焼成したものは、均質で；幾械強ばがｊぢ
く、且つ狙い通りの寸法精度が？Ｕられることに想到し
、この知見に基き、さらに鋭意研究の結果、本願発明の
炭素微粉末に、粘結剤として、焼成後高い炭素残査収率
を示す物質で比較的容易に熱重合可能な熱硬「ヒ註樹脂
のモノマー、プレポリマーまたは低重合体の１種または
２種以上の混合物を均一に分散し、これに機械的エネル
ギーを加えてメカノケミカル現象を銹起させて該微粉末
の一次粒子表面にまで該粘結剤を均一に物理［ヒ学的１
．ｃ強固に結合させた成形用ペースト状組成物を得、該
組成物を注型用型に注入、又は成形用金型に射出して、
重合力比後に取シ出して不融［ヒ処理を施した後、焼成
１−ることを特徴とする二次加工を不質的に要しない硬
質炭素買梢否・成形体の製造方法を発明するに到った。
即ち、粘結剤に焼成後筒い炭素質残査収率を示す物質で
、比較的容易に熱重縮合可能な熱硬化性初詣のモノマー
あるいはプレポリマー及び低重合体の単味又は二種以上
を選択し、これに骨材としての微粒炭素即ち平均粒径１
００μｍｎ以下の黒鉛、カーボンブラック、コークス粉
末等を加え、微粒炭素粉末共存下ｖＣｉ−いて（必要に
応じて重合触媒を加える）簡明な機械的エネルギーを加
え、骨材粉末の構造破壊によシ生じる結晶格子の歪み、
撹乱や無定形比、表面における格子欠陥や活性点の発生
、局所的な高温。高圧状態の発生、エキソエレクトロン
による効果、高いポテンシャル場を有する新鮮断面の生
成を利用して上記粘結剤物質がメカノケミカル現象によ
シ物理比学的に旨変に結合した微細分散粒子を含む、流
＠性に富むペースト状組成物を得、これを炭素製品製造
用の組成物とするものである。
、比較的容易に熱重縮合可能な熱硬化性初詣のモノマー
あるいはプレポリマー及び低重合体の単味又は二種以上
を選択し、これに骨材としての微粒炭素即ち平均粒径１
００μｍｎ以下の黒鉛、カーボンブラック、コークス粉
末等を加え、微粒炭素粉末共存下ｖＣｉ−いて（必要に
応じて重合触媒を加える）簡明な機械的エネルギーを加
え、骨材粉末の構造破壊によシ生じる結晶格子の歪み、
撹乱や無定形比、表面における格子欠陥や活性点の発生
、局所的な高温。高圧状態の発生、エキソエレクトロン
による効果、高いポテンシャル場を有する新鮮断面の生
成を利用して上記粘結剤物質がメカノケミカル現象によ
シ物理比学的に旨変に結合した微細分散粒子を含む、流
＠性に富むペースト状組成物を得、これを炭素製品製造
用の組成物とするものである。
本発明においては上記の如く流動性の大きなペースト状
組成物を用いるので、注型用型に注入、或いは成形用金
型に射出して、重合同上後、型工９取出された成形品は
、形状の複雑さ、肉の厚さ等にとられれず、型の形状を
精度良くトレースすることが出来る。また、炭［ヒに際
しては、粘結剤がメカノケミカル的に一次粒子に迄結合
している骨材によって、組成物全体が固定され、さらに
炭１ヒに際しては設計された均一な収縮率を示すため、
従来得られなかった肉厚で複雑且つ精密な硬質炭素精密
成形体を得ることが出来る。
組成物を用いるので、注型用型に注入、或いは成形用金
型に射出して、重合同上後、型工９取出された成形品は
、形状の複雑さ、肉の厚さ等にとられれず、型の形状を
精度良くトレースすることが出来る。また、炭［ヒに際
しては、粘結剤がメカノケミカル的に一次粒子に迄結合
している骨材によって、組成物全体が固定され、さらに
炭１ヒに際しては設計された均一な収縮率を示すため、
従来得られなかった肉厚で複雑且つ精密な硬質炭素精密
成形体を得ることが出来る。
本発明に用いる熱硬［ヒ性樹脂のモノマー又はプレポリ
マー、又は低重合体としてはジビニルベンゼン、メチル
ビニルケトン、フェノール樹脂、７ラン樹脂、ビスマレ
イミドトリアジン樹脂、ジンエニルオキサイド、エポキ
シ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂等があるが、取扱い易
さ及び成形加工性から、フラン樹脂、フェノール樹脂、
ビスマレイミドトリアジン樹脂が適している。
マー、又は低重合体としてはジビニルベンゼン、メチル
ビニルケトン、フェノール樹脂、７ラン樹脂、ビスマレ
イミドトリアジン樹脂、ジンエニルオキサイド、エポキ
シ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂等があるが、取扱い易
さ及び成形加工性から、フラン樹脂、フェノール樹脂、
ビスマレイミドトリアジン樹脂が適している。
本発明において、炭素微粉末は天然鱗状黒鉛、天然土状
黒鉛、人造黒鉛、ゴム用カーダンブシツ。
黒鉛、人造黒鉛、ゴム用カーダンブシツ。
り、カラー用カーボンブラック、ランプブラック、各種
樹脂炭化物、コークス粉等から選ばれろ平均粒径１００
μ以下の一種又は二種以上を用いる。
樹脂炭化物、コークス粉等から選ばれろ平均粒径１００
μ以下の一種又は二種以上を用いる。
平均粒径１００μ以上の粉末では、成形時において成形
品の肌荒れが大きく、焼成後の械１裁的強度が小さく良
好な硬質炭素精密成形体は得られない。
品の肌荒れが大きく、焼成後の械１裁的強度が小さく良
好な硬質炭素精密成形体は得られない。
炭素２粉末の配合量は配合組成物１００重ｉｉ１ ？ｄ
Ｓ （Ｃ対して５〜７０重量部の範囲で適宜選択される
が、配合量が５重量部以下ではメカノケミカル現象によ
り、粘結剤が炭素微粉末に物理（ヒ学的に高１及に結合
した微細分散粒子の絶対量が不足し、良好な硬質炭素精
密成形体は得られずに、◇・１］えは焼成過程でフラン
が生じた９、ヒビ、割れが生じて破損してしまう。また
配合量が７０重量部を超えたものは、ペースト状組成物
の流動性に乏しく、良好な成形が困難であり、同時にペ
ースト’＝製造中に混入する空気等の脱気１榮作も困姉
となり、結果として良好な製品ｕ ”Ｔ’ｉＩられない
。
Ｓ （Ｃ対して５〜７０重量部の範囲で適宜選択される
が、配合量が５重量部以下ではメカノケミカル現象によ
り、粘結剤が炭素微粉末に物理（ヒ学的に高１及に結合
した微細分散粒子の絶対量が不足し、良好な硬質炭素精
密成形体は得られずに、◇・１］えは焼成過程でフラン
が生じた９、ヒビ、割れが生じて破損してしまう。また
配合量が７０重量部を超えたものは、ペースト状組成物
の流動性に乏しく、良好な成形が困難であり、同時にペ
ースト’＝製造中に混入する空気等の脱気１榮作も困姉
となり、結果として良好な製品ｕ ”Ｔ’ｉＩられない
。
本発明の方法においては、先づ熱硬［ヒ性樹脂のモノマ
ー、プレポリマー又は低重合体の３０〜９０東亘部、炭
素微粉末の７０〜５重量部をブレンダーにて均一に混合
し、高段な七ン断力のｒＬ用する混線機、即ち、ミキシ
ングロール、バンパリーミキザー、回転ボールミル等を
用いて、メカノケミカル現象により、粘結剤物質が、物
理（ヒ学的に高段に結合した微細炭素粒子を含むペース
トを厨整する。この際必要に応じて粘結剤に重合触媒、
或いは粘結剤成分に混合可能で焼成後高い炭素残森収率
ヲ示すリグニン、ビオラントロン、ナフサ分解ピンチ、
塩ビピンチ、コールタールピンチを加え喝良く、粘結剤
成分が常温で同体状態であったり、常温で液状を呈して
いても、さらに流動ａ−を高めて炭素微粉末との混線性
を高める為に、混線時に加熱を行ったシ、若干の溶剤も
しくは七ツマ−、プレポリマー、又は可塑剤を加ｔ１良
い。成形用ペーストの粘度は、注型用型或いは射出用金
型のイ′〃密さにもよるが、１００℃で１００ポアズ以
下好ましくは１００℃で２０ポアズ以下の流動性を必要
とする。該ペーストの粘度調節は、粘結剤の種贋や配合
量、重合触媒の種類や配合量、炭素微粉末の種類や配合
量、混線の際の温度や時開。
ー、プレポリマー又は低重合体の３０〜９０東亘部、炭
素微粉末の７０〜５重量部をブレンダーにて均一に混合
し、高段な七ン断力のｒＬ用する混線機、即ち、ミキシ
ングロール、バンパリーミキザー、回転ボールミル等を
用いて、メカノケミカル現象により、粘結剤物質が、物
理（ヒ学的に高段に結合した微細炭素粒子を含むペース
トを厨整する。この際必要に応じて粘結剤に重合触媒、
或いは粘結剤成分に混合可能で焼成後高い炭素残森収率
ヲ示すリグニン、ビオラントロン、ナフサ分解ピンチ、
塩ビピンチ、コールタールピンチを加え喝良く、粘結剤
成分が常温で同体状態であったり、常温で液状を呈して
いても、さらに流動ａ−を高めて炭素微粉末との混線性
を高める為に、混線時に加熱を行ったシ、若干の溶剤も
しくは七ツマ−、プレポリマー、又は可塑剤を加ｔ１良
い。成形用ペーストの粘度は、注型用型或いは射出用金
型のイ′〃密さにもよるが、１００℃で１００ポアズ以
下好ましくは１００℃で２０ポアズ以下の流動性を必要
とする。該ペーストの粘度調節は、粘結剤の種贋や配合
量、重合触媒の種類や配合量、炭素微粉末の種類や配合
量、混線の際の温度や時開。
溶剤又は可塑剤の添加量を調節することによって自由に
かつ簡匣に行われるので、必要（で応じた粘度を有する
ペーストを得ることが可能である。
かつ簡匣に行われるので、必要（で応じた粘度を有する
ペーストを得ることが可能である。
次に成形用ペースト組成物は、注型用型に注入又は成型
用金型に射出して、粘結剤でろる熱硬（ヒ性樹脂全固１
ヒさせた接収９出して賦形品とする。
用金型に射出して、粘結剤でろる熱硬（ヒ性樹脂全固１
ヒさせた接収９出して賦形品とする。
この時熱硬（ヒ注樹脂の固（ヒを迅速に行わしめる目的
で、該樹脂の重合触媒を予めペースト状組成物に添加し
たシ、注型用型或いは射出用金型を加熱することが、必
要に応じて採用される。型内に均一に注入又は射出する
目的で、ペースト状組成物・ん粘度を下げる為゛に該組
成物を加熱しても良い。注型用型材としては金属、ガラ
ス、石膏、ワックス、木材、ゴム、寒天、合成樹脂等が
その目的’によって適宜選択される。注型法は、注型用
型が簡庚に且つ安価に製作出来るので、少量多品種型生
産に好適な方法である。射出成形法は、高価な射出成形
機及び金型を必要とするが、射出から取シ出し迄のサイ
クルを短時間（てすることが可能ｔ、生産性高く、大量
に、低コストで成形するめに適している。特にＬＩＭ法
（Ｌｉｑｕｉｄ Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ Ｍｏｌｄｉｎｇ
）は不発明の方法に最適な手段である。
で、該樹脂の重合触媒を予めペースト状組成物に添加し
たシ、注型用型或いは射出用金型を加熱することが、必
要に応じて採用される。型内に均一に注入又は射出する
目的で、ペースト状組成物・ん粘度を下げる為゛に該組
成物を加熱しても良い。注型用型材としては金属、ガラ
ス、石膏、ワックス、木材、ゴム、寒天、合成樹脂等が
その目的’によって適宜選択される。注型法は、注型用
型が簡庚に且つ安価に製作出来るので、少量多品種型生
産に好適な方法である。射出成形法は、高価な射出成形
機及び金型を必要とするが、射出から取シ出し迄のサイ
クルを短時間（てすることが可能ｔ、生産性高く、大量
に、低コストで成形するめに適している。特にＬＩＭ法
（Ｌｉｑｕｉｄ Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ Ｍｏｌｄｉｎｇ
）は不発明の方法に最適な手段である。
型から取出された賦形物は、５０〜３００℃の加熱オー
ブン中で、不融［比処理を施した後に、炭素（ヒ炉に入
れて、窒素、アルゴン等の不活性雰囲気中にて室温から
徐々に昇温しで、８００℃以上好ましくは１０００℃以
上に加熱して、炭素比し冷却後硬質炭素精密成形品を得
る。
ブン中で、不融［比処理を施した後に、炭素（ヒ炉に入
れて、窒素、アルゴン等の不活性雰囲気中にて室温から
徐々に昇温しで、８００℃以上好ましくは１０００℃以
上に加熱して、炭素比し冷却後硬質炭素精密成形品を得
る。
次に本発明を実施例により具体的に説明する。
実施例１
フラン（■日豆［ヒ成製ヒタフランＶＦ３０２）８０重
量部、天然鱗状黒鉛（■日本黒鉛Ｏ８Ｐ ）２０重量部
をヘンシェルミキサーにて均一に混合した後、４０℃に
加熱した三本ロールを用いて粘結剤樹脂成分が黒鉛粉末
とメカノケミカル現象によって均質に混合する迄混練し
、粘結剤樹脂成分が重合を開始し、全体かや＼増粘した
ところで回収する。回収したペース）ｔｒ１２５℃で２
０ポアズの粘度を有していた。
量部、天然鱗状黒鉛（■日本黒鉛Ｏ８Ｐ ）２０重量部
をヘンシェルミキサーにて均一に混合した後、４０℃に
加熱した三本ロールを用いて粘結剤樹脂成分が黒鉛粉末
とメカノケミカル現象によって均質に混合する迄混練し
、粘結剤樹脂成分が重合を開始し、全体かや＼増粘した
ところで回収する。回収したペース）ｔｒ１２５℃で２
０ポアズの粘度を有していた。
一方、シリコーンゴム（■東芝シリコーン製ＴＳＥ・３
４０２ＲＴ■）を用いて、ＪＩＳＢ−１１８０に規定さ
れるＭ ５ Ｘ ０．８の六角ホルト及びＪｉｓＢ−１
１８’ｌに規定される六角ナソ） Ｍ ５ Ｘ ０．８
の型取りを行って注型用型を製作した。調整したペース
ト状組成物に、外削シ０１重量部のフラン樹脂用硬［ヒ
剤（■日Ｍｌヒ成製Ａ３硬（ヒ剤）を加え、攪拌彼脱泡
処理を施した後、４０℃に加熱して流動性を高めた調、
整物凱先に製作した双方のシリコーンゴム製注型用型に
注入し、７０℃のエアオーブン中で固［ヒさせた後に型
から取シ出し、寸法、形状がＪｉｓＢ−１１８０１／ｉ
：規定されるＭ５×０．８の六角ボルト及び、ＪｉｓＢ
−１１８１に規定され゛るＭ ５ Ｘ ０．８の六角ナ
ンド’を得た。次に該賦形物全オーブンに入れ室温から
徐々に昇温し、６時間後に１８０℃として３時間同温度
にて保存し、不融比処理を施した。その後、窒素ガス雰
囲気中で５００℃迄は２０℃／ｈ、１０００℃迄は１０
０℃７へで昇温し、炭素［比処理を行い、冷却後製品を
得た。
４０２ＲＴ■）を用いて、ＪＩＳＢ−１１８０に規定さ
れるＭ ５ Ｘ ０．８の六角ホルト及びＪｉｓＢ−１
１８’ｌに規定される六角ナソ） Ｍ ５ Ｘ ０．８
の型取りを行って注型用型を製作した。調整したペース
ト状組成物に、外削シ０１重量部のフラン樹脂用硬［ヒ
剤（■日Ｍｌヒ成製Ａ３硬（ヒ剤）を加え、攪拌彼脱泡
処理を施した後、４０℃に加熱して流動性を高めた調、
整物凱先に製作した双方のシリコーンゴム製注型用型に
注入し、７０℃のエアオーブン中で固［ヒさせた後に型
から取シ出し、寸法、形状がＪｉｓＢ−１１８０１／ｉ
：規定されるＭ５×０．８の六角ボルト及び、ＪｉｓＢ
−１１８１に規定され゛るＭ ５ Ｘ ０．８の六角ナ
ンド’を得た。次に該賦形物全オーブンに入れ室温から
徐々に昇温し、６時間後に１８０℃として３時間同温度
にて保存し、不融比処理を施した。その後、窒素ガス雰
囲気中で５００℃迄は２０℃／ｈ、１０００℃迄は１０
０℃７へで昇温し、炭素［比処理を行い、冷却後製品を
得た。
得られた製品は焼成による収縮が認められたが、Ｊｉｓ
Ｂ−１１８０ＶＣ規定されるＭ ４ Ｘ Ｏ，７＋／）
六角ボルト、ＪｉｓＢ−１１８１に規定されるＭ４Ｘ０
．７の六角ナンドの形状。寸法を精度良く保持しておシ
、六角ボルトの引張強度は２０ ｋｆ／−ショア硬度１
２０、六角ナンドの圧縮強度は４０ ｋｑ／ｍｘ 、シ
ョア硬度１２０と機械的強度も優れた硬質炭木製の二次
加工を必要としない六角ボルトと六角ナツトであった。
Ｂ−１１８０ＶＣ規定されるＭ ４ Ｘ Ｏ，７＋／）
六角ボルト、ＪｉｓＢ−１１８１に規定されるＭ４Ｘ０
．７の六角ナンドの形状。寸法を精度良く保持しておシ
、六角ボルトの引張強度は２０ ｋｆ／−ショア硬度１
２０、六角ナンドの圧縮強度は４０ ｋｑ／ｍｘ 、シ
ョア硬度１２０と機械的強度も優れた硬質炭木製の二次
加工を必要としない六角ボルトと六角ナツトであった。
実施例２
ビスマレイミドトリアジン樹脂（■三菱瓦斯（ヒ学製Ｂ
Ｔ−２１００’）７５重量部、天然土状黒鉛粉末（鞠日
本黒鉛ＡＳＰ−’Ｅ）’２５重量部’にノ々ンパリーミ
キサーに投入し、槽内温度を１００℃に保ち乍ら、２０
分間混練してメカノケミカル現象によって生成した、樹
脂成分と黒鉛粉が強固に結合した炭素粒子を含むペース
トを得た。回収したペーストは常温では固体であるが１
００℃で５ポアズの粘度を有していた。次に調整された
組成物が１８０℃１０分で硬出する様に有機過酸化物と
有機金属塩を添加し、ターンテーブルイ・ＩＪ、１λＩ
型射出成形機領用いて、１００℃に加熱した該組ＪＪ’
１物を１８０℃の温度に保持されている金型に射出シテ
、ｉｏ分後に゛祁４り出し、肉厚２ ｍｍ 、高さ１０
０ｍｍ上端外径６ Ｑ ｍｍ 、下端外径５’０＋ｎｍ
のコンブ状成形物を１（Ｉた。次に該成形物をオープン
に入れ室温から昇温して１時間後に１８０℃として、同
温段下に３時間保持して不融（比処理を施した後に室光
ガス雰囲気中で５００℃迄は１０℃／ｈ ｌ ０００℃
迄は１００℃／ｈで昇温し、炭素比処理を行い冷却後製
品を得た。得られた製品は焼成による収縮が認められた
が、炭素比処理前の物と全く相似形であり、肉厚は１．
２ ｍｍ、高さ６０ ｍｔｎ 、上端外径３６ｍｍ、下
端外径３０ｒＩＬＴｒＬの精・胡ｉｊＱりい寸法を有し
た、硬質炭素コンブ状成形物であった。
Ｔ−２１００’）７５重量部、天然土状黒鉛粉末（鞠日
本黒鉛ＡＳＰ−’Ｅ）’２５重量部’にノ々ンパリーミ
キサーに投入し、槽内温度を１００℃に保ち乍ら、２０
分間混練してメカノケミカル現象によって生成した、樹
脂成分と黒鉛粉が強固に結合した炭素粒子を含むペース
トを得た。回収したペーストは常温では固体であるが１
００℃で５ポアズの粘度を有していた。次に調整された
組成物が１８０℃１０分で硬出する様に有機過酸化物と
有機金属塩を添加し、ターンテーブルイ・ＩＪ、１λＩ
型射出成形機領用いて、１００℃に加熱した該組ＪＪ’
１物を１８０℃の温度に保持されている金型に射出シテ
、ｉｏ分後に゛祁４り出し、肉厚２ ｍｍ 、高さ１０
０ｍｍ上端外径６ Ｑ ｍｍ 、下端外径５’０＋ｎｍ
のコンブ状成形物を１（Ｉた。次に該成形物をオープン
に入れ室温から昇温して１時間後に１８０℃として、同
温段下に３時間保持して不融（比処理を施した後に室光
ガス雰囲気中で５００℃迄は１０℃／ｈ ｌ ０００℃
迄は１００℃／ｈで昇温し、炭素比処理を行い冷却後製
品を得た。得られた製品は焼成による収縮が認められた
が、炭素比処理前の物と全く相似形であり、肉厚は１．
２ ｍｍ、高さ６０ ｍｔｎ 、上端外径３６ｍｍ、下
端外径３０ｒＩＬＴｒＬの精・胡ｉｊＱりい寸法を有し
た、硬質炭素コンブ状成形物であった。
得られた製品の肌は滑らかで、不浸透性も５×１０ ’
ａｌ／ ｓ （１−１０，△Ｐ＝１ａｔｍ）と大きく
、ショア硬１髪１１０、圧縮強度３５ ｋｇ／讐と扱・
誠心強度も優れた硬質炭木製の二次加工を必要としない
コンブ状成形物であった。
ａｌ／ ｓ （１−１０，△Ｐ＝１ａｔｍ）と大きく
、ショア硬１髪１１０、圧縮強度３５ ｋｇ／讐と扱・
誠心強度も優れた硬質炭木製の二次加工を必要としない
コンブ状成形物であった。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、炭素微粉末に、粘結剤として焼成後高い炭素残奔収
率を示″を物質で比較的容易に熱重合可能な熱硬比註樹
脂のモノマー、ゾレポリマーまたは低重合体の１種又は
２種以上の混合物を均一に分散し、これに機械的エネル
ギーを加えてメカノケミカル現象を誘起させて該微粉末
の一次粒子表ｍｌにまで該粘結剤を均一に物理１ヒ学的
に強固に結合させた成形用ペースト状組成物を得、該組
成物を注型用型に注入、又は成形用金型に射出して、重
合固［ヒした後に取り出して、不融（ヒ処理を施した・
後、焼成することを特徴とする硬質炭素精密成形体の製
造方法。 ２、該成形用ペースト状組成物は粘段が１００℃でｉ
ｏ ｏ ＝＋４″イズ以下である第１項の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58053871A JPS59195515A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 硬質炭素精密成形体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58053871A JPS59195515A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 硬質炭素精密成形体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59195515A true JPS59195515A (ja) | 1984-11-06 |
| JPH0135767B2 JPH0135767B2 (ja) | 1989-07-27 |
Family
ID=12954809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58053871A Granted JPS59195515A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 硬質炭素精密成形体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59195515A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6042212A (ja) * | 1983-07-28 | 1985-03-06 | Tokai Carbon Co Ltd | 耐熱不透過性炭素質材の製造方法 |
| US4882102A (en) * | 1987-11-02 | 1989-11-21 | Mitsubishi Pencil Co., Ltd. | Process for producing hard carbonaceous sheets |
| JP2006298674A (ja) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Koichi Kunii | 人形または置物の製造法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5510475A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-24 | Lignyte Co Ltd | Manufacture of refractories for pig iron |
| JPS5663811A (en) * | 1979-10-25 | 1981-05-30 | Hitachi Chem Co Ltd | Manufacture of graphite composite material |
| JPS5849656A (ja) * | 1981-09-17 | 1983-03-23 | 日立化成工業株式会社 | 膨脹黒鉛を含む複合シ−ル材料 |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP58053871A patent/JPS59195515A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5510475A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-24 | Lignyte Co Ltd | Manufacture of refractories for pig iron |
| JPS5663811A (en) * | 1979-10-25 | 1981-05-30 | Hitachi Chem Co Ltd | Manufacture of graphite composite material |
| JPS5849656A (ja) * | 1981-09-17 | 1983-03-23 | 日立化成工業株式会社 | 膨脹黒鉛を含む複合シ−ル材料 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6042212A (ja) * | 1983-07-28 | 1985-03-06 | Tokai Carbon Co Ltd | 耐熱不透過性炭素質材の製造方法 |
| JPS6366783B2 (ja) * | 1983-07-28 | 1988-12-22 | Tokai Carbon Kk | |
| US4882102A (en) * | 1987-11-02 | 1989-11-21 | Mitsubishi Pencil Co., Ltd. | Process for producing hard carbonaceous sheets |
| JP2006298674A (ja) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Koichi Kunii | 人形または置物の製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0135767B2 (ja) | 1989-07-27 |
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