JPS59185728A - 成形性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
成形性のすぐれた冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS59185728A JPS59185728A JP6042383A JP6042383A JPS59185728A JP S59185728 A JPS59185728 A JP S59185728A JP 6042383 A JP6042383 A JP 6042383A JP 6042383 A JP6042383 A JP 6042383A JP S59185728 A JPS59185728 A JP S59185728A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- rolled steel
- cold rolled
- continuous annealing
- cold
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、連続焼鈍法で成形性のすぐれた冷延鋼板を
製造する方法に関する。
製造する方法に関する。
自動車用、電気機器用等に使用される冷延鋼板に要求さ
れる性能としては、低降伏応力、高延性、高加工硬化性
、高絞り性であるが、連続焼鈍法で司られる冷延鋼板は
前記性能のうち降伏応力、加工硬化性および延性がバッ
チ焼鈍材より劣る傾向があり、自動車用等高い成形性を
要求される用途には適用が限定されている。これらの原
因としては、再結晶前に固溶Ｃが増加し再結晶の遅れ、
再結晶粒の細化、方位の劣化をきたし、結果として性能
の劣化をもたらすと推察される。特に、連続焼鈍用とし
て高温巻取された材料は塊状のセメンいて前記の不具合
を生じる。
れる性能としては、低降伏応力、高延性、高加工硬化性
、高絞り性であるが、連続焼鈍法で司られる冷延鋼板は
前記性能のうち降伏応力、加工硬化性および延性がバッ
チ焼鈍材より劣る傾向があり、自動車用等高い成形性を
要求される用途には適用が限定されている。これらの原
因としては、再結晶前に固溶Ｃが増加し再結晶の遅れ、
再結晶粒の細化、方位の劣化をきたし、結果として性能
の劣化をもたらすと推察される。特に、連続焼鈍用とし
て高温巻取された材料は塊状のセメンいて前記の不具合
を生じる。
この発明は、従来の前記問題を解消し、より成形性のす
ぐれた冷延鋼板を′製造する連続焼鈍法を提案すること
を目的とするものである。
ぐれた冷延鋼板を′製造する連続焼鈍法を提案すること
を目的とするものである。
この発明の要旨は、冷間圧延鋼板を連続焼鈍するに際し
て、加熱帯での平均昇熱速度を５００’Ｃまでは８℃／
ｓｅｅ以上、５００〜６５０℃間では４℃／ｓｅｃ以上
の急速とし、その後所定の温度で均熱した後、過時効処
理、調質圧延を行なうことを特徴とする冷延鋼板の製造
方法にある。
て、加熱帯での平均昇熱速度を５００’Ｃまでは８℃／
ｓｅｅ以上、５００〜６５０℃間では４℃／ｓｅｃ以上
の急速とし、その後所定の温度で均熱した後、過時効処
理、調質圧延を行なうことを特徴とする冷延鋼板の製造
方法にある。
すなわち、この発明は再結晶の完了する６５０”Ｃ以下
の昇熱速度を速くすることで固溶Ｃの増加を極力抑制し
、速やかに再結晶を完了させるものである。この方法に
ょｎば、再結晶前の固溶Ｃの析出を少なくすることがで
きるので、再結晶の遅れ、再結晶粒の細化、方位の劣化
をきたすことが少なく、結果として降伏応力、加工硬化
性、延性が著しく改善される。
の昇熱速度を速くすることで固溶Ｃの増加を極力抑制し
、速やかに再結晶を完了させるものである。この方法に
ょｎば、再結晶前の固溶Ｃの析出を少なくすることがで
きるので、再結晶の遅れ、再結晶粒の細化、方位の劣化
をきたすことが少なく、結果として降伏応力、加工硬化
性、延性が著しく改善される。
この発明法において、加熱帯での平均昇熱速度を再結晶
が開始する５００°Ｃまでは８°Ｃ／ＳｅＣ以上、５０
０〜６５０°Ｃ間では４°Ｃ／ＳｅＣ以上の急速とした
のは、常温から５００ ’Ｃまでの昇熱速度が８°Ｃ／
Ｓ ｅ ｃ以下では、再結晶前の固溶Ｃ量が増加し、再
結晶の遅れ、再結晶粒の細化、方位の劣化をきたすから
であり、また、５００〜６５０°Ｃ間の昇熱速度が４°
Ｃ／ＳｅＣ以下では再結晶途中における固溶Ｃ量が増加
するため、この発明では昇熱速度を常温から５００°Ｃ
までは８°Ｃ／ＳｅＣ以上、５００〜６００°Ｃ間では
４°Ｃ／ｓｅｃ以上と限定した。
が開始する５００°Ｃまでは８°Ｃ／ＳｅＣ以上、５０
０〜６５０°Ｃ間では４°Ｃ／ＳｅＣ以上の急速とした
のは、常温から５００ ’Ｃまでの昇熱速度が８°Ｃ／
Ｓ ｅ ｃ以下では、再結晶前の固溶Ｃ量が増加し、再
結晶の遅れ、再結晶粒の細化、方位の劣化をきたすから
であり、また、５００〜６５０°Ｃ間の昇熱速度が４°
Ｃ／ＳｅＣ以下では再結晶途中における固溶Ｃ量が増加
するため、この発明では昇熱速度を常温から５００°Ｃ
までは８°Ｃ／ＳｅＣ以上、５００〜６００°Ｃ間では
４°Ｃ／ｓｅｃ以上と限定した。
なお、この発明においては、均熱温度と均熱時間につい
ては特に限定するものではないが、６７０〜８５０°Ｃ
の温度範囲において３０〜１００ ｓｅｃ が好まし
い。また、過時効処理の条件については、３”Ｃ／ｓｅ
ｅ以上の平均冷却速度で５００〜３５０°Ｃの温度まで
冷却して、その温度範囲で３分〜７分間の過時効処理を
行なうことができる。さらに、調圧−条件についても特
に限定されないが、０．５〜２．０％の範囲が望ましい
。無論、上記した均熱温度、均熱時間、過時効処理条件
および調質圧延の条件は冷延鋼板の目標性能に応じ設定
する。
ては特に限定するものではないが、６７０〜８５０°Ｃ
の温度範囲において３０〜１００ ｓｅｃ が好まし
い。また、過時効処理の条件については、３”Ｃ／ｓｅ
ｅ以上の平均冷却速度で５００〜３５０°Ｃの温度まで
冷却して、その温度範囲で３分〜７分間の過時効処理を
行なうことができる。さらに、調圧−条件についても特
に限定されないが、０．５〜２．０％の範囲が望ましい
。無論、上記した均熱温度、均熱時間、過時効処理条件
および調質圧延の条件は冷延鋼板の目標性能に応じ設定
する。
この発明の対象とする素材の鋼種、成分組成については
、特に制限するものではないが、鋼種はアルミキルド鋼
で、成分組成はＣ０，０１〜０．０６％、Ｓｉ０．０８
％以下、Ｍｎ ０．０８〜０．３０％、＃ ０．．０１
０〜０．０４０％、Ｎ Ｏ，Ｏｏ ４０％以下、残部実
質的にｐ’ｅからなり、ＡＩ！／Ｎ ５以上であるもの
が好ましい。各成分の含有量を前記のように規定した理
由は、Ｃは冷延鋼板の成形性、スポット溶接性をよくす
るためには、少ない方がよく、０．Ｏ１〜０．０６％の
鋼において成形性の向上が得られる。Ｓｉは固溶硬化の
ため０．０８％以下とする必要があり、Ｍｎは鋼の熱間
脆性を軽減する成分でありその効果を確保するために、
０．０８％以上の含有が８曽である。ＡＩは脱酸剤とし
て鋼を清浄化し、成形性を向上させる成分であるが、Ａ
／ＮによるＮの固着を考慮する必要があり、０．０１０
〜０．０４０％が好ましい。Ｎは歪時効をおこさせる成
分として通常冷延鋼板では好ましくないため、０．００
４０％以下とした。ｋｌ／Ｎを５以上とし１このは、Ｎ
の固着を考慮したことによる。
、特に制限するものではないが、鋼種はアルミキルド鋼
で、成分組成はＣ０，０１〜０．０６％、Ｓｉ０．０８
％以下、Ｍｎ ０．０８〜０．３０％、＃ ０．．０１
０〜０．０４０％、Ｎ Ｏ，Ｏｏ ４０％以下、残部実
質的にｐ’ｅからなり、ＡＩ！／Ｎ ５以上であるもの
が好ましい。各成分の含有量を前記のように規定した理
由は、Ｃは冷延鋼板の成形性、スポット溶接性をよくす
るためには、少ない方がよく、０．Ｏ１〜０．０６％の
鋼において成形性の向上が得られる。Ｓｉは固溶硬化の
ため０．０８％以下とする必要があり、Ｍｎは鋼の熱間
脆性を軽減する成分でありその効果を確保するために、
０．０８％以上の含有が８曽である。ＡＩは脱酸剤とし
て鋼を清浄化し、成形性を向上させる成分であるが、Ａ
／ＮによるＮの固着を考慮する必要があり、０．０１０
〜０．０４０％が好ましい。Ｎは歪時効をおこさせる成
分として通常冷延鋼板では好ましくないため、０．００
４０％以下とした。ｋｌ／Ｎを５以上とし１このは、Ｎ
の固着を考慮したことによる。
また、連続焼鈍に際しての急速加熱方法としては、例え
ば直、火加熱方式、通電加熱方式、誘導加熱方式等を用
いることができる。
ば直、火加熱方式、通電加熱方式、誘導加熱方式等を用
いることができる。
次に、この発明の実施例について説明する。
第１表に示すＡ、Ｂ２種類の成分の鋼を転炉で溶製し、
連続鋳造によりスラブとし、熱間圧延−酸洗一冷間圧延
一連続焼鈍一調質圧延の工程で冷延鋼板を得た。各工程
の条件は次の通りである。
連続鋳造によりスラブとし、熱間圧延−酸洗一冷間圧延
一連続焼鈍一調質圧延の工程で冷延鋼板を得た。各工程
の条件は次の通りである。
熱間圧延：加熱温度 １２５０°Ｃ
仕上温度 ８９０°Ｃ
巻取温度 ６９０ ”Ｃ
冷間圧延：圧下率 ７１％
連続焼鈍：昇熱
均熱 ０７３０°ＣＸ６０ ｓｅｃ
■７８０°Ｃ’ｘ４０ｓｅｃ
過時効 の４７０〜４２０”ＣＸ６ｍ１ｎ■４３０〜３
８０’ＣＸ４ｍ１ｎ 調質圧延：圧下率 １．０％ 上記によって得られた銅板の機械的性質について試験を
行なった結果を第１図に示す。図中、○。
８０’ＣＸ４ｍ１ｎ 調質圧延：圧下率 １．０％ 上記によって得られた銅板の機械的性質について試験を
行なった結果を第１図に示す。図中、○。
△は従来の一般方法により、−ｔ ｊ二〇、ムは本発明
法に基づいて平均昇熱速度を管理し１こものを表わして
いる。
法に基づいて平均昇熱速度を管理し１こものを表わして
いる。
第１図の結果より明らかなごとく、昇熱速度を常温から
５００°Ｃまでは８°Ｃ／ＳｅＣ以上で、５００〜６５
０’Ｃ間では４°Ｃ／ＳｅＣ以上とし１だ本発明例（＠
、ム）は、比較例（○、△）に比べて降伏点が低く軟質
であり、まｔこ全伸び、ｎ値が高くすぐれた値を示して
いる。
５００°Ｃまでは８°Ｃ／ＳｅＣ以上で、５００〜６５
０’Ｃ間では４°Ｃ／ＳｅＣ以上とし１だ本発明例（＠
、ム）は、比較例（○、△）に比べて降伏点が低く軟質
であり、まｔこ全伸び、ｎ値が高くすぐれた値を示して
いる。
第 １ 表
以上説明した通り、この発明は連続焼鈍の昇熱速度を制
御することにより成形性のすぐれた冷延鋼板を提供する
ことを可能とするものである。
御することにより成形性のすぐれた冷延鋼板を提供する
ことを可能とするものである。
第１図はこの発明の実施例における冷延鋼板の機械的性
質を示す図表である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久１パ ＋ｊ−：、 。
質を示す図表である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久１パ ＋ｊ−：、 。
Claims (1)
- 冷間圧延鋼板を連続焼鈍するに際して、加熱帯での平均
昇熱速度を５００°Ｃまでは８°Ｃ／ｓｅｃ以上、５０
０〜６５０°Ｃ間では４°Ｃ／Ｓｅｅ以上の急速とし、
その後所定の温度で均熱し１ζ後、過時効処理、調質圧
延を行なうことを特徴とする成形性のすぐれた冷延鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6042383A JPS59185728A (ja) | 1983-04-05 | 1983-04-05 | 成形性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6042383A JPS59185728A (ja) | 1983-04-05 | 1983-04-05 | 成形性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59185728A true JPS59185728A (ja) | 1984-10-22 |
Family
ID=13141784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6042383A Pending JPS59185728A (ja) | 1983-04-05 | 1983-04-05 | 成形性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59185728A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4959019A (ja) * | 1972-10-11 | 1974-06-07 | ||
| JPS55104431A (en) * | 1979-02-02 | 1980-08-09 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled steel plate for deep drawing by short-time continuous annealing |
| JPS5857492A (ja) * | 1981-10-01 | 1983-04-05 | Shikoku Kaken Kogyo Co Ltd | トンネル覆工方法 |
-
1983
- 1983-04-05 JP JP6042383A patent/JPS59185728A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4959019A (ja) * | 1972-10-11 | 1974-06-07 | ||
| JPS55104431A (en) * | 1979-02-02 | 1980-08-09 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled steel plate for deep drawing by short-time continuous annealing |
| JPS5857492A (ja) * | 1981-10-01 | 1983-04-05 | Shikoku Kaken Kogyo Co Ltd | トンネル覆工方法 |
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