JPS59174258A - 連続鋳造における冷却制御方法 - Google Patents
連続鋳造における冷却制御方法Info
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- JPS59174258A JPS59174258A JP4654383A JP4654383A JPS59174258A JP S59174258 A JPS59174258 A JP S59174258A JP 4654383 A JP4654383 A JP 4654383A JP 4654383 A JP4654383 A JP 4654383A JP S59174258 A JPS59174258 A JP S59174258A
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- JP
- Japan
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- billet
- cooling
- temp
- molten steel
- crack
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
- B22D11/225—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould for secondary cooling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋳片を連続鋳造する際に、鋳ノナに発生する内
部割れを防止するため、七−ルド下の二次冷却帯におけ
る冷却水量を制御する方法に関するものである。
部割れを防止するため、七−ルド下の二次冷却帯におけ
る冷却水量を制御する方法に関するものである。
従来、二次冷却制御方法としては
中鋳込速度に比例しだ水は設定を行う方法■鋳片各部の
所要水量の総和１直に基づき、１・（標位置までに鋳片
を完全凝固させる様に各冷却ゾーンの水＾１．を調整す
る方法 Ｘ３）熱伝郁方程式を用いて、鋳片の表面温度を全長に
わたり計算し、その計算結果を鋳月−イ壬意点における
目標表面温度に一致させる様に各ソ°−ンの冷却水量を
制御する方法 などが知られている。
所要水量の総和１直に基づき、１・（標位置までに鋳片
を完全凝固させる様に各冷却ゾーンの水＾１．を調整す
る方法 Ｘ３）熱伝郁方程式を用いて、鋳片の表面温度を全長に
わたり計算し、その計算結果を鋳月−イ壬意点における
目標表面温度に一致させる様に各ソ°−ンの冷却水量を
制御する方法 などが知られている。
上記■の方法は、二次°冷却帯を通過する鋳バー東儀に
対する冷却水量、即ち比水量を一定とする１１］米の方
法であり、操業の安定を主目的としており、内部割れに
対する考慮がなされていない。
対する冷却水量、即ち比水量を一定とする１１］米の方
法であり、操業の安定を主目的としており、内部割れに
対する考慮がなされていない。
上記の１２１の方法は内部割れに対する改善を行ったも
のであるが、充分ではなく更に制御精度の高い（８）の
方法が開１５された。しかしこの方法による場合にあっ
ても、例えば溶鋼成分中のＳの相異に因る内部割れ発生
に対しては冷却制御７５（行われておらず、これに対し
てけ鋳込速度を調整（基準鋳込速度を（％Ｓ〕とモール
ド冷却水の入側、出１１ｔｌＪの温度差ａＴにて規定さ
れる鋳込速度に変更）すること罠より対処している。
のであるが、充分ではなく更に制御精度の高い（８）の
方法が開１５された。しかしこの方法による場合にあっ
ても、例えば溶鋼成分中のＳの相異に因る内部割れ発生
に対しては冷却制御７５（行われておらず、これに対し
てけ鋳込速度を調整（基準鋳込速度を（％Ｓ〕とモール
ド冷却水の入側、出１１ｔｌＪの温度差ａＴにて規定さ
れる鋳込速度に変更）すること罠より対処している。
しかしながら鋳込速度の調整例よる場合は、操業計画、
工程が乱れ、表面品質の低下を招来することとなって好
ましくない。
工程が乱れ、表面品質の低下を招来することとなって好
ましくない。
そこで本綿発し＃ｊ渚等はｋＩ城分全考ｊボした冷却１
ｈｌＩ ｎ１ｔｌを行うべく、Ｎ１ＪＩ々の倹約、仙究
を重ね、不発り１を完成するに至った。以下に本発明の
原理を説１叫する。
ｈｌＩ ｎ１ｔｌを行うべく、Ｎ１ＪＩ々の倹約、仙究
を重ね、不発り１を完成するに至った。以下に本発明の
原理を説１叫する。
一般に、鋳片のＩ′１都割れはローラーエプロンでの鋳
Ｈ−のバルジングに起因するものであり、バルジング中
と＋） （ｔ／ｆ０））かある限界用εＣ（内部割れ発
生限界歪、（、し・）をｊイ（えると発生才ろ。
Ｈ−のバルジングに起因するものであり、バルジング中
と＋） （ｔ／ｆ０））かある限界用εＣ（内部割れ発
生限界歪、（、し・）をｊイ（えると発生才ろ。
バルジング中εｂは、鋳片を’ｒＬｆｌ性休吉依定体る
と（１）式で与えられる。
と（１）式で与えられる。
ｊこＴ、Ｐｒ；Ｊ溶衾帽Ｗｉ目二（ｇ／Ｃｍ２）、ｌは
ロー・レヒツチ（ｃＩｎ）、ｄはＬｋ＋’ｊ １ｉ９１
シェル＃（Ｃｎ１）およびＥＶまシェルのヤング率（ｇ
／ｃｎ＋’）を表わす。捷たＡ′ング率Ｅは鋳片の表面
温度′Ｉ’ｓの関数となることが知られており、（２）
式がａｔ＋されている。
ロー・レヒツチ（ｃＩｎ）、ｄはＬｋ＋’ｊ １ｉ９１
シェル＃（Ｃｎ１）およびＥＶまシェルのヤング率（ｇ
／ｃｎ＋’）を表わす。捷たＡ′ング率Ｅは鋳片の表面
温度′Ｉ’ｓの関数となることが知られており、（２）
式がａｔ＋されている。
ここで、α、β（・：を定数、ＴＬＬは液柑襟温度（０
Ｃ）を表わす。
Ｃ）を表わす。
さらに、凝固シェル厚ｄは近似的に（３）式で表わすこ
とができる。
とができる。
ｄ＝に５ ・・・（３）
ここでＫは凝固体Ｊ■、Ｌはメニスカスからの距ケｆお
よびＶＣは鋳込速度を表わす。
よびＶＣは鋳込速度を表わす。
内部割れを防止するためには
εｂくε。 ・・・（４）の関係を１
両足する必要がある。従って（１）〜（４）式より が得られる。
両足する必要がある。従って（１）〜（４）式より が得られる。
この（５）式によれば、鋳込速度Ｖｃが上昇した場合に
は、表面温度ＴＳを低下せしめる冷却制御が必要である
ことがわかる。
は、表面温度ＴＳを低下せしめる冷却制御が必要である
ことがわかる。
本願発明者等は内部割れが発生したチャージの溶鋼成分
とバルジング中εｂとの関係について研究を行った結果
、次のような知兄を得た。
とバルジング中εｂとの関係について研究を行った結果
、次のような知兄を得た。
第１図は横軸に鋳込速度ＶＣ（ｍ７分）をとり、縦軸に
表１用温度’１’Ｓ （０Ｃ）をとり、捷だ内部１切れ
発生限界値εＣを・・ラメータとして＋１］１７の影？
ｔを示すグラフであり、６εＣ値の曲線のＪＨ下１１１
１Ｊ １］ｌｌｌ域が内部割れ発生（！ｌ−招来しない
１＠城、である。
表１用温度’１’Ｓ （０Ｃ）をとり、捷だ内部１切れ
発生限界値εＣを・・ラメータとして＋１］１７の影？
ｔを示すグラフであり、６εＣ値の曲線のＪＨ下１１１
１Ｊ １］ｌｌｌ域が内部割れ発生（！ｌ−招来しない
１＠城、である。
このような内部割れ発生限界値Ｉｌ：ｃけ溶鋼成分に支
配さ、／１７ることが知られているが、木ｊ誤発り１者
等が神々の実戦、 ｌＩｌ＋’死を東ねた結果、・（６
） とじて表わされることがわかった。（６）式に示したΔ
、ａ 、ｌ）はｊｌｌ旧ソ７３機有の定攻であり、〔％
〕は成分の屯ｈ１パーセントを表わす。
配さ、／１７ることが知られているが、木ｊ誤発り１者
等が神々の実戦、 ｌＩｌ＋’死を東ねた結果、・（６
） とじて表わされることがわかった。（６）式に示したΔ
、ａ 、ｌ）はｊｌｌ旧ソ７３機有の定攻であり、〔％
〕は成分の屯ｈ１パーセントを表わす。
第２図７４横軸（Ｉζ（６）式にてＡ＝２．２６ Ｘ
１０−５゜ａ−−０，５５，ｂ＝−１，２５として求め
た内部イ１］れ発生限界（１：ＪεＣをとり、縦軸にバ
ルジング中εゎを吉って、内部ｉ’ＩＩＪれが発生した
チャージの数個を黒メ市Ｊで表わしている。この図より
（６）式に示すεＣの妥当性が明らかである。
１０−５゜ａ−−０，５５，ｂ＝−１，２５として求め
た内部イ１］れ発生限界（１：ＪεＣをとり、縦軸にバ
ルジング中εゎを吉って、内部ｉ’ＩＩＪれが発生した
チャージの数個を黒メ市Ｊで表わしている。この図より
（６）式に示すεＣの妥当性が明らかである。
虻って、鋳込対象溶鋼の成分から求められると。
と経時的に実測される鋳込速度ＶＣとに基づき、（５）
式を満たし優る表面温度７ｒｓが実、曳出来るように、
冷却制御を何って内部割れ発生を防止せんとするのが本
発明の按旨である。
式を満たし優る表面温度７ｒｓが実、曳出来るように、
冷却制御を何って内部割れ発生を防止せんとするのが本
発明の按旨である。
以−ド、本発明方法を実施例を示す図ロイｉに基ついて
具体的に説用する。第３図は７？３曲哨連続鋳造べ及び
＋？却制佃１糸の模式図である。図ボしないレードルク
ーレソトに設置ｄされたし一ドルＩ内の〆鋼Ｖｉ、タン
プインシュ２へ注入され、タンティッシュ２に受けられ
た溶鋼は鋳型３へ注入される。翌を型３の溶鋼は、１次
冷却され表面のみがｔｒａ回した鋳片４■ は、ｒＪ／４の円＋μ状に配されたサホートガイドロー
ル百５を経る間に、スプレー６からの冷却水にて２次冷
却されて、矯正ロールを１ρ″ねるピンチロールλ１「
７に到り、その後−［捏である図示しない再熱炉。
具体的に説用する。第３図は７？３曲哨連続鋳造べ及び
＋？却制佃１糸の模式図である。図ボしないレードルク
ーレソトに設置ｄされたし一ドルＩ内の〆鋼Ｖｉ、タン
プインシュ２へ注入され、タンティッシュ２に受けられ
た溶鋼は鋳型３へ注入される。翌を型３の溶鋼は、１次
冷却され表面のみがｔｒａ回した鋳片４■ は、ｒＪ／４の円＋μ状に配されたサホートガイドロー
ル百５を経る間に、スプレー６からの冷却水にて２次冷
却されて、矯正ロールを１ρ″ねるピンチロールλ１「
７に到り、その後−［捏である図示しない再熱炉。
ザイジングミルおよび同調υｊ断機等に送られていく。
８は滑却水制イ１１１装賄である。該冷却制御装置８に
は、ピンチロール７■の回転速度を測定して、鋳込速度
Ｖｃを求めるために、ピンチロール７１に収り付けられ
たタコジェネレータ等により構成された速度計９、鋳片
の夾紬表＋Ｉｎ温度ＴＳを測定するために二次冷ノ４１
’！ｉｔ・５からピンチロールｌｊＹ。７にかけて設
けられた複数の表向温度計１０．１０・および二次冷却
水流Ｉ！（、温度を測定するために工法冷却力（供給管
１６の分ｊＩ２した各支罵′に収り付けた弁１３．１３
・の給水側に設けられた流量計１４及び水温計１５
、タンティッシュ２内の溶鋼請１度を泪１１定するため
の溶鋼温度計１７並ひにタンティッシュ２内の溶鋼重量
を測定する中ｒＨ１計１８の各測定１１６か入力される
ようにしである。入力装ｊｆ’＝ｔＩ Ｉ Ｉは溶鋼成
分、鋼柿、特片サイズ０）を入力するだめのものであっ
て、入力情報は冷却制御装置Ａ”８へ与えられる。冷却
１ｌＩＩＩ（１１１１装置８は前記各種測定値及び入力
装置１１からの人力情報に基き制御目標とする表１用温
度′１′Ｓを算出し、これを実現すべき冷却水１１（噴
出のための１ト制御信号を弁開度調節器１２へ一′ｉｌ
ｌ、、弁開属調ｔＩｅ器１２はこの信号に基き弁１３
．１８・・・の開度調節ケ行う。
は、ピンチロール７■の回転速度を測定して、鋳込速度
Ｖｃを求めるために、ピンチロール７１に収り付けられ
たタコジェネレータ等により構成された速度計９、鋳片
の夾紬表＋Ｉｎ温度ＴＳを測定するために二次冷ノ４１
’！ｉｔ・５からピンチロールｌｊＹ。７にかけて設
けられた複数の表向温度計１０．１０・および二次冷却
水流Ｉ！（、温度を測定するために工法冷却力（供給管
１６の分ｊＩ２した各支罵′に収り付けた弁１３．１３
・の給水側に設けられた流量計１４及び水温計１５
、タンティッシュ２内の溶鋼請１度を泪１１定するため
の溶鋼温度計１７並ひにタンティッシュ２内の溶鋼重量
を測定する中ｒＨ１計１８の各測定１１６か入力される
ようにしである。入力装ｊｆ’＝ｔＩ Ｉ Ｉは溶鋼成
分、鋼柿、特片サイズ０）を入力するだめのものであっ
て、入力情報は冷却制御装置Ａ”８へ与えられる。冷却
１ｌＩＩＩ（１１１１装置８は前記各種測定値及び入力
装置１１からの人力情報に基き制御目標とする表１用温
度′１′Ｓを算出し、これを実現すべき冷却水１１（噴
出のための１ト制御信号を弁開度調節器１２へ一′ｉｌ
ｌ、、弁開属調ｔＩｅ器１２はこの信号に基き弁１３
．１８・・・の開度調節ケ行う。
第４図は冷却制御装置８の制御内容を示すフローチャー
トである。先ず人力装置１１によりｉ１１種。
トである。先ず人力装置１１によりｉ１１種。
溶廁成分１個Ｔｉ−１’サイズ等の操Ｒ条件を人力する
。
。
溶鋼成分はチャージ毎Ｋｆ勅するので、チャージ毎に人
力する。冷却制御装置Ｉイ８はこれらを読込み、予め与
えられである演算式又は記１脂情報により標準目標表凹
温度〕’ｓｏ、標準スプレーパターン（例えば１ゾーン
は５０％、２ゾーンは３５％・・・等の内容を仔するパ
ターン）を決定し、それに基く冷却制御を行わせるべく
弁開度調節１ａ１２へ制縄１信号を発し、この信号によ
り弁１３．１８・・・の開度が調節される。一方冷却１
ＩＩｊ御装置８において人力さｔ［た溶鋼成分１１１１
と（６）式に従い、内１４１り割れ発生限界値ε。全算
出する。
力する。冷却制御装置Ｉイ８はこれらを読込み、予め与
えられである演算式又は記１脂情報により標準目標表凹
温度〕’ｓｏ、標準スプレーパターン（例えば１ゾーン
は５０％、２ゾーンは３５％・・・等の内容を仔するパ
ターン）を決定し、それに基く冷却制御を行わせるべく
弁開度調節１ａ１２へ制縄１信号を発し、この信号によ
り弁１３．１８・・・の開度が調節される。一方冷却１
ＩＩｊ御装置８において人力さｔ［た溶鋼成分１１１１
と（６）式に従い、内１４１り割れ発生限界値ε。全算
出する。
冷却！１ｉｌＪ ＠”ｄ装置α８は表面温度計１０．１
０ ・、速度計９等から一定同期（例えば２０杵程度）
で測定値を巾託込み（３）式に従って凝固シェル厚ｄを
算出する。
０ ・、速度計９等から一定同期（例えば２０杵程度）
で測定値を巾託込み（３）式に従って凝固シェル厚ｄを
算出する。
次に標準目標表面ｒ１１Ａ度′ｒＳＯ吉実偵表面猫１度
Ｔｓ（複数の夫々についての実測＋＋Ｍ又は平月臘）と
の差を佃正すべき冷却水′ｈｔを公知の然伝ノｑ方程式
によって算出し、それを実行させるべき制御信号を弁開
度調節器１２へ発する。
Ｔｓ（複数の夫々についての実測＋＋Ｍ又は平月臘）と
の差を佃正すべき冷却水′ｈｔを公知の然伝ノｑ方程式
によって算出し、それを実行させるべき制御信号を弁開
度調節器１２へ発する。
冷却制御装置８は先に算出した凝固シェル厚ｄを用いて
バルジング歪εｂを算出し、１株に仰−出しである内７
ｉ（彎トリれ発生限界１ｒｊ巳Ｃと比較する。この比較
結果がａｂｚεＣの場合には、内部割れが発生せず、し
かも鋳片表面欠陥である横割れ等に影響を及ぼ−ｉ過冷
却でもない適正な冷却状席であるとして、標準目標表ａ
ＩｉｆＩＭ度Ｔｓｏを変更しない。なお本実施例ではε
ｂ〜ＥＣの条件として（７）式を採用している。
バルジング歪εｂを算出し、１株に仰−出しである内７
ｉ（彎トリれ発生限界１ｒｊ巳Ｃと比較する。この比較
結果がａｂｚεＣの場合には、内部割れが発生せず、し
かも鋳片表面欠陥である横割れ等に影響を及ぼ−ｉ過冷
却でもない適正な冷却状席であるとして、標準目標表ａ
ＩｉｆＩＭ度Ｔｓｏを変更しない。なお本実施例ではε
ｂ〜ＥＣの条件として（７）式を採用している。
１（εｂ−εｃ）／εｂ ｌ ５’０ 、０５ −
（７）さてこれに対して、入力装置１１による演算結果
が例えば（Ｅｂ−εＣ）／εｂ＞０．０５となった場合
には、内部６りれが発生する虞れがあるとして、入力情
報に基き（５）式を満足する目標表面７ｈＮ度′［ｓｏ
を算出し、これを次サイクルの制御目標として同処理を
反復する。
（７）さてこれに対して、入力装置１１による演算結果
が例えば（Ｅｂ−εＣ）／εｂ＞０．０５となった場合
には、内部６りれが発生する虞れがあるとして、入力情
報に基き（５）式を満足する目標表面７ｈＮ度′［ｓｏ
を算出し、これを次サイクルの制御目標として同処理を
反復する。
逆に演算結果が（εｂ−εＣ）／εｂ（−０，０５の場
合には過冷却となり、表１ｌｉｉ欠陥である横割れを惹
き起こすこととなるので他のプログラムによす冷却水Ｌ
ｄ−を抑制する制御を行う。
合には過冷却となり、表１ｌｉｉ欠陥である横割れを惹
き起こすこととなるので他のプログラムによす冷却水Ｌ
ｄ−を抑制する制御を行う。
次に本発明の実ｌｊｉ例につき説明する。第５図ば１５
れ８の湾曲型連続鋳造機を使用した場合の溶痢成分中の
〔％Ｓ〕と実績表面温度′ｌ’ｓの関係を下すグラフで
あって、横軸に溶鋼中の〔物Ｓ〕をとり、縦軸に実績表
向温度（ｎｕ ｔ、ピンチロール出側） ｉ’ｓをとっ
てあり、実線は本発明方法の場合、破線Ｖま従来の表面
温度一定制御の場合を表わし、また数字は鋳込速度ＶＣ
を示しだものである。この図より零発８１］方法による
場合は〔％Ｓ〕が大、即ち内部発生限界値εＣが小であ
るときには実績表面温度ＴＳけ低下しており、内部割れ
の防止が計られていることがわかる。これに対して従来
の方法では、〔％Ｓ〕に関係なく実績表面温度１゛Ｓが
一定であるために〔％Ｓ〕が大となった場合には内部割
れの危険性が高くなる。
れ８の湾曲型連続鋳造機を使用した場合の溶痢成分中の
〔％Ｓ〕と実績表面温度′ｌ’ｓの関係を下すグラフで
あって、横軸に溶鋼中の〔物Ｓ〕をとり、縦軸に実績表
向温度（ｎｕ ｔ、ピンチロール出側） ｉ’ｓをとっ
てあり、実線は本発明方法の場合、破線Ｖま従来の表面
温度一定制御の場合を表わし、また数字は鋳込速度ＶＣ
を示しだものである。この図より零発８１］方法による
場合は〔％Ｓ〕が大、即ち内部発生限界値εＣが小であ
るときには実績表面温度ＴＳけ低下しており、内部割れ
の防止が計られていることがわかる。これに対して従来
の方法では、〔％Ｓ〕に関係なく実績表面温度１゛Ｓが
一定であるために〔％Ｓ〕が大となった場合には内部割
れの危険性が高くなる。
以上のように零発Ｌ！Ｉｆに係る連続鋳造における冷却
；トリ御方法は鋳込速度ＶＣ及び溶銅成分を制御入力情
報として、バルジング歪の内部割れ発生限界値に関連づ
けて定めた鋳片の目標表面温度を達成すべく冷却水量を
調節することを特徴とするので、内部割れ発生を防止で
き、又鋳片表面欠陥としての横割れを惹き起こす様な過
冷却をも防止できて冷却水の有効利用が計れる等の優れ
た効果を奏するものである。
；トリ御方法は鋳込速度ＶＣ及び溶銅成分を制御入力情
報として、バルジング歪の内部割れ発生限界値に関連づ
けて定めた鋳片の目標表面温度を達成すべく冷却水量を
調節することを特徴とするので、内部割れ発生を防止で
き、又鋳片表面欠陥としての横割れを惹き起こす様な過
冷却をも防止できて冷却水の有効利用が計れる等の優れ
た効果を奏するものである。
第１図は鋳込速度と内部割れ発生を防止する表面温度と
の関係を示すグラフ、第゛２図は内部割れ発生の実績を
ｅｂと’ｃｃとについて示したグラフ、第３図は本発明
方法の実施状廂を示す模式図、第４図は本発明方法の制
御内容を示すフローチャート、第５図は本発明方法によ
る溶鋼の〔％Ｓ〕と実績表面温度との関係を示すグラフ
である。 １・・・し−ドル ２・・・クシディツシュ ３・・・
鋳型４・・・鋳ＪＴ ５・・・ローラーエプロン ６
・・・スプレー７・・・ビンチロール群 ８・・・冷却
制御装置９・・・速度計 １０・・・表面温度計 １１
・・・入力装置１２・・・弁開度調節器 特 許 出 願 人 住友金属工業株式会社代理人
弁理士 河 野 登 犬 ０．８ １０ １２ １４ １．６
１Ｂ鋳込罎度Ｖｃ （汀し辱） 第 １ 図 内解割剋祭生Ｐ良ｗ（Ｉ！ε。（０ム）翳２図 第４図 ０ ０．００５ ’Ｏ，Ｏ＋Ｏ０，０＋５
０．０２０〔％Ｓ］ 第Ｓ図
の関係を示すグラフ、第゛２図は内部割れ発生の実績を
ｅｂと’ｃｃとについて示したグラフ、第３図は本発明
方法の実施状廂を示す模式図、第４図は本発明方法の制
御内容を示すフローチャート、第５図は本発明方法によ
る溶鋼の〔％Ｓ〕と実績表面温度との関係を示すグラフ
である。 １・・・し−ドル ２・・・クシディツシュ ３・・・
鋳型４・・・鋳ＪＴ ５・・・ローラーエプロン ６
・・・スプレー７・・・ビンチロール群 ８・・・冷却
制御装置９・・・速度計 １０・・・表面温度計 １１
・・・入力装置１２・・・弁開度調節器 特 許 出 願 人 住友金属工業株式会社代理人
弁理士 河 野 登 犬 ０．８ １０ １２ １４ １．６
１Ｂ鋳込罎度Ｖｃ （汀し辱） 第 １ 図 内解割剋祭生Ｐ良ｗ（Ｉ！ε。（０ム）翳２図 第４図 ０ ０．００５ ’Ｏ，Ｏ＋Ｏ０，０＋５
０．０２０〔％Ｓ］ 第Ｓ図
Claims (1)
- １、鋳片を連続鋳造するに際し、鋳込速度及び溶鋼成分
をｉ１ｒ＋Ｊ ｔａ１人力情報として、バルジングｆｌ
、（の内部削′ｉ′Ｌ発生限界（＋ｆｊに関連つけて定
めた鋳片の目標表面温度を達成すべく冷却水量を調即す
ることを特徴とする連続鋳造における冷却制御〕ｊ法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4654383A JPS59174258A (ja) | 1983-03-19 | 1983-03-19 | 連続鋳造における冷却制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4654383A JPS59174258A (ja) | 1983-03-19 | 1983-03-19 | 連続鋳造における冷却制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59174258A true JPS59174258A (ja) | 1984-10-02 |
| JPH02147B2 JPH02147B2 (ja) | 1990-01-05 |
Family
ID=12750213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4654383A Granted JPS59174258A (ja) | 1983-03-19 | 1983-03-19 | 連続鋳造における冷却制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59174258A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5634512A (en) * | 1993-10-29 | 1997-06-03 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Method and apparatus for casting and thermal surface treatment |
| US5988259A (en) * | 1996-03-28 | 1999-11-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Method and apparatus for controlling the cooling of a strand in a continuous casting installation |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5435126A (en) * | 1977-08-23 | 1979-03-15 | Kawasaki Steel Co | Apparatus for controlling surface temperature of cast strip in continuous casting equipment |
-
1983
- 1983-03-19 JP JP4654383A patent/JPS59174258A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5435126A (en) * | 1977-08-23 | 1979-03-15 | Kawasaki Steel Co | Apparatus for controlling surface temperature of cast strip in continuous casting equipment |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5634512A (en) * | 1993-10-29 | 1997-06-03 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Method and apparatus for casting and thermal surface treatment |
| US5988259A (en) * | 1996-03-28 | 1999-11-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Method and apparatus for controlling the cooling of a strand in a continuous casting installation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02147B2 (ja) | 1990-01-05 |
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