JPS59172945A - 直流高電圧発生装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、フライバックパルスを多倍圧整流回路に与え
て直流高電圧を発生させるような構成形式とした直流高
電圧発生装置に関する。

（従来技術と問題点） 陰極線管は、それの動作に際して高い陽極電圧が必要と
されるので、陰極線管が用いられている各種の装置には
、直流の高電圧発生装置が設けられている。

ところで、陰極線管が用いられている機器の内で、最近
のカラーテレビジョン受像機（以下、テレビジョンをＴ
Ｖと略記する）は、ＡＶ対応機種の普及、文字多重放送
への対応、キャラクタディ７− スプレィや普及型モニター受像機の量産化、などのため
に、日増しに高品位化への要求が強くなって来ており、
それにつれて、カラーＴＶ受像機の画質の品位に大きな
影響を与える直流高電圧発生回路についても、高圧負荷
変動やリンギング及び不要輻射などが限りなく小さいこ
とが要求されるようになり、また、形状的にも小形軽量
なものが要望され、かつ、汎用のＴＶ受像機にも採用筒
・能とするために、安価であることも重要な条件の一つ
にされている。

さて、一般に、カラーＴＶ受像機における陰極線管（受
像管）の陽極電圧としては、２０〜３０キロボルト程度
の直流高電圧が必要とされているが、通常、この高電圧
はフラバツクトランスから得られるフライバックパルス
を整流することによって発生させるようにしている。

しかし、前記のように２０〜３０ＫＶ程度の直流高電圧
をフライバックパルスの整流によって発生させるように
する最も一般的な回路形態のものとしては、非常に多く
の巻線が巻回されている状８− 態の高圧巻線を備えている如きフライバックトランスを
用いて構成させたものが考えられるが、前記のような構
成形態を有するフライバックトランスは、どうしても大
きな構造のものになるという欠点がある他に、低圧巻線
と高圧巻線との間のリーケージインダクタンスや高圧巻
線の分布容量が増大するために、リーケージインダクタ
ンスと分布容量とによって定まるフライバックトランス
の高圧巻線のリンギング成分の周波数（自己共振周波数
）が低下したものとなるから、フライバックトランスの
高圧巻線に発生する前記したリンギング成分の周波数を
、フライバックパルスの基本周波数の５倍、９倍、１３
倍、１７倍・・・・・・などというような特定な奇数倍
の周波数に設定して、高圧負荷変動率が小さく、かつ、
前記したリンギング成分の振幅が小さな直流高電圧装置
を構成させるようにすることは困難であった。

それで、フライバックトランスを小型にすることが必要
とされたり、あるいは、水平偏向周波数が高く選定され
ているような機種で使用される直流高電圧発生装置とし
ては、例えば、高圧巻線の巻数の少ないフライバック１
−ランスを用いて、所要の次数の奇数次高調波がフライ
バックトランスの高圧巻線に生じるようにして、高圧巻
線に高い周波数を有するリンギング成分を発生させ、フ
ライバック１〜ランスから出力されるフライバックパル
スを、コッククロッＩ・型直流高電圧発生回路に与えて
多倍圧！１流を行ない、コツククロフト型直流高電圧発
生回路から所要の電圧値を有する直流高電圧を得るよう
にすることが従来から行なわれてきている。

第１図は、前記した構成形態を有する従来の直流電圧発
生装置の−・例のものの回路図であって、この第１図に
おいて、Ｔｌは励振トランス、Ｔ２はフライバックトラ
ンス、Ｘは水平偏向出力トランジスタ、Ｄはダンパダイ
オード、Ｃは共振用ゝコンデンサ、Ｌｈは水平偏向コイ
ル、Ｃｓは８字補正用コンデンサ、Ｎ１はフライバック
トランスＴ２の１次巻線、Ｎ２はそれの２次巻線（高圧
巻線）、Ｒは高圧負荷変動率を小さくするために用いら
れているブリーダ抵抗、Ｃｏは受像管の管壁容量、Ｖｃ
ｃは電源であり、この第１図に示す回路配置においては
、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２に接続され
る多倍圧整流回路とし、て、ダイオードＤ１〜Ｄ３．及
びコンデンサＣＩ　、０２などで構成されている２倍圧
整流回路１を用いている場合の例を示している。

また、第２図及び第３図は、従来の多倍圧整流回路の他
の構成例であって、第２図はダイオードＤ４〜Ｄ７．及
びコンデンサＣ３〜Ｃ５などで構成されている、いわゆ
る偶数倍圧整流回路２の構成例を示しており、また、第
３図はダイオードＤ８〜Ｄ１２．及びコンデンサＣ６〜
Ｃ９などで構成されている３倍圧整流回路の構成例を示
しているが、この第２図及び第３図に示されでいる多倍
圧整流回路２，３は、第１図中の多倍圧整流回路１の代
わりにフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２に接続
されて、直流高電圧の発生のために使用されるのである
。

さて、第１図に示されているように、フライバ１１− ツクトランスＴ２から出力されるフライバックパルスを
２倍圧整流回路１に供給して、２倍圧整流回路１から直
流高圧出力を得るようにする場合に、回路中で使用され
るフライバックトランスＴ２として、通常のフライバッ
クトランスで最も一般的に用いられている大きさのコア
を備えて構成されているものを用いて、比較的高圧負荷
変動率が小さく、かつ、リンギングの振幅も小さくなさ
れるような直流高電圧発生回路を構成させるべく、回路
中で使用されるフライバックトランスＴ２としては、そ
れの高圧巻線側の共振周波数が、例え１ｆ、フライバッ
クパルスの基本周波数の９倍となるように設定されてい
るものを使用したとすると、゛回路から得られる直流高
圧出力は約２０ＫＶ程度となるが、この電圧値は直流高
圧が必要とされている機器において、一般に多く用いら
れている直流高圧の電圧値２３ＫＶ〜２５ＫＶには達し
ないものとなっている。

それで、機器で必要とされている電圧値が得られるよう
にするためには、例えば、フライバック１２− トランスＴ２として、それの高圧巻線Ｎ２側の共振周波
数が、フライバックパルスの基本周波数の５倍に設定さ
れたものを使用するとともに、前記のフライバックトラ
ンスＴ２から出力されるフライバックパルスを２倍圧整
流回路に与えて、２倍圧整流回路から所定の直流高電圧
が出力されるようにしたり、あるいは、前記したように
高圧巻線側の共振周波数が、フライバックトランス１“
２から出力されるフライバックパルスの基本周波数の９
倍に設定されている如きフライバックトランスを用いた
ままで、フライバックトランスＴ２から出力されるフラ
イバックパルスを、第２図や第３図に示されているよう
な多倍圧整流回路に与えて、その多倍圧整流回路から所
定の電圧値を有する直流高電圧が得られるようにしたり
しなければならないが、前記した前者の解決手段のよう
に、フライバックトランスＴ２の高圧巻線側の共振周波
数をフライバックパルスの基本周波数の９倍から５倍に
変更するためには、フライバックトランスＴ２の高圧巻
線の巻回数を増加させなければならず、それにより、高
圧巻線用のボビンも大きなものが必要とされ、また、フ
ライバックトランスから出力されるフライバックパルス
の波高値も、約１３Ｉ（Ｖｐ−Ｐ程度というように高い
ものとなるので、フライバックトランスにおける絶縁の
ための距離や、絶縁物の厚さも大きくすることが必要に
なり、結局、フライバックトランスがそれの形態の大き
なものとなるほか、フライバック１〜ランスの高圧Ｗ線
側の共振周波数を低下させたことによって、高圧負荷変
動率も、負荷電流がＯｍＡ〜１ｍＡの変化に対して、約
１０％程度というように悪いものとなるので、前記した
前者のような解決策を採用したところで、期待したよう
な結果を得ることはできない。

また、前記した後者の解決策をとる場合に、フライバッ
クトランスから出力されるフライバックパルスを、第２
図示のにうな構成を有する多倍圧整流回路２に与えるよ
うにしても、第１図示の回路配置５の直流出力電圧に比
べて、約３〜４％程度しか出力電圧が上昇せず（この点
については、後述の第１表を参照されるとよい）、また
、この第２図示の多倍圧整流回路２では、第１図中に示
されている多倍圧整流回路１に比べて、多くの構成部品
を必要とするものであるから、多倍圧整流回路として第
２図に示されているようなものを用い、それに、フライ
バックトランスから出力されるフライバックパルスを与
えるようにした直流高電圧発生回路を作ってみたところ
で、別設の利点は得られない。

次に、前記した後者の解決策の内で、フライバックトラ
ンスから出力されるフライバックパルスが与えられるべ
き多倍圧整流回路として、第３図に示されているような
構成を有する多倍圧整流回路３が用いられた場合には、
多倍圧整流回路３が３倍圧整流回路であるために、フラ
イバックトランスから出力されるフライバックパルスの
波高値は低くてもよいから、フライバックトランスＴ２
としても、それの高圧巻線は巻数の少ないものとするこ
とができ、したがって、フライバックトランスはそれの
高圧巻線の共振周波数を、フライバ１５− ツタトランスから出力されるフライバックパルスの基本
周波数の９倍に設定することも容易であり、高圧負荷変
動率は５％前後、リンギング比は６％程度というように
、性能的には一般のＴＶ受像機用として充分に使用に耐
えるものが得られるが、この第３図に示されている３倍
圧整流回路３は、２倍圧整流回路に比べて余分にダイオ
ードやコン　〜デンサが必要とされ、また１部品の増加
に伴なって回路構成が複雑となり装置が大形になり、コ
ストの上昇を招くなどの欠点を有している。

また、最近になって、ＴＶ受像機のコストの低減のため
に、フライバックトランスを絶縁トランスの代わりに使
用し、電源回路を１次側と２次側とに分離するという形
式のものが提案されるようになったが、前記した形式の
ものの中には、低圧ｉ線と高圧巻線のアースと、小信号
回路などへパルスや直流電圧を供給するための電源とし
て用いられるべきパルス出力巻線のアースとが分離され
ているものがあり、このものでは、高圧巻線のり５ギン
グ成分がパルス出力巻線に誘導されて、重信１６− 号回路に供給される動作用電力やパルスに重畳され、そ
の結果として、画面に白黒の縞模様、いわゆる高圧リン
ギングの縞模様を生じさせて、画面の品位を著しるしく
低下させることが問題になることがあり、そのために、
リンギング成分の振幅をさらに小さくすることが要求さ
れた。

さらに、画面の品位の向上のために水平偏向周波数が１
例えば、２４ＫＨｚ、３１．５ＫＨｚ。

３３ＫＨｚ、４６ＫＨｚ・・・・・・・・・などのよう
に、現在の標準方式のＴＶ方式における水平走査標準の
１５．７５ＫＨｚよりも高く選ばれる傾向にあるが、こ
のように水平偏向周波数が高くなされた場合には、水平
偏向周波数が、例えば、１５．７５　ＫＨｚ記した周波
数の９次高調波に等しく設定され得ていたとしても、そ
のフライバックトランスが、例えば、３３ＫＨｚの水平
偏向周波数の系で使用される場合には、たかだか３次高
調波までにしか共振させることができないのである。

ところで、フライバックトランスからの出力パルスを整
流して直流の高電圧を発生させるようにした直流高電圧
発生回路における高圧負荷変動率は、既述もしたように
フライバックトランスの高圧巻線の共振周波数が、フラ
イバックパルスの基本周波数の５倍、９倍、１３倍、１
７倍・・・・・・というような特定な奇数次高調波にな
されることによって良好なものになるが、その良好にな
る程度は前記した高調波の次数が高い程大きい。

したがって、前記のように水平偏向周波数が高く選ばれ
ていた場合にも、良好な高圧負荷変動率を示すような直
流高電圧発生回路を構成させるためには、フライバック
トランスの高圧巻線側を、フライバックトランスからの
出力パルスの基本周波数に関して、高い次数の奇数次高
調波で共振させうるような構成とすることが必要である
が、従来、この問題の解決策として試みられているのは
、フライバックトランスの磁心として大きな断面積を有
するものを使用して高圧巻線の巻回数を減少させて、フ
ライバックトランスにおける低圧巻線と高圧巻線との間
のり一ケージインダクタンスや高圧巻線の分布容量を減
少させ、また、高圧巻線を複数部分に分割して、前記の
各部分の間にそれぞれダイオードを接続するようにした
り、あるいは、フライバックトランスからの出力パルス
を、多段接続した多倍圧整流回路に供給するようにした
りする、というものであったが、前記した何れの解決策
においても、装置の大型化とコストの上昇は避けられず
、改善策菟が求められた。

（問題点を解決するための手段） 本発明は、４個以上のダイオードと２個以上のコンデン
サとを用いて構成されている多倍圧整流回路にフライバ
ックパルスを与えて、直流高電圧を発生させるようにし
た直流高電圧発生装置であって、前記した４個以上のダ
イオードを、１個以上のダイオードを含んで構成される
第１のダイオードブロックと、１個以上のダイオードを
含んで構成される第２のダイオードブロックとにおける
所定のものに所属させるようにして、第１．第２のダイ
オードブロックを構成させる手段と、フラ１９− イバツクトランスの高圧巻線における一端側と他端側と
の一方側には、前記した第１．第２のダイオードブロッ
クにおける一方のものを、また、フライバックトランス
の高圧巻線における一端側と他端側どの他方側には、前
記した第１．第２のダイオードブロックにおける他方の
ものを、前記したフライバックトランスの高圧巻線中に
流れる直流電流に対して同一極性となるように接続する
手段と、さらに、フライバックトランスの高圧巻線にお
ける一端側に接続されているダイオードブロックの他端
を基準電位点に接続し、さらにまた。

・前記したフライバックトランスにおける高圧巻線の一
端側と他端側とに、それぞれ各別のコンデンサの一端を
接続し、前記した各別のコンデンサは、前記した第１．
第２のダイオードブロックとともに、多倍圧整流回路を
構成しつるように、それらの他端を前記した第１．第２
のダイオードブロックにおける所定のダイオードとダイ
オードとの接続点に接続する手段とを備えてなる直流高
電圧発装置を提供するものである。

２０− （実施例） 以下、添付図面を参照して本発明の直流高電圧発生装置
の具体的な内容について、詳細に説明する。第４図、第
１１図、第１４図、第１７図、第２２図乃至第２５図及
び第２８図などは、それぞれ本発明の直流高電圧発生装
置、すなわち、４個以上のダイオードを、１個以上のダ
イオードを含んで構成される第１のダイオードブロック
と、１個以上のダイオードを含んで構成される第２のダ
イオードブロックとにおける所定のものに所属させるよ
うにして、第１．第２のダイオードブロックを構成させ
る手段と、フライバックトランスの高圧巻線における一
端側と他端側との一方側には、前記した第１．第２のダ
イオードブロックにおける一方のものを、また、フライ
バックトランスの高圧巻線における一端側と他端側との
他方側には、前記した第１．第２のダイオードブロック
における他方のものを、前記したフライバックトランス
の高圧巻線中に流れる直流電流に対して同一極性となる
ように接続する手段と、さらに、フライバツクトランス
の高圧巻線における一端側に接続されているダイオード
ブロックの他端を基準電位点に接続し、さらにまた、前
記したフライバックトランスにおける高圧巻線の一端側
と他端側とに、それぞれ各別のコンデンサの一端を接続
し、前記した各別のコンデンサは、前記した第１．第２
のダイオードブロックとともに、多倍圧整流回路を構成
しうるように、それらの他端を前記した第１゜第２のダ
イオードブロックにおける所定のダイオードとダイオー
ドとの接続点に接続する手段とを備えてなる直流高電圧
発生装置の容具なる実施態様の回路図、あるいはブロッ
ク図であって、これらの各回において、既述した第１図
における各構成部分と同一の構成部分には、第１図中で
使用した図面符号と同一の図面符号が付されている。

また、添付図面において、第５図及び第６図は説明用の
等価回路図であり、さらに、第７図乃至第１０図、第１
２図及び第１３図、第１５図及び第１６図、第１８図乃
至第２１図などの各回は、説明用の曲線図である。なお
、第２６図及び第２７図は本発明の直流高電圧発生装置
との比較対象のために示した従来例装置の回路図である
。

ここで、まず、本発明の直流高電圧発生装置の一実施例
を示す第４図の回路配置と、それの等価回路図や動作説
明用の曲線図などを参照して、本発明の直流高電圧発生
装置の構成原理や動作原理などについて述べるとともに
、第４図示の回路配置で示されている直流高電圧発生装
置を本発明の直流高電圧発生装置の代表例として、本発
明の直流高電圧発生装置と従来の直流高電圧発生装置と
の比較などを行なうことにする。

第４図において、Ｔ１は励振トランス、Ｔ２はフライバ
ックトランス、Ｘは水平偏向出力トランジスタ、Ｄはダ
ンパダイオード、Ｃは共振用コンデンサ、Ｌｈは水平偏
向コイル、Ｃｓは５字補正用コンデンサ、Ｎ１はフライ
バックトランスＴ２の一次巻線、Ｎ２はそれの二次巻線
、Ｒは高圧負荷変動率を小さくするために用いられてい
る抵抗、Ｇｏは受像管の管壁容量、Ｖｃｃは電源であり
、この第４図に示す回路配置において、フライバック２
３− トランスＴ２の高圧巻線Ｎ２に接続されて、フライバッ
クトランスＴ２からの出力パルスが与えられる多倍圧整
流回路４としては、ダイオードＤ１′。

Ｄ　２’　、　Ｄ　３’　、　Ｄ　１３と、コンデンサ
Ｃ１’　、　Ｃ２’とによって構成されているものが用
いられている。

第４図において、フライバックトランスＴ２の高圧巻線
Ｎ２の巻始め端イには、ダイオードＤ１３のカソード側
が接続されるとともに、コンデンサＣ１’が接続されて
おり、また、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２
の巻終り端口には、同一の接続極性で直列接続されてい
る３個のダイオ゛−ドＤ１′〜Ｄ３’におけるダイオー
ドＤＩ’のアノードとコンデンサＣ２’の一端とが接続
されている。そして、前記したダイオードＤ３’のカソ
ードが接続されている端子ＨＴは、直流高圧の出力端子
（高圧出力端子）である。

また、前記したダイオードＤ１３のアノードは、端子Ｅ
（基準電位点との接続端子Ｅ・・・・・・図示の例では
接地端子Ｅ）を介して直流高電圧発生装ｗ１こおける基
準電位点（第４図示の回路の場合には接２４− 続されており、さらに、前記したコンデンサＣ２’の他
端は、ダイオードＤ２’のカソードとダイオードＤ３’
のアノードとの接続点二に接続されている。

すなわち、前記した第４図示の回路配置で示されている
本発明の直流高電圧発生装置において、フライバックト
ランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻始め端イ側に接続されて
いるダイオードＤ１３は、第１　（または第２）のダイ
オードブロックに属するれているダイオードＤ１′〜Ｄ
３’は、第２（または第１）のダイオードブロックに属
するダイオードであって、これらの第１．第２のダイオ
ードブロックに属する各ダイオードは、前記したフライ
バックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２中に流れる直流・電
流に対して同一の接−極性となるように、それらの接続
極性が定められている。

そして、前記したフライバックトランスＴ２の高圧巻線
Ｎ２の巻始め端イ側に接続されているダイオードブロッ
クに属するダイオードＤ１３のアノードは、端子Ｅを介
して基準電位点に接続され、また、前記したフライバッ
クトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻始め端イ側と、巻終
り端口側とには、それぞれ各別のコンデンサＣＩ’、Ｃ
２’の各一端が接続されている。

そして、前記した各別のコンデンサＣ１’　、　Ｃ２’
と、前記した第１．第２のダイオードブロックなどは、
フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２をも含めて、
多倍圧整流回路を構成しうるように、前記したコンデン
サＣ１’　、　Ｃ２’の他端が、第１゜第２のダイオー
ドブロックにおける既述したような所定のダイオードと
ダイオードとの接続点に接続されているのである。

前記のような構成を有する本発明の直流高電圧発生装置
は、単に、フライバックトランスＴ２からの出力パルス
を多倍圧整流回路に供給して、多倍圧整流回路より直流
高圧が得られるようにした７というようなものではなく
、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２をも多倍圧
整流回路に有機的に結合させた状態のものとして、直流
高電圧発生装置が構成されているのであり、本発明の直
流高電圧発生装置では、従来の直流高電圧発生装置につ
いて既述したような諸問題点のない直流高電圧発生装置
を容易に提供することができる。

次に、第４図乃至第６図などを参照して、本発明の直流
高電圧発生装置においては、従来の直流高電圧発生装置
での既述のような諸問題点が良好に解消できるというこ
との理由について説明する。

第４図示の回路配置において、フライバックトランス１
゛２の高圧巻線Ｎ２には、それの巻始め端イ側と、それ
の巻終り端口側との双方に、高圧巻線Ｎ２側を流れる直
流電流に対して同一の接続極性を示すようなダイオード
が接続されているから、フライバックトランスＴ２の高
圧巻線Ｎ２の巻始め端イ側が、フライバックパルスに対
して高インピーダンスとなり、フライバックトランスＴ
２の高圧巻線Ｎ２の途中には、直流電圧だけしか現われ
ない点（以下、ニュートラルポイントという）２７− が形成されて、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ
２の分布容量が減少し、また、フライバックトランスＴ
２の高圧巻線Ｎ２の巻始め端イ側と、フライバックトラ
ンスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻終り端口側とに発生してい
る互に逆極性のパルス電圧が、直接あるいはコンデンサ
を介してダイオードへ逆方向電圧として加えられるため
にダイオードに生じた微小容量が、フライバックトラン
スＴ２の高圧巻ｗＡＮ２の分布容量に直列に接続される
ことになり、それによってフライバックトランスＴ２の
高圧巻線Ｎ２側の回路の実質的な静電容量を極めて小さ
なものにすることを容易にすることができる。

第５図と第６図とは、上述した本発明の直流高電圧発生
装置と、第１図示の従来の直流高電圧発生装置との比較
のために用いられる等価回路図であって、第５図は第１
図に示されている従来の直流高電圧発生装置の等価回路
図、第６図は本発明の第４図示の直流高電圧発生装置の
等価回路図である。

２８− まず、第１図示の従来の直流高電圧発生装置の等何回路
を表わす第５図を参照して、第１図示の従来装置に関す
る説明を行なう。第５図において、Ｖｃｃは動作用電源
の電圧、ＳＷはスイッチング動作を行なう水平出力トラ
ンジスタ、Ｌ′は偏向ヨークのインダクタごノスＬｈと
フライバックトランスＴ２の低圧巻ＡＳ　Ｎ　１のイン
ダクタンスＬ１との並列インダクタンス、Ｉｌｌはフラ
イバックトランス１゛２の高圧巻線Ｎ２と低圧巻線Ｎｌ
との間のリーケージインダクタンス、Ｃ′は共振用コン
デンサ、ｃｄはフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ
２の分布容量であって、この回路は周知のように、水平
偏向出力トランジスタＳＷがオン、オフ動作を行なうこ
とによって、前記した一ＣンダクタンスＬ′と共振用コ
ンデンサＣ′とによって定まる繰返し周波数を有するフ
ライバックパルスの基本波を発生させ、また、フライバ
ックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２側の回路については、
前記したリーケージインダクタンスＬ　Ｑと、フライバ
ックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の分布容量Ｃｄとによ
って定まる共振周波数（フライバックパルスの所定の次
数の高調波）で共振している状態となされるのであるが
、直流高電圧発生装置が所望の高い電圧値の出力電圧を
出力させようとして、フライバックトランスＴ２の高圧
巻ａＮ２の巻回数を増加させた場合には、高圧巻線にお
ける分布容量Ｃｄや、υ〜ケージ７ｒンダクタンスＩ、
ρの増加によって、当然のことながらフライバックトラ
ンスＴ２の高圧巻線Ｎ２側の回路の共振周波数が低下す
ることになる。

そして、前記の場合にもフライバック１ランスＴ２の高
圧巻１ＩＡＮＺ側の回路を、小さな高圧負荷変動率が得
られる奇数次の高調波に共振させようとしたときにおけ
るフライバックトランスＴ２のフライバックパルスは、
それのパルス巾が以前のフライバックパルスのパルス巾
、すなわち、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２
の巻回数を増加させる以前に、フライバックトランスＴ
２から発生されていたフライバックパルスのパルス巾よ
りも広いものになされなければならない。

前記のようにフライバックパルスのパルス巾が広いもの
となされた場合には、パルスの波高値が低下するから、
当然のことながら直流高電圧発生装置からの直流高圧出
力電圧値も低下したものとなる。このように、第５図示
の等価回路で示されるような構成を有している第１図示
の従来回路では、直流高圧出力電圧値を増加させようと
して、フライバック１−ランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻
回数を増加さ仕ても、高圧負荷変動率が小さな状態で直
流高圧出力電圧値を得ることはできない。

ところが、第４図示の本発明の直流高電圧発生装置は、
第６図の等価回路によって表わされるものであるが、第
６図の等価回路においてフライバック１ヘランスＴ２に
おけるリーケージインダクタンスｒ、Ωには、フライバ
ンクトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の分布容量の一部を構
成している対地容量ＣｇとダイオードＤｉ３の容置Ｃ１
３（ダイオードＤＩ３に逆電圧が印加されたことによっ
て生じる微小な静電容量）とが直列に接続されているか
ら、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の分布３
１− 容量は、前記したダイオードＤ１３が示す微小な静電容
量Ｃ１３に大きく影響されて極めて小さくなされるので
、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２側の共振周
波数を極めて高くすることが容易にできるようになる。

第１表は、本発明の直流高電圧発生装置と、従来の直流
高電圧発生装置との特性の実験結果を図表で表わしたも
のであり、この第１表では、すべ１　て同一のフライバ
ックトランスＴ２を用いて構成されている下記のような
直流高電圧発生装置について、第１図に示されている構
成を有する従来の直流高電圧発生装置については、それ
をＡ装置と表現し、また、第１図に示されている従来の
直流高電圧発生装置中の多倍圧整流回路１の代わりに、
第２図示の多倍圧整流回路２を使用して構成した直流高
電圧発生装置については、それをＢ装置と表現し、さら
に、第４図に示されている構成を有する本発明の直流高
電圧発生装置については、それをＣ装置と表現して、前
記した各構成態様を有する直流高電圧発生装置について
の実験結果を示３２− しているものである。

１、Ｅ　Ｔ−Ｔ　’、ｒ”　ｏ、及び、ＥＨＴＩはそれ
ぞれ、高圧負荷電流がＯｍ　Ａのときの直流高圧出力電
圧ＥＨＴｏと、高圧負荷電流が１ｍＡのときの直流高圧
出力電圧ＥＨＴＩとを示しており、また、高圧負荷変動
率ΔＥＨＴは、前記した直流高圧出力電圧Ｅ　ＨＴｏ、
　Ｅ　ＨＴｌを用いて次の式で表わされるものである。

３４− バックトランスＴ２から出力されるフライバックパルス
のパルス巾であり、さらに、ＴＲは走査期間に生じるＩ
Ｉンギン）ｆ成分の周期（フライバックトランスＴ２の
高圧巻線Ｎ２側の回路の共振周期であり、こわけ既述の
よ′）に、略々フライバック［・ランスＴ２の高圧＠　
Ｘ＆＋　Ｎ　２の分布容量ｃｄと、フライバックトラン
ス゛１゛２の低圧巻線Ｎ１と高圧巻線Ｎ２との間のリー
ケージインダクタンスＬｌｌとによって定まる。）を示
している。

前記した第１表に示されている実験結果からも明らかな
ように、本発明の直流高電圧発生装置（第１表中でＣ装
置として示されているもの）と従来の直流高電圧発生装
Ｗ（第１表中でＡ装置及びＢ装置としで示されているも
の）とでは、装置中で同一のフライバックトランスＴ２
を使用しているのにも抱わらず、本発明の直流高電圧発
生装置においては、従来の直流高電圧発生装置に比べ３
５− て、直流出力電圧値が高く、また、フライバックトラン
スＴ２の高圧巻線Ｎ２の分ｌＩＹ容量が実質的に減少さ
れて、フライバックトランス１゛２に生じるリンギング
成分の周期ＴＩ（が短かくなっているのであり、したが
って１本発明の直流高電圧発生装置では、既述した従来
の直流高電圧発生装置における問題点を良好に解消させ
得ているのであるが、本発明の直流高電圧発生装置にお
ける前述のような効果を確認するために、次のような実
験を行なった。

すなわち、前記した第１表中で、Ａ装置についての実験
結果として示されている第１図示の直流高電圧発生装置
から発生されたフライバックパルスと略々同一なパルス
巾Ｔ’ｒのフライバックパルスを発生させうるとともに
、フライバックトランスＴ２に生じるり：ノギング成分
の周期ＴＲについても、それが、前記した第１表中でＡ
装置についての実験結果として示されている周期′ｒＲ
と略々同一なものになされている如き直流高電圧発生装
置を、第４図示のような構成態様の直流高電圧発生装置
によって構成させるのに、その直流高電圧発生装置中で
用いられるべきフライバックトランスＴ２の構成ｓ様を
変更するだけで行なわれるように、フライバックトラン
スＴ２として、それの高圧巻線Ｎ２の巻回数が変更され
た状態のフライバックトランス１゛２ｃを用いた第４図
示の構成態様の直流高電圧発生装置（第２表中ではＣ（
Ｔ２ｃ）装置のように表示されている）と、前記した第
１表中でＡ装置として実賎結果が示されている第１図示
の直流高電圧発生装置の出力電圧が、第１表中でＣ装置
として表わされている第４図示の構成態様の直流高電圧
発生装置からの出力電圧に咄々等しくなるようになされ
た第１図示の直流高電圧発生装置を、その直流高電圧発
生装置中で用いられるべきフライバックトランスＴ２の
構成態様を変更するだけで行なわれるように、フライバ
ックトランスＴ２として、それの低圧巻線Ｎ１の巻回数
が変更された状態のフライバックトランスＴ２ａを用い
た第１図示の構成態様の直流高電圧発生装置（第２表中
ではＡ（Ｔ２ａ）装置のように表示さ３６− れている）とを作って、それらの性能を調べたところ、
第２表に示されているような結果が得られた。なお、第
２表中のＡ装置は第１表中のＡ装置ｄと同じである。

さて、一般的なＴＶ受像機において、水平帰線期間Ｔｒ
（フライバックパルスのパルス巾Ｔｒと同じ）は、通常
１１μＳ〜１２μｓ程度に選定されているが、今、フラ
イバックトランスＴ２がら得られるフライバックパルス
のパルス１ｌｌＴｒを、第１表及び第２表でＡ装置とし
て示されている第１図示の直流高電圧発生装置について
の実験結果にみられるフライバックパルスのパルス巾Ｔ
ｒと同じ１１．４μｓのパルス巾にした場合を考えると
、この場合にフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２
を、フライバックパルスの基本波の略々第９次の高調波
に同調させたときのリンギング成分の周期ＴＲは、略々
２．８μｓとなる。

ところで、第４図示の構成を有する直流高電圧発生装置
は、第１表に示されているＣ装置のような構成を有する
場合に、フライバックパルス巾Ｔ”ｒが９．５μｓで、
リンギング周期ＴＲは２．２２μｓになっている。

白び記したリンギング周期ＴＲ（フライバックトランス
Ｔ２の高圧巻線Ｎ２側の共振周期、換言すればフライバ
ックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２側の共振周波数の逆数
）は、既述のようにフライバックトランスＴ２の高圧巻
線Ｎ２の分布容量Ｃｄと、フライバックトランスＴ２の
リーケージインダクタンスＬΩとにより、 ＴＲ＝２π〆］刀口で１ 前式で定まるものであるから、前記のリンギング周期Ｔ
Ｒを長くするのには、前記した式からり−ケージインダ
クタンスＬ　ｄと、フライバックトランスＴ２の高圧巻
線Ｎ２の分布容量Ｃｄとの何れか一方、もしくは双方を
増加させればよいことがわかる。

ところで、一般にフライバックトランスＴ２において、
巻線の巻回数が多少変化したとしても、巻線の分布容量
Ｃｄは大して変化しないが、巻線のインダクタンスは巻
回数の二乗に略々比例して増加し、また、リーケージイ
ンダクタンスは巻線の構造が同じならば、インダクタン
スに略々比例して増加する、などのことは、周知のとお
りであるから、第１表でＣ装置として示されている第４
図示の直流高電圧発生装置におけるフライバックトラン
スＴ２から出力されるフライバックパルスのパルス巾Ｔ
ｒを、第１表のＣ装置の欄に記載されている数値２．２
２μｓから、第１表のＡ装置の欄に記載されている数値
２，８μｓに変化させるようにするためには、前記した
２つのフライバックパルスのパルス巾Ｔｒの比が２．８
／２．２２＝　１．２６倍であるところから、新らたに
用いられるべきフライバラ３９− クトランスＴ２ｃとしては、それのり一ケージインダク
タンスＬＱが、もとのフライバックトランスＴ２のり一
ケージインダクタンスＬＱの（１，２６）２倍あるもの
とすればよいのであり、それは、もとのフライバックト
ランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻回数を１．２６倍したも
のとして作ることができるのであり、そのような構成の
フライバックトランスＴ２ｃを備えている直流高電圧発
生装置、すなわち、第２表中にＣ（Ｔ２Ｃ）装置として
示されている第４図示の構成を有する直流高電圧発生装
置では、第１表中のＡ−Ｃ装置中で使用されているフラ
イバックトランス′■゛２の高圧巻線Ｎ２の巻回数を約
１゜２６倍したフライバックトランスＴ２ｃを用いるだ
けで、フライバックトランスＴ　２　ｅの高圧巻線Ｎ２
の共振周波数を、フライバックパルスの基本波の第９次
高調波の周波数にさせながら（Ｔｒ、／ＴＲ→４．１　
に保ちながら）、高圧電圧を変化させることなく、帰線
期間を合わせることができるのであり、この場合にも第
１表でＣ装置として示している第４図示の直流高電圧発
生装置と同様に、高圧＝４０− 負荷変動率の小さな直流高電圧発生装置（Ｃ（Ｔ２Ｃ）
装置）を容易に提供することができるのである。

一方、第１図に示されているような構成を有する従来の
直流高電圧発生装置において、フライバック１〜ランス
Ｔ２の高圧巻線Ｎ２側を、フライバックパルスの基本波
の特定な次数の高調波、例えば、第９次高調波に同調さ
せながら、フライバックパルスの基本波のパルス巾Ｔｒ
とフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２側の回路の
共振周期ＴＲ（リンギング成分の周期ＴＲ）との比Ｔ　
ｒ／　Ｔ　Ｒを一定に保持したままで、高圧巻線出力を
増加させる手段としては、第２表においてＡ（Ｔ２Ｃ）
装置として示されているように、フライバックトランス
Ｔ２の低圧巻線Ｎ１の巻回数を少くする方法しかないが
、第１表及び第２表に示されているＡ装置を、第２表に
示されているようなＡ（Ｔ２Ｃ）装置に変更する際には
、Ａ（Ｔ２Ｃ）装置に用いるフライバックトランスＴ２
ａとして、それの低圧巻線の巻回数が、Ａ装置に用いら
れていたフライバックトランスＴ２の低圧巻線に比べて
、約２０％も少ないものが必要どされる。

しかしながら、コイルのインダクタンスは巻数の二乗に
比例して変化するから、前記のようにフライバックトラ
ンスＴ２ａとして、それの低圧巻線Ｎ１の巻回数が、も
とのフライバックトランスＴ２の低圧巻線の巻回数より
約２０％も巻回数の少ないものにされると、フライバッ
クトランスＴ２ａの低圧巻線Ｎ１のインダクタンスは、
もとのフランスＴ２ａの磁心の磁束密度は、フライバッ
クトランスＴ２の磁心の磁束密の約１．２倍となり、そ
れ′によりフライバックトランスＴ２ａには、それの低
圧巻線Ｎ１に流れる電流の増加と、磁心の損失の増加と
によって温度上昇の増大が生じ、また、高圧負荷変動率
にも大幅な悪化を生じさせるので、第２表に示すＡ（Ｔ
２ａ）装置のような直流高電圧発生装置は、性能の面と
信頼性との両面からみて実１・・用しつる有用な直流高
電圧発生装置としては適しないことが実験の結果から明
らかとなった。

そして、第２表の実験結果は、従来装置における問題点
に対して通常の解決策として既述したような解決策、す
なわち、第１図示のような４＋ｑ成を有する直流高電圧
発生装置中の多倍圧整流回路として、第３図示のような
回路配置で示されるようなものを使用したり、あるいは
、フライバックトランスとして、大型な磁心を備えてい
るものを使用したりすることの必要性を示しＣいるが、
これらの従来の解決策は、その何れのものもコスト高を
招くために採用し得ないことは既述したとおりである。

前記した第１図示の従来の直流、所電圧元生ル装置にお
ける高圧回路側の各部の電圧の状態は、第７図に記載さ
れている説明用波形図に示すと、１５すｅあり、また、
第４図示の本発明の−・実施例の直流高電圧発生装置に
おける高圧回路側の各部の電圧の状態は第８図に記載さ
れている説明用波形し１に示されているどＪ目９である
。

第７図におけるａ、ｌ＋、ｃ、ｄなどの符号は、第１図
示の直流面ｔｔＩｔｉ二発生装置中の高圧回路の各４３
一 部に付しであるａ　”　ｄなどの符号と対応させである
ものであり、また、第８図におけるイ９９ロ、ハ二２ホ
などの符号は、第４図示の直流高電圧発生装置中の高圧
回路の各部に付しであるイ〜ホなどの符号と対応させで
あるものであって、このような回路図中の符号と説明用
波形図中の符号との対応関係は、他の実施例回路図や説
明用波形図などに関しも同様である。なお、各図中にお
いて、０は直流高電圧発生装置における接地電位を示し
ている。

さて、第４図に示されている直流高電圧発生装置の高圧
回路に生じるニュートラルポイントが、フライバック１
〜ランスの高圧巻線の巻回数に関して略々中央部分に存
在しているものとすると、第７図と第８図とにそれぞれ
示されている電圧Ｖｌ。

Ｖ２．Ｖｌ’、Ｖ２’などの間の関係は、Ｖ１＋Ｖ２＝
２（Ｖ１’＋Ｖ２’） どなる。そして、２倍圧整流回路の動作原理はコツクク
［１フト回路の動作原理と全く同一と考えられることか
ら、直流高圧出力電圧ＥＨＴは次の＼よ４４− うに表わされるものとなる。

ＥＨＴ＝２Ｖ１　＋Ｖ２＝２（２’Ｖ１’＋Ｖ２’）第
１図示の従来の直流高電圧発生装置における高圧回路中
で使用されている各ダイオードに加えられる電圧は、前
記した第１図示の回路配置と第７図示の説明用波形図と
の対応関係より、第９図のａ及び第９図のｂのように示
されるものとなりまた、第４図示の本発明の一実施例の
直流高電圧発生装置における高圧回路中で使用されてい
る各ダイオードに加えられる電圧は、前記した第４図示
の回路配置と第８図示の説明用波形図との対応関係より
、第１０図のａ　−ｃで示されるものとなる。そして、
第３表は、第１図及び第４図によってそれぞれ示されて
いる各直流高電圧発生装置中の高電圧回路で使用されて
いる各ダイオードや、各コンデンサなどの両端に加えら
れる電圧値を示した一覧表である。　第３表の記載事項
から判かるように、第４図示の回路配置において使用さ
れているダイオードＤ３’、Ｄ１３などには、第１図示
の回路配置中で使用されているダイオードＤ１〜＋１に
加えられる電圧の半分の電圧しか加えられない（同じ高
圧出力電圧を得る場合）。

第４図示の本発明の一実施例の直流高電圧発生用するこ
とによって構成されたものということができるが、前記
し７た第１表乃至第３表の記載事項を参照しても判かる
ように両者の性能は全く相違している。

すなオ〕ち、第４図に示す本発明の一実施例の直流高電
圧発生装置は、第１図示の従来の直＞ｉ高電圧発生装置
におけるコンデンサＣ１の接地側の端子と、フライバッ
クトランスにおける高圧巻線の接地側幼子との両者を共
に接地から外ずして互に接続し、前記両者の接続点と接
地との間に、フライバックトランスの高圧巻線中に流れ
る直流電流に対して順方向の接続極性を示すような接続
態様でダイオードＤ１３を接続して構成したものであり
、このような構成にすることにより、フライバックトラ
ンスの高圧巻線の中央部分（高圧巻線の巻回数に関して
の中央部分）にニュートラルポイント（直流電圧だけが
存在し、交流成分は存在しない状態のところ）が形成さ
れて、フライバックトランスの高圧巻線の各一端には、
前記したニュートラルポイントを交流的なゼロ点として
いるような波高値を示すパルス電圧（フライバックトラ
ンスの高圧巻線に生じるパルス電圧の略々１／２の電圧
値を示すパルス電圧）が現われる。

したがって、第４図示の構成を有する直流高電圧発生装
置では、それの高圧回路中で使用される各ダイオードや
各コンデンサなどに加えられる電圧値は、前記した第３
表に示されているような電圧となる。

ところで、本発明の直流高電圧発生装置は、それの直流
高圧の出力端子ＨＴと、フライパックド４７− ランスの高圧巻線中に生じるニュートラルポイントとの
２個所以外の部分では直流分に交流分が重畳された状態
の電圧［７か得ることができないという構成にかさ４し
でいろ点や、第１表と第２表などを参照して説明さ（し
ているように、実質的に分布容量の少ない高圧巻線を備
えたフライバックトランスを容易に構成できるために、
高圧負荷変動率が小さな：状態で高い口！流高圧出力を
出力できるような直流高電圧発生装置を容易に提供する
ことが可能になるという点、及び、従来の直流高電圧発
生装置に比べてリンギンヅ成分の振幅を極めて小さくす
ることができるという点などの各点において、本発明の
直流高電圧発生装置は、フライバックトランスの高圧巻
線へ、甲、に多倍圧整流回路を接続しただけの構成とさ
れているのにすぎない従来の直流高電圧発生装置とは全
く異なる構成原理に従って構成され、か−〕、従来の直
流高電圧発生装置どは全く異なる動作特性を有している
直流高電圧発生装置であるということができる。そして
、上記【また各点（、こ関する補足説明が、本発明の直
流４８− 高電圧発生装置についての他の実施例に対する説明と関
連して後述されている。

次に、第１１図以降の図面を参照して、本発明の直流高
電圧発生装置の他の実施例について説明する。まず、第
１１図は、直流高電圧発生装置におけるフライバックト
ランスの高圧巻線の各一端に接続される回路を、フライ
バックトランスの高圧巻線の中央部に対して対称的な形
となるようなものとして、直流高電圧発生装置のフライ
バックトランスにおける高圧巻線の略々正確な中央部位
置に、ニュートラルポイントが形成されるような構成と
した本発明の直流高電圧発生装置の一実施例のものの回
路図であり、第１１図に示す回路配置において、直流高
電圧発生装置のフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ
２に接続されて、フライバックトランスＴ２からの出力
パルスが与えられる多倍圧整流回路５としては、ダイオ
ードＤ１′。

Ｄ２’、’Ｄ３’、Ｄ１３と、コンデンサＣ１”、Ｃ２
”とによって構成されているものが用いられている。

第１１図において、フライバックトランスＴ２の高圧巻
線Ｎ２の巻始め点トには、一方のダイオードブロックを
構成するダイオードＤ　Ｉ’　、　Ｄ　１３におけるダ
イオードＤＩ’のカソードが接続されており、前記した
ダイオード０１３のアノードは、接地端子Ｅを介して基
準電位点に接続されている。

また、前記したフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ
２の巻終り端チには、他方のダイオードブロックを構成
しているダイオードＤ　２’　、　Ｄ　３’におけるダ
イオードＤ２’のアノードが接続されており、前記した
ダイオードＤ３’のカソードには、高圧出力端子ＨＴが
接続されている６ 前記した一方のダイオードブロックを構成しているダイ
オードＤ　１’　、　Ｄ　１３と、他方のダイオードブ
ロックを構成しているダイオードＤ２’、Ｄ３’とは、
フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻線中に流
れる直流電流に対して同一の接続極性となるように、そ
れらの接続極性が定められている。

前記したフライバックトランスＴ２における高圧巻線Ｎ
２の巻終り端チ側に接続されているダイオードブロック
に属するダイオードＤ２’のカソードとダイオードＤ３
’のアノードとの接続点りと、フライバックトランスＴ
２の高圧巻線Ｎ２の巻始め端トとの間には、コンデンサ
Ｃ１″が接続されており、また、前記したフライバック
トランスＴ２の高圧巻線Ｎ２における巻始め端ト側に接
続されているダイオードブロックに属するダイオードＤ
１′のアノードとダイオードＤ１３のカソードとの接続
点へと、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻
終り端チとの間には、コンデンサ０２″が接続されてい
る。

前記した第１１図示の本発明の直流高電圧発生装置の一
実施例回路では、フライバックトランスＴ２の高圧巻線
Ｎ２の各一端にそれぞれ接続されている回路が、フライ
バックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の中央部に対して略
々対称的なものとなされているから、フライバックトラ
ンスＴ２の高圧巻線Ｎ２中に生じるニュートラルポイン
トの位置が、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２
の巻回数の略々１／２の部分に生じる。

すなわち、フライバックトランスＴ２の高圧巻５１− 線Ｎ２中に形成されるニュートラルポイントの位置は、
フライバック１〜ランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の対地容量
が等しく分割される点であるから、フライバックトラン
スＴ２の高圧巻線Ｎ２の両端に接続されている回路が、
第１１図示の回路のように略々同一構成のものであって
、その両回路がそれぞれ接地に対して示す容量も略々等
しい場合には、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ
２中に形成されるニュートラルポイントの位置は、フラ
イバック１〜ランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻回数の略々
正確に１／２の部分に生じるのである。

第１２図は、前記した第１１図に示す本発明の直流高電
圧発生装置における高圧回路側のへ、ト、チ、す、ヌな
どの各点の電圧の状態を示す説明用の波形図であり、ま
た、第１３図のａ、ｂは、前記した第１１図に示す回路
配置中で使用されている各ダイオードＤ３’、Ｄ１３、
ＤＩ’、Ｄ２’に加えられる電圧を示す図である。

次に、第１４図はフライバックトランスＴ２の出力パル
スが与えられる多倍圧整流回路として、５２− ３倍圧整流回路６を用いて構成した本発明の直流高電圧
発生装置の実施例回路を示した図であり、この第１４図
示の直流高電圧発生装置においては、フライバックトラ
ンスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻始め端ヲに対して、一方の
ダイオードブロックに属するダイオードＤ　１５．　Ｄ
　１４におけるダイオードＤｉ５のカソードが接続され
ており、前記したダイオードＤ１４のアノードは、接地
端子Ｅを介して基準電位点に接続されている。

また、前記したフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ
２の巻終り端ワには、他方のダイオードブロックを構成
しているダイオードＤ１６．Ｄ１７．Ｄ１８におけるダ
イオードＤ１６のアノードが接続されており、前記した
ダイオードＤ１．８のカソードには、高圧出力端子ＨＴ
が接続されている。

前記した一方のダイオードブロックを構成しているダイ
オードＤ　１５．　Ｄ　１４と、他方のダイオードブロ
ックを構成しているダイオードＤ　１６．　Ｄ　１７．
　Ｄ１８などは、フライバックトランスＴ２の高圧巻線
Ｎ２の巻線中に流れる直流電流に対して同一の接続極性
となるように、それらの接続極性が定められている。

前記したフライバック１〜ランスＴ２における高圧巻線
Ｎ２の巻終り端ワに接続されているダイオードブロック
に属するダイオードＤ１６のカソードとダイオードＩ〕
１７のアノードとの接続点力と、フライバック１−ラン
スＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻始め端ヲとの間には、コンデ
ンサＣ１１が接続されており、また、前記したフライバ
ック１〜ランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻終り端ワに接続
されているダイオードブロックに属するダイオードＤ１
７のカソードとダイオードＤ１８のアノードとの接続点
ヨと、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻終
り端ワとの間には、コンデンサＣ１２が接続されており
、さらに、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２に
おける巻始め端ヲに接続されているダイオードブロック
に属するダイオードＤ１５のアノードとダイオードＤ１
４のカソードとの接続点ルと、フライバックトランスＴ
２の高圧巻線Ｎ２の巻終り端ワとの間には、コンデンサ
Ｃ１０が接続されている。

第１５図は、前記した第１４図に示す本発明の直流高電
圧発生装置における高圧回路側のル、ヲ、ワ、力、ヨ、
ムなどの各点の電圧の状態を示す説明用の波形図であり
、また、第１６図のａヶめは、前記した第１４図に示す
回路配置中で使用されている各ダイオードＤ　１４．　
Ｄ　１５、Ｄ　１６．　Ｄ　１７．　Ｄ　１８などに加
えられる電圧を示す図である。

前記した第１４図示の本発明の直流高電圧発生装置は、
既述した第１図示の従来の直流高電圧発生装置における
２倍圧整流回路１の代わりに、フライバックトランスＴ
２の高圧巻線Ｎ２からフライバックパルスが与えられる
べき多倍圧整流回路として、第３図示のような構成態様
を有する３倍圧整流回路を使用した構成の従来の直流高
電圧発生装置に比べて、回路中で必要とされるコンデン
サの個数を１個少なくでき、また、回路中で使用される
５制のダイオードの内で２個のものは、耐圧が半分のも
のでも良いなどの特徴を有するので、信頼性やコストな
どの面で、従来の直流高電圧発生装置に比べて優れてい
る。

＝５５− また、第１４図に示すような構成を有する本発明の直流
高電圧発生装置では、フライバックトランス′ｆ２の高
圧巻線Ｎ２の咄々中央部に形成されるニュートラルポイ
ントから、高圧出力端子ＨＴで得られる電圧値の約４０
％の電圧値を示す直流電圧を取り出すことができるので
、第１４図示の直流高電圧発生袋］ｄは、それのフライ
バック１−ランスＴ２の高圧巻、ｔ！Ｎ２に形成される
ニュートラルポイントから直流電圧が取り出せるように
しておくことにより、現在市販されている受像管の範囲
内に含まれる受像管であれば、どのような受像管であっ
ても、前記のようにして取り出した直流電圧をフォーカ
ス電圧用の電源として利用することができるという特徴
をも備えている。

第１７図は、多倍圧整流回路として３倍圧整流回路を用
いて、本発明の直流高電圧発生装置を構成させた場合の
他の実施例を示す図であるが、この第１７図に示す本発
明の直流高電圧発生装置は、例えば、高い直流高圧出力
電圧が必要とされるときや、あるいは、直流高電圧発生
装置に用いるフ５６− ライバックトランスＴ２として、それの高圧巻線Ｎ２の
巻回数を、既述した第４図示の実施例に関連して説明し
たものの約６０％に減少させたものとし、それにより、
フライバックトランスＴ２の高圧巻線側の回路が、フラ
イバックパルスの基本波の第１３次高調波に同調できる
ようなものとして、高圧負荷変動率の一層向上された直
流高電圧発生装置が構成されうるようにする場合などに
有効に使用できる。

第１７図において、フライバックトランスＴ２の高圧巻
線Ｎ２の巻始め端ソには、一方のダイオードブロックを
構成するダイオードＤ２１，０２０．Ｄ１９におけるダ
イオードＤ２１のカソードが接続されており、前記した
ダイオードＤ１９のアノードは、接地端子Ｅを介して基
準電位点に接続されている。

また、前記したフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ
２の巻終り端ツには、他方のダイオードブロックを構成
しているダイオードＤ　２２．　Ｄ　２３．　Ｄ２４に
おけるダイオードＤ２２のアノードが接続されており、
前記したダイオードＤ２４のカソードには、高圧出力端
子ＨＴが接続されている。

前記した一方のダイオードブロックを構成しているダイ
オードＤ　２１．　Ｄ　２０．　Ｄ　１９と、他方のダ
イオードブロックを構成しているダイオードＤ　２２．
　Ｄ　２３、Ｄ２４などは、フライバックトランスＴ２
の高圧巻線Ｎ２の巻線中に流れる直流電流に対して同一
の接続極性となるように、それらの接続極性が定められ
ている。

前記したフライバック１−ランスＴ２における高圧巻線
Ｎ２の巻終り端ツに接続されているダイオードブロック
に属するダイオードＤ２２のカソードとダイオードＤ２
３のアノードとの接続点ネと、フライバックトランスＴ
２の高圧巻線Ｎ２の巻始め端ソとの間には、コンデンサ
Ｃ１５が接続されており、また、前記したフライバック
トランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻終り端ツに接続されて
いるダイオードブロックに属するダイオードＤ２２のカ
ソードとダイオードＤ２４のアノードとの接続点すと、
フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻終り端ツ
との間には、コンデンサＣ１６が接続されており、さら
に、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２における
巻始め端ソに接続されているダイオードブロックに属す
るダイオードＤ２１のアノードとダイオードＤ’２０の
カソードとの接続点しと、フライバックトランスＴ２の
高圧巻線Ｎ２の巻終り端ツとの間には、コンデンサＣ１
４が接続されている。

さらにまた、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２
の巻始め端ソに接続されているダイオードブロックにお
けるダイオードＤ１９のカソードとダイオードＤ２０の
アノードとの接続点夕と、フライバックトランスＴ２の
高圧巻線Ｎ２の巻始め端ソとの間には、コンデンサＣ１
３が接続されている。

第１８図は、前記した第１７図に示す本発明の直流高電
圧発生装置における高圧回路側の夕、し、ソ、ツ、ネ、
す、うなどの各点の電圧の状態を示す説明用の波形図で
あり、また、第１９図のａ。

しは、前記した第１７図に示す回路配置中で使用されて
いる各ダイオードＤ１９．１）２４、Ｄ　２０．　Ｄ　
２３゜６２１、Ｄ２２などに加えられる電圧を示す図で
ある。

５９− 第４表は、これまでに第４図、第１１図、第１４図、第
１７図などの各回路図を参照して説明して来た本発明の
直流高電圧発生装置の各実施例において、フライバック
１〜ランスＴ２の高圧巻線Ｎ２に生じるニュートラルポ
インｌ〜で得られるべき電圧値Ｖｎと、前記した電圧値
Ｖｎの直流高電圧発生装置における直流高圧出力電圧（
高圧出力端子ＨＴに出力される直流電圧）Ｖｈｔに対す
る百分率Ｖｎ／Ｖｈｔ％とを示した表である。

なお、第４表中で、ｋはフライバックトランスＴ２の高
圧巻線Ｎ２に生じるニュートラルポイントの位置が、フ
ライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻回数の１７
２の位置からずれている場合に、前記のずれ量を補正す
るための補正係数を表わしている（フライバックトラン
スＴ２の高圧巻線Ｎ２に生じるニュートラルポイントの
位置は、高圧巻線の巻き方やフライバックトランスの構
造６０− などに応じて相違しているニュートラルポイントの両側
の巻線における分布容量のアンバランスにより、フライ
バックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻回数の１／２の
位置からずれて生じるのであり、前記した補正係数には
、通常、１〜０．８程度の値を示すものである）。

前記した第４表において、フライバックトランスＴ２の
高圧巻線Ｎ２中に生じるニュートラルポイントの位置に
現われる直流電圧Ｖｎの内で、第１１図及び第１７図に
対するものについては、補正係数ｋが示されていないが
、これは、第１１図、第１７図示の回路配置のように、
フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の各端に対し
て、略々同様な構成の整流回路が接続されている場合に
は、フライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２の巻回数
の１／２の位置に設けたニュートラルポイントの端子に
対して、補正係数にの値とは関係なく、直流高圧出力電
圧ｖｈｔの略々１／２の電圧が現われるからである。

ところで、前記した第４表をみると、第４図、第１１図
、第１４図、第１７図の各図に示されている各回路配置
を頗えている直流高電圧発生装置において、フライバッ
クｌ−ランスＴ２の高圧巻線Ｎ２中に形成されるニュー
トラルポイントに現われる直流電圧Ｖｎは、第４図示の
回路配置のものを除いて、直流高圧出力？ｄ圧ｖｈｔの
１７３以上の電圧値を示すものとなっているが、一般に
受像管のフォーカス電圧は、アノード電圧の３０％以下
であることが多いから、前記した第４表に示した各回路
配置の内で、第４図のものを除く各回路配置は、それら
のものにおけるフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ
２に形成されるニュー１〜ラルボイン１〜に現われる直
流電圧Ｖｎを、受像管のフォーカス電圧用の電源として
用いることができることは明らかである。

現在のところ、受像管においてフォーカス電圧がアノー
ド電圧の４０％以上となされているものは市販されては
いないから、第４表に示されている数値からみて、ｉ「
記した第１１図、第１７図などに示されている回路配置
を備えている各直流高電圧発生装置は、それらのものに
おけるフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２中に形
成されるニュートラルポイントに現われる直流電圧を、
現在のすべての受像管のフォーカス電圧用の電源として
良好に用いるようにすることができる。

ところで、直流高電圧発生装置で発生されるリンギング
成分は、ＴＶ受像機の再生画面や、ＴＶ受像機の近くで
使用されている■ゴＲの映像に対して著るしい悪影響を
与えるから、直流高電圧発生装置としては、それから発
生されるリンギング成分ができるだけ小さくされている
ようなものであることが必要とされる。第５表は、従来
の直流高電圧発生装置と、本発明の直流高電圧発生装置
とについて、それぞれ、種々の大きさの高圧負荷電流に
おけるリンギングｌ／ジオを示したものである。なお、
前記したリンギングｌ／ジオとは、（リンギング成分の
振幅）が（パルスの波高値）の何％であるのかを表わす
ものである。また、直流高電圧発生装置におけるフライ
バック１〜ランスＴ２の高圧巻線Ｎ２に接続されている
高圧回路は高いイ６３− ンピーダンスを有していて、その回路に測定器のプ＆−
ブが触れただけで測定値に変化が生じる程であるので、
直流高電圧発生装置におけるリンギング成分の振幅の測
定は、フライバックトランスの磁心に誘起された電圧を
測定することによって行なった。

前記した第５表中で、「第１１図の回路（１００μＡの
ブリーダ）」とは、第１１図示の回路配置の直流高電圧
発生装置において、１００μＡの大きさのブリーダ電流
を直流高圧出力端子ＨＴと接地間に流している状態の回
路を意味しており、また、第５敷中で、「第２図の回路
」とは、多倍圧整流回路として第２図示のような構成を
有する多倍圧整流回路２を、第１図示の直流高電圧発生
装置における多、倍圧整流回路１の代わりに使用してい
る構造の直流高電圧発生装置を意味している。

６４− 第５表に示されている実験結果によると、第１図及び第
２図に示されているような構成を備えている従来の直流
高電圧発生装置では、ある狭い範囲内の高圧負荷電流の
値と対応して、リンギング成分は最低の値を示している
が、それ以外の高圧負荷電流の値に対してはリンギング
成分が増加した状態になっている。

一方、本発明の直流高電圧発生装置では、高圧負荷電流
がゼロの場合についてみると、前記した従来の直流高電
圧発生装置で生じていたリンギング成分と同程度の大き
さのリンギング成分が生じているが、高圧負荷電流が少
しでも流れ始めると、リンギング成分の大きさは急激に
減少して、高圧負荷電流が増加してもリンギング成分の
大きさが増加するようなことは起こらないのであり、こ
の点は、第５表に記載されている実験結果にも明らかに
示されている。

このように、本発明の直流高電圧発生装置では、第５表
に示されている実験結果のように、高圧負荷電流が流れ
た状態のときにリンギング成分が微減するのであるが、
どのような理由に基づいてそのような現象が生じるのか
は、今のところ正確には解明できていない（直流高電圧
発生装置において、それのフライバックトランスの高圧
巻線側に構成される高圧回路は、高いインピーダンスを
示す回路であるために、測定器によって回路中のリンギ
ング成分を直接に測定しようとしても、例えば、回路中
に測定器のプローブを触れただけで、回路の動作状態が
変化してしまうので、測定器によって正確な測定を行な
うことはできない）。

しかし、従来の直流高電圧発生装置の高圧回路と、本発
明の直流高電圧発生装置における高圧回路との構成態様
の違い、及び動作の違いなどに着目して考察を加えた結
果として、従来の直流高電圧発生装置と本発明の直流高
電圧発生装置とについて、前記した第５表に示されてい
るような特性の違いが生じるのは、次のような理由によ
るものであろうと推測された。

すなわち、従来の直流高電圧発生装置の高圧回路におい
ては、走査期間と帰線期間とについて、それぞれ別々に
充電々流が流れていたのに対して、本発明の直流高電圧
発生装置の高圧回路においては、フライバックトランス
の高圧巻線の両端に、前記の高圧巻線中に形成されたニ
ュートラルポイントに対して、互にｉψ極性のパルス電
圧が生じているために、走査期間と帰線期間との双方に
おいて、フライバックトランスの高圧巻線中には互に逆
方向の電流が咄々同時期に流れる状態になっていること
により、リンギング成分が打消されたり、また、リンギ
ング成分がダイオードによってクランプされることによ
り減衰されるなどすることにより、結局、本発明の直流
高電圧発生装置では、リンギング成分が極めて少なくな
されるのであろうと推測されたのである。

前記した第５表に示されている実験結果は、表中の一番
右側の欄に示しであるものを除き、直流高電圧発生装置
の高圧回路にブリーダ抵抗を接続していない状態のもの
を用いて実験を行なった場合に得られたものである。

ところで、実際に直流高電圧発生装置が使用さ６７− れる場合には、通常、それの高圧回路にはブリーダ抵抗
が接続されたり、あるいは、受像管のフォーカス電圧を
取り出すための分圧抵抗が接続されたりするものであっ
て、高圧回路中には、例えば１００〜１５０μＡ程度の
電流が流されているものである。第５表における一番右
側の欄に示されている実験結果は、第１１図示のような
構成態様を有する本発明の直流高電圧発生装置において
、直流高圧出力端子ＨＴと接地との間に接続されている
ブリーダ抵抗Ｒに１００μＡの電流を流している＠４に
おけるものであり、このように、本発明の直流高電圧発
生装置では、実際の使用状態のように高圧負荷電流が流
されているときには、第５表に示されているように、リ
ンギング成分が極めて小さくなされうるのである。

第２０図と第２１図とは、第１図示の従来の直流高電圧
発生装置と、第１１図示の本発明の直流高電圧発生装置
とにおいて、それぞれの高圧負荷電流が１５０μＡのと
きに、フライバックトランスの磁心に誘起された電圧波
形ＷＦと、フライバック＝６８− トランスの低圧巻線中に流れる電流波形ＣＦＩとを示し
たものであるが、本発明の直流高電圧発生装置における
リンギング成分を示している第２１図と、従来の直流高
電圧発生装置におけるリンギング成分を示している第２
０図とを比較すれば直ちに判かるように、本発明の直流
高電圧発生装置では、従来の直流高電圧発生装置に比べ
て、装置中で発生するリンギング成分を、著るしく減少
させることができるのである。

第２２図と第２３図とは本発明の直流高電圧発生装置の
他の実施例を示す回路図で喀あって、第２２図は既述し
た第１１図に示されている本発明の直流高電圧発生装置
におけるフライバックトランスＴ２の高圧巻線Ｎ２に形
成されるニュートラルポイントＮＰに端子９を接続する
ことにより、ニュートラルポイントＮＰに現われる直流
電圧を、前記した端子９から取出して利用できるように
した直流高電圧発生装置を示したものであり、また、第
２３図は前記した第２２図示の構成を有する直流高電圧
発生装置において、フライバックトランスＴ２の高圧巻
線Ｎ２に形成されるニュートラルポイン１−ＮＰと直流
高圧出力端子９との間に、ブリーダ抵抗１１を接続した
ものである。なお、前記した第２２図と第２３図とにお
いて、８，１０などはそれぞれ多倍圧整流回路を示して
いる。

前記した第２３図に示されている本発明の直流高電圧発
生装置において、直流高圧出力端子９とフライバックト
ランスＴ２の高圧巻線Ｎ２に形成されるニュートラルポ
イントＮＰとの間に接続されるブリーダ抵抗１１には、
直流高圧出力端子９に現われる電圧ｖｈｔの１／２の電
圧しか加わらないから、前記した抵抗１１としては小さ
な電力容量の抵抗器が使用できる。

第２４図と第２５図とは、前記した第２２＠や第２３図
に示されているような構成を有する本発明の直流高電圧
発生装置における直流出力端子９と接地との間に、抵抗
回路網１５や抵抗回路網１７を接続して、受像管のフォ
ーカス電極電圧やスクリーン電極電圧などが可変調整自
在に得られるようにされている本発明の直流高電圧発生
装置を示したものである。

周知のように、従来の直流高電圧発生装置においても、
それから受像管用のフォーカス電極電圧やスクリーン電
極電圧などをも発生させることができるように、出力電
圧を抵抗回路網で分圧して前記した各種の電圧を取り出
すことができるようにすることが行なわれていた。

第２６図及び第２７図などは、従来の直流高電圧発生装
置における一般的なフォーカス電圧の取り出し方を説明
するための回路図である。まず第２６図では直流高圧出
力端子ＨＴと接地との間に抵抗回路網１５を接続して、
フォーカス電圧が直流高圧出力電圧ｖｈｔを分圧した状
態のものとして得るようにしているので、高圧負荷電流
が変化した場合における直流高圧出力電圧に対するフォ
ーカス電圧の割合いは、第２９図の曲線■のように略々
一定なものとなるが、これは第２９図の曲線■として示
されている理想のフォーカストラッキング曲線とは異な
ってはいても実用上では支障のない範囲のものであるた
めに、第２６図に示されて７１− いるようなフォーカス電圧の取り出し方は従来から広く
採用されている。

しかしながら、前記した第２６図示のようなフォーカス
電圧の取り出し方が採用された場合にはもとの高い電圧
を抵抗で分圧して低い電圧として取り出すことが必要で
あるために、極めて高い抵抗値を有する高価な抵抗器が
必要とされる他、フォーカス電圧の取り出し端子１８か
らみた電源の内部インピーダンスが高いものになってい
るから、フォーカス電流の変化によってフォーカス電圧
の変化が生じる。

そして、前記したフォーカス電流の変化は、受像管の動
作開始時におけるドリフト、経年変化などによって生じ
るものであり、したがって、前記した原因によるフォー
カス電流の変化によって、フォーカス電圧が変化すると
いう好ましくない現象が生じる。

また、第２７図に示すような構成を備えている従来の直
流高電圧発生装置は、２倍圧整流回路中で比較的に低い
電圧値の直流電圧が得られるとこ７２− ろと接地との間に抵抗回路網１５を接続しているから、
この第２７図示の直流高電圧発生装置では、比較的に抵
抗値の低い安価な抵抗器が使用できるが、この回路にお
けるフォーカス電圧の変化特性は、第２９図中の曲線■
で示されるようなもの、すなわち、第９図中で曲線■に
よって示されているような理想的な特性とはかけ離れて
いる特性となる。そのため番；、この２７図で示される
ような回路は、通常使用されていない。

このように、第２６図や第２７図に示されている従来の
直流高電圧発生装置は、性能的にも、あるいはコスト面
でも満足し得ないものであった。

ところが、前記した第２４図や第２５図で示す本発明の
直流高電圧発生装置は、前記した従来の直流高電圧発生
装置におけるような問題点がなく、フォーカス電圧など
を発生させることができるような直流高電圧発生装置と
なされている。

まず、第２４図示の直流高電圧発生装置は、抵抗１２と
可変抵抗器１３と抵抗１４とが直列接続されてなる抵抗
回路網１５を、端子９と接地との間に接続して、可変抵
抗器１３の調整によって端子１８より受像管のフォーカ
ス電極電圧が調整自在に得られるようにしたものであり
、また、第２５図示の本発明の直流高電圧発生装置は、
抵抗１２と可変抵抗器１３と抵抗１４と可変抵抗器１６
とが直列接続されてなる抵抗回路網１７を端子９と接地
との間に接続して、可変抵抗器１３の調整によって端子
１８から受像管のフォーカス電極電圧が調整自在に得ら
れるようにするとともに、可変抵抗器１６より受像管の
スクリーン電極電圧が調整自在に得られるようにしたも
のであり、この第２４図及び第２５図示の直流高電圧発
生装置では、受像管のフォーカス電極電圧やスクリーン
電極電圧などを、低い内部インピーダンスの電源から容
易に得ることができ、また、前記した抵抗回路網１５．
１７などは、ブリーダ抵抗器としても動作するので、高
圧負荷変動率や走査期間のリンギング成分の減少も達成
される他に、良好な電圧変化特性も得られるのである。

すなわち、第２４図に示す本発明の直流高電圧すなわち
、第２４図や第２５図などに示す本発明の直流高電圧発
生装置は、高圧負荷電流の変化に対する直・流高圧出力
電圧とフォーカス電圧との割合いの変化特性（フォーカ
ストラッキング特性）として、第２９図中の曲線■で示
されるような特性を備えている。そして、前記した第２
９図中の曲線■で示す特性は、高圧負荷電流がＯ〜２０
μＡ程度というように、高圧負荷電流値が極めて小さな
範囲内においては、高圧負荷電流値の変化に対して大き
く変化するような特性に示しているが、高圧負荷電流値
が大きな部分においては、既述した第２６図の直流高電
圧発生装置における特性曲線、すなわち、第２９図中の
曲線■で示されている特性よりも、理想的な特性に近い
特性を示しているものになっている。

前記したように、第２４図や第２５図などに示されてい
る構成の直流高電圧発生装置では、高圧負荷電流値が極
めて小さな範囲と対応して、高圧出力電圧とフォーカス
電圧との割合いが、高圧負荷電流値の変化に対して大き
く変化しているが。

−７５＝ 高圧負荷電流値が極めて小さな範囲においては、受像管
の蛍光面が暗い状態であるので、この点は実用上で何の
支障をも生じさせることがないのであり、受像管の蛍光
面が明るくなされる高圧負荷電流の範囲においては、既
述のとおりの良好な特性での動作を行なうことができる
。

また、フォーカス電極電圧源やスクリーン電極電圧源な
どにおける内部インピーダンスについてみても、分圧回
路として使用される抵抗回路網１５．１７などは、既述
のように電圧の低いところに接続されているから、望ま
しい低いインピーダンスの状態となされている。

また、第２４図、第２５図示の直流高電圧発生装置が、
第２３図に示されているような構成態様を備えている直
流高電圧発生装置の端子９に対して、抵抗回路網１５　
（あるいは１７）を接続して構成したものであった場合
には、高圧出力端子ＨＴとフライバックトランスの高圧
巻線中に形成されるニュートラルポイントＮＰとの間に
接続した抵抗１１が、抵抗回路網工５．１７などが接続
さ７６− れている部分の電位を規制するので、さらに一段と良好
なフォーカストラッキングを示すような直流高電圧発生
装置が構成できることになる。

そして、前記のような構成を有する直流高電圧発生装置
では、抵抗回路１ｇ４１５．１７や、抵抗回路網１５．
１７と抵抗１１との組合わせ回路などが、高圧負荷とし
ても機能するために、それにより高圧負荷電流の低電流
領域での高圧変動が抑制されるとともに、リンギング成
分の振幅の大きな部分も除去されるので、高圧変動が小
さく、しかも、リンギング成分の振幅の小さな直流高電
圧発生装置を容易に提供することができる。

第２８図は、前記した第２４図、第２５図などに示され
ているような構成を備えている直流高電圧発生装置にお
ける直流高圧出力端子＋１　’ｒど接地どの間にもブリ
ーダ抵抗Ｒを接続した構成とし、第２９図中の曲線■の
ような特性が得られるようにした本発明の直流高電圧発
生装置であるが、この実施例装置では前記した第２４図
、第２５図示の直流高電圧発生装置に比べて、より一層
、高圧変動率や、リンギング成分の振幅の小さな直流高
電圧発生装置を提供できることは明らかである。

なお、本発明の直流高電圧発生装置は、実施例に示した
ものに限られることなく、他の多倍圧整流を行なうもの
に適用してもよいことは勿論である。

（効果） 以上、詳細に説明したところから明らかなように本発明
は、４個以上のダイオードと２個以上のコンデンサとを
用いて構成されている多倍圧整流回路にフライバックパ
ルスを与えて、直流高電圧を発生させるようにした直流
高電圧発生装置であって、前記した４個以上のダイオー
ドを、１個以上のダイオードを含んで構成される第１の
ダイオードブロックと、１個以上のダイオードを含んで
構成される第２のダイオードブロックとにおける所定の
ものに所属させるようにして、第１．第２のダイオード
ブロックを構成させる手段と、フライバックトランスの
高圧巻線における一端側と他端側との一方側には、前記
した第１．第２のダイオードブロックにおける一方のも
のを、また、フライバックトランスの高圧巻線における
一端側と他端側どの他方側には、前記した第１．第２の
ダイオードブロックにおける他方のものを、前記したフ
ライバックトランスの高圧巻線中に流れる直流電流に対
して同一極性となるように接続する手段と、さらに、フ
ライバックトランスの高圧巻線における一端側に接続さ
れているダイオードブロックの他端を基準電位点に接続
し、さらにまた、前記したフライバックトランスにおけ
る高圧巻線の一端側と他端側とに、それぞれ各別のコン
デンサの一端を接続し、前記した各別のコンデンサは、
前記した第１．第２のダイオードブロックとともに、多
倍圧整流回路を構成しうるように、それらの他端を前記
した第１．第２のダイオードブロックにおける所定のダ
イオードとダイオードとの接続点に接続する手段とを備
えてなる直流高電圧発生装置であって、この本発明の直
流高電圧発生装置によれば、既述した従来の直流高電圧
発生装置における諸問題点が、すべて良好に解決できる
の７９− である。

すなわち、本発明の直流高電圧発生装置では、フライバ
ックトランスの高圧巻線中に直流電位点となるニュート
ラルポイントが形成されることにより、フライバックト
ランスの高圧巻線の両端に発生するパルスは、前記した
ニュートラルポイントに対して互に逆極性のものとなっ
ていて、前記のパルスはそれの波高値が従来の場合の略
々半分であり、したがって、パルスに対する回路の絶縁
を従来よりも簡単にすることができ、直流高電圧発生装
置の小型軽量化が容易になる。

また、フライバックトランスの高圧巻線に直流電位点と
なるニュート・ラルポイントが形成されることにより、
フライバックトランスの高圧巻線の分布容量が減少し、
それにより、フライバックトランスの高圧巻線側の回路
を、フライバックパルスの基本波の周波数に対して、所
定の高い次数の奇数次高調波に同調させることが容易と
なり、さらに、前記のようにフライバックトランスの高
圧巻線の分布容量が減少できるために、前記の分布８０
− 容量の減少分と対応する分だけ高圧巻線の巻回数を増加
させ、フライバックトランスの高圧巻線側の共振周波数
をそのままの状態として、高い出力電圧が得られるよう
にすることもできる。

また、第１１図示のような構成の直流高電圧発生装置に
すれば、従来の直流高電圧発生装置に比べて耐圧の低い
コンデンサが使用できるので、従来装置よりも信頼性に
優れた直流高電圧発生装置を安価に提供することが可能
となり、さらに、第１４図示のように、少ない個数のコ
ンデンサを用いて、従来の３倍圧整流回路を用いた直流
高電圧発生装置よりも高い出力電圧の得られる直流高電
圧発生装置を構成できるので、直流高電圧発生装置の小
形化と低コスト化とに寄与できる。

さらにまた、フライバックトランスの高圧巻線の両端に
、対称的な構成を有する整流回路が接続された状態の直
流高電圧発生装置にすることにより、ニュートラルポイ
ントの形成位置とは無関係に、フライバックトランスの
高圧巻線に形成されるニュートラルポイントの直流電位
を、直流高圧出力電圧の略々半分の値にすることができ
るし、また、フライバックトランスの高圧巻線に形成さ
れるニュートラルポイントに現われる直流電圧を取り出
して、それを受像管のフォーカス電極電圧や、スクリー
ン電極電圧として利用することが可能であり、その場合
に、前記の電圧源は内部インピーダンスの低い電源とし
て良好に用いられるのであり、フォーカス電圧のドリフ
トや経年変化に対して安定性を増加させるのに有効であ
る。

直流高電圧発生装置におけるフライバックトランスの高
圧巻線に形成されるニュートラルポイントと、直流高圧
出力端子との間に抵抗を接続し、また、前記したニュー
トラルポイント接地との間に、可変抵抗器を含んで構成
されている抵抗回路網を接続して、前記の抵抗回路網か
らフォーカス電圧やスクリーン電圧などが取り出せるよ
うにすると、なお一層、フォーカストラッキングを良好
にすることができるとともに、耐電性の低い小形な抵抗
素子の組合わせによって、高価な大形なプリーダ抵抗を
用いた場合と同様な回路動作を行なわせることかでき、
また、高圧負荷電流の低電流領域における高圧変動やリ
ンギング成分などの低減化を実現できる直流高電圧発生
装置が容易に提供できる。

また、本発明の直流高電圧発生装置では、走査期間にお
けるリンギング成分が小さいので、リンギング成分によ
る画面の品質の劣化が生ぜず、また、周辺機器に対して
妨害を与えるようなことも生じない。

以上のように、本発明の直流高電圧発生装置によれば、
既述した従来の直流高電圧発生装置における諸欠点の解
消された優れた性能を有する直流高電圧発生装置が提供
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第３図及び第２６図ならびに第２７図は従来
例回路の回路図、第４図、第１１図、第１４図、第１７
図、第２２図乃至第２５図及び第２８図などは、それぞ
れ本発明の直流高電圧発生装置の回路図あるいはブロッ
ク図、第５図及び第６図は説明用の等価回路図であり、
さらに、第７８３− 図乃至第１０図、第１２図及び第１３図、第１５図及び
第１６図、第１８図乃至第２１図、第２９図などの各図
は説明用の曲線図である。 １〜８，１０・・・多倍圧整流回路、９・・・端子、Ｈ
Ｔ・・・直流高圧出力端子、Ｅ・・・接地端子、Ｔ２・
・・フライバックトランス、ＮＰ・・・ニュートラルポ
イント、Ｎ２・・・フライバックトランスＴ２の高圧巻
線、１５．１７・・・抵抗回路網、 −８５−−２４６− ８４− 手続補正書（自発） 昭和５９年４月２−日 特許庁長官　　若　杉　和　夫　殿 昭和５８年特許願第４７５７５号 ２、発明の名称 直流高電圧発生装置 ３、補正をする者 事件との関係　　　特　　許　　出願人性　所　神奈川
県横浜市神奈用区守屋町３丁目１２番地名　称　（４３
２）日本ビクター株式会社４、代理人 ７、補正の内容 （１）明細書第４３頁第１２行「磁束密の」を「磁束密
度のＪに補正する。 （２）明細書第６１頁に記載の第４表を次のように補正
する。 （第４表） （３）添付図面第４図を別紙のように補正する。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. １．４個以上のダイオードと２個以上のコンデンサとを
   用いて構成されている多倍圧整流回路にフライバックパ
   ルスを与えて、直流高電圧を発生させるようにした直流
   高電圧発生装置であって、前記した４個以上のダイオー
   ドを、１個以上のダイオードを含んで構成される第１の
   ダイオードブロックと、１個以上のダイオードを含んで
   構成される第２のダイオードブロックとにおける所定の
   ものに所属させるようにして、第１．第２のダイオード
   ブロックを構成させる手段と、フライバックトランスの
   高圧巻線における一端側と他端側との一方側には、前記
   した第１．第２のダイオードブロックにおける一方のも
   のを、また、フライバックトランスの高圧巻線における
   一端側と他端側どの他方側には、前記した第１．第２の
   ダイオードブロックにおける他方のものを、前記したフ
   ライバックトランスの高圧巻線中に流れる直流電流に対
   して同一極性となるように接続する手段と、さらに、フ
   ライバックトランスの高圧巻線における一端側に接続さ
   れているダイオードブロックの他端を基準電位点に接続
   し、さらにまた、前記したフライバックトランスにおけ
   る高圧巻線の一端側と他端側とに、それぞれ各別のコン
   デンサの一端を接続し、前記した各別のコンデンサは、
   前記した第１．第２のダイオードブロックとともに、多
   倍圧整流回路を構成しうるように、それらの他端を前記
   した第１．第２のダイオードブロックにおける所定のダ
   イオードとダイオードとの接続点に接続する手段とを備
   えてなる直流高電圧発生装置
2. ２．４個以上のダイオードと２個以上のコンデンサトを
   用イて構成されている多倍圧整流回路にフライバックパ
   ルスを与えて、直流高電圧を発生させるようにした直流
   高電圧発生装置であって、前記した４個以上のダイオー
   ドを、それぞれが１個以上のダイオードを含んで構成さ
   れる第１のダイオードブロックと、第２のダイオードブ
   ロックとにおける所定のものに所属させるようにして第
   １、第２のダイオードブロックを構成させる手段と、フ
   ライバックトランスの高圧巻線における一端側と他端側
   との一方側には、前記した第１．第２のダイオードブロ
   ックにおける一方のものを、また、フライバックトラン
   スの高圧巻線における一端側と他端側どの他方側には、
   前記した第１゜第２のダイオードブロックにおける他方
   のものを、前記したフライバックトランスの高圧巻線中
   に流れる直流電流に対して同一極性となるように接続す
   る手段と、さらに、フライバックトランスの高圧巻線に
   おける一端側に接続されているダイオードブロックの他
   端を基準電位点に接続し、さらにまた、前記したフライ
   バックトランスにおける高圧巻線の一端側と他端側とに
   、それぞれ各別のコンデンサの一端を接続し、前記した
   各別のコンデンサは、前記した第１．第２のダイオード
   ブロックとともに、多倍圧整流回路を構成しうるように
   、それらの他端を前記した第１．第２のダイオードブロ
   ックにおける所定のダイオードとダイオードとの接続点
   に接続する手段とを備えてなる直流高電圧発生装置にお
   いて、フライバックトランスの高圧巻線における一端側
   に接続した第１のダイオードブロックと、フライバック
   トランスの高圧巻線における他端側に接続した第２のダ
   イオードブロックなどとして、それぞれ２個のダイオー
   ドが同一の接続極性で直列に接続されてなるものを用い
   、第１のダイオードブロックにおける２個のダイオード
   の接続点と、フライバックトランスの高圧巻線における
   他端側との間にコンデンサを接続するとともに、第２の
   ダイオードブロックにおける２個のダイオードの接続点
   と、フライバックトランスの高圧巻線における一端側と
   の間にコンデンサを接続してなる直流高電圧発生装置３
   ．４個以上のダイオードと２個以上のコンデンサとを用
   いて構成されている多倍圧整流回路にフライバックパル
   スを与えて、直流高電圧を発生させるようにした直流高
   電圧発生装置であって、前記した４個以上のダイオード
   を、それぞれが１＝３− 個以上のダイオードを含んで構成される第１のダイオー
   ドブロックと、第２のダイオードブロックとにおける所
   定のものに所属させるようにして第１、第２のダイオー
   ドブロックを構成させる手段と、フライバックトランス
   の高圧巻線における一端側と他端側との一方側には、前
   記した第１．第２のダイオードブロックにおける一方の
   ものを、また、フライバックトランスの高圧巻線におけ
   る一端側と他端側どの他方側には、前記した第１゜第２
   のダイオードブロックにおける他方のものを、前記した
   フライバックトランスの高圧巻線中に流れる直流電流に
   対して同一極性となるように接続する手段と、さらに、
   フライバックトランスの高圧巻線における一端側に接続
   されているダイオードブロックの他端を基準電位点に接
   続し、さらにまた、前記したフライバックトランスにお
   ける高圧巻線の一端側と他端側とに、それぞれ各別のコ
   ンデンサの一端を接続し、前記した各別のコンデンサは
   、前記した第１．第２のダイオードブロックとともに、
   多倍圧整流回路を構成しうるように、４− それらの他端を前記した第１．第２のダイオードブロッ
   クにおける所定のダイオードとダイオードとの接続点に
   接続する手段とを備えてなる直流高電圧発生装置におい
   て、フライバックトランスの高圧巻線における略々ニュ
   ートラルポイントの位置と接地との間に抵抗回路網を接
   続し、前記した抵抗回路網より調整自在に所要の直流電
   圧を取り出しうるようにした直流高電圧発生装置４．４
   個以上のダイオードと２個以上のコンデンサとを用いて
   構成されている多倍圧整流回路にフライバックパルスを
   与えて、直流高電圧を発・生させるようにした直流高電
   圧発生装置であって、前記した４個以上のダイオードを
   、それぞれが１個以上のダイオードを含んで構成される
   第１のダイオードブロックと、第２のダイオードブロッ
   クとにおける所定のものに所属させるようにして第１、
   第２のダイオードブロックを構成させる手段と、フライ
   バックトランスの高圧巻線における一端側と他端側との
   一方側には、前記した第１．第２のダイオードブロック
   における一方のものを、また、フライバックトランスの
   高圧巻線における一端側と他端側どの他方側には、前記
   した第１゜第２のダイオードブロックにおける他方のも
   のを、前記したフライバックトランスの高圧巻線中に流
   れる直流電流に対して同一極性となるように接続する手
   段と、さらに、フライバックトランスの高圧巻線におけ
   る一端側に接続されているダイオードブロックの他端を
   基準電位点に接続し、さらにまた、前記したフライバッ
   クトランスにおける高圧巻線の一端側と他端側とに、そ
   れぞれ各別のコンデンサの一端を接続し、前記した各別
   のコンデンサは、前記した第１．第２のダイオードブロ
   ックとともに、多倍圧整流回路を構成しうるように、そ
   れらの他端を前記した第１．第２のダイオードブロック
   における所定のダイオードとダイオードとの接続点に接
   続する手段とを備えてなる直流高電圧発生装置において
   、直流高電圧の出力端と、フライバックトランスの高圧
   巻線における略々ニュートラルポイントの位置との間に
   抵抗を接続し、また、前記したニュートラルポイントを
   抵抗を介して接地してなる直流高電圧発生装置 ５、ニュートラルポイントと接地との間に接続された抵
   抗から、受像管のフォーカス電圧とスクリーン電圧との
   一方、もしくは双方のものを取゛す７出しうるようにし
   た特許請求の範囲第４項記載の直流高電圧発生装置