JPS59172406A - 歯科鋳造用埋没材組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は熱膨張特性に優れ、かつ、表面のきめ細かな鋳
型を与える歯科鋳造用埋没材組成物に関するものである
。

金属冠やインレーなどの歯科用金属成型品は、印象採取
した石膏模型にワックス材を注入してワックス型を成型
し、このワックス型をケイ酸粉末などからなる埋没材中
に埋没させ、硬化後に埋没材を加熱して上記ワックス型
を溶出させて上記埋没材中に空所を形成し、この空所（
鋳型）に歯科鋳造用合金を溶融した湯を注入し、しかる
のち冷却固化して鋳造成型されている。

上記の鋳造成型の過程において、合金を溶融して湯が冷
却固化する際、使用する合金の種類によって異なるが、
゛約１．４ないし２．３％熱収縮するため、溶湯注入時
の成型空所はあらかじめこの収縮を補償するように膨張
させておく必要がある。そしてこれは埋没材の硬化時及
び加熱時において生ずる熱膨張を利用することによって
行われている。

鋳造成型には従来、石英やクリストバライトなどのシリ
カ系の埋没材が使用されている。しかし、熱膨張特性に
関しこれらの埋没材は次のような問題点がある。

すなわち、埋没材の加熱膨張は加熱温度領域全般にわた
って一定の熱膨張率を示すことが理想的である。しかし
ながら従来のシリカ系耐火材を用いた埋没材は２５０な
いし３００℃付近で急激な熱膨張率変化を示す。そこで
、加熱時における昇温速度を大きくすると、膨張率が急
上昇する際に埋没材に亀裂を生ずるので止むを得ず徐々
に昇温して長時間（例えば２〜８時間）加熱する必要が
あり、埋没材の加熱は技術を要し、また煩雑で生産性が
低いという問題がある。

本発明者らはこのような従来の埋没材の欠点を克服する
ため鋭意検討を行った結果、埋没材中の耐火材（骨材）
として第三リン酸アルミニウム（ＡｚＰｏ４）粉末を用
いることにより、加熱温度領域全般にわたシ急激な膨張
率変化が認められず、しかもシリカ系耐火材の場合に比
べて大きな熱膨張率を示し、熱膨張特性の優れた埋没材
が得られることを見い出した。本発明はこの知見に基づ
きなされるに至ったものである。

すなわち本発明は、第三リン酸アルミニウムを耐火材と
して含有することを特徴とする歯科鋳造用埋没材組成物
を提供するものである。

第三リン酸アルミニウムは大別して非晶質のものと結晶
質のものに類別され、さらに結晶質には無水のベルリナ
イト、トリジマイト、クリストバライト型、さらに１〜
２分子の結晶水を有するメタバリサイト、パリサイトな
ど多くの種類が知られている。これらの第三リン酸アル
ミニウムのいずれの種類も融点は１６００℃以上であり
、耐火性に優れ本発明の埋没材用耐火材として用いるこ
とができる。この中で、非晶質及び結晶水を有する第三
リン酸アルミニウムは加熱による結晶化及び結晶水飛散
の際に収縮現象が見られるので、結晶質でしかも結晶水
を事実上含有しない、例えばベルリナイト、トリジマイ
ト、クリストバライト型などの第三リン酸アルミニウム
を用いるのが好ましい。さらに耐火材と結合剤を混和す
る際の混水量を極力低く抑える必要があり、この観点か
ら比表面積の比較的小さな第三リン酸アルミニウムの使
用が特に好ましい。

この第三リン酸アルミニウムの粒度は特に制限はないが
通常約２００μｍ以下の範囲とする。

本発明の埋没材組成物において、耐火材として第三リン
酸アルミニウムを単独で用いるばかりでなく、従来公知
の耐火材を併用するようにしても良い。このような耐火
材としては石英のようなシリカ系のものがあげられる。

耐火材としての第三リン酸アルミニウムの含有量は５重
量％以上が好ましい。５重量多未満、例えば０．１重量
係程度でも埋没材の硬化時の表面粗さの向上はみられる
が、所望の熱膨張特性が得られない。

また、本発明の埋没材組成物において耐火材（骨材）に
対して用いる結合剤には特に制限はな〈従来のものを使
用できるがその量は組成物中５〜３０重量饅重量間が好
ましい。

このような本発明の埋没材組成物を用いる鋳造成型法は
常法に従がって実施できる。

以上のような本発明の組成物は歯科用金属成型品の鋳造
成型用埋没材として次のような優れた作用効果を奏する
。まず第１に熱膨張率が高く、加熱による膨張率の急変
がほとんど認められず、加熱の昇温速度を従来の埋没材
の場合よりはるかに高めることができることである。次
に、しかも、得られる鋳型表面が従来の埋没材に比べて
格段にきめ細かなものとなることである。この原因につ
いてはまだ明らかではないが、金属冠やインレーなどの
歯科用金属成型品は、高度の寸法精度を必要とし、しか
も審美性が特に重要視される鋳造物であるので、鋳型表
面がきめ細かであることは大きな利点と云える。

次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明するが、も
ちろん本発明はこれによシ限定されるものではない。

実施例１′ ベルリナイト型とクリストバライト型を主に含む第三リ
ン酸アルミニウム（そのＸ線回折図を第５図に示す；粒
度５０μｍ以下、三井東圧化学社製）８０重量％、第一
リン酸アンモニウム（大成歯科工業社製）１０重量％及
び酸化マグネシウム（粒度７４μｍ以下、大成歯科工業
社製ｆｆ）ｔ。

重量係を混合器で３０分間混合して埋没材を調製した。

次いでこの埋没材１ｏｏりに対してコロイダルシリカ分
散液（シリカ濃度３０％、商品名力タロイド５Ｃ−３０
．触媒化学工業社製）　４０　ｍｔを加えて、真空混和
器（Ｇ−Ｃ社製）で混和速度３５０　ｒｐｍで混和した
。このようにした埋没材混和物から、ＪＩＳＴ６６０１
（歯科鋳造用埋没材）に実施例２ ベルリナイト型リン酸アルミニウム（そのＸ線回折図を
第６図に示す；粒度５０μｍ以下、三井東圧化学社製）
７５重量襲と半水石膏（大成歯科工業社製）２５重量係
とを混合器で３０分間混合して埋没材を調製した。この
埋没材１００１に対して水４０ｍ１の割合で添加し、実
施例１と同様にしてＪＩＳ　Ｔ　６６０１に規定する方
法に準じて試験体を作成し熱膨張率を測定した。その結
果を第２図にグラフで示した。

比較例１ リン酸塩を結合剤とする従来型市販埋没材の代表として
、セラベスト（大成歯科工業社製）１００２に対し、付
属液２４　ｍｔの割合で添加し、以下実施例１と同様に
して混和後、実施例１と同様の方法で熱膨張率を測定し
た。その結果を第３図のグラフに示した。

比較例２ 石膏を結合剤とする従来型市販埋没材の代表として、石
英埋没材（大成歯科工業社製）１００ｉｉ’に対し水３
１　ｍｌの割合で添加し、実施例１と同様な操作で混練
した。この埋没材混和物について実施例１と同様にして
熱膨張率を測定した。その結果を第４図のグラフに示し
た。

試験例 実施例１．２及び比較例１，２で調製した各埋没材中に
％　　１５Ｘ１５Ｘ２朋からなるワックス型を埋没し硬
化させた。次いでこの埋没材を電気炉（オートファーネ
ス：　Ｇ−Ｃ社製）に入れ、７００℃×２時間で昇温し
上記ワックス型を溶出させ上記埋没材中に空所を形成さ
せた。この空所ににメタル（大成歯科工業社調製）を溶
融して遠心鋳造機（キャストマー）　：　Ｇ−Ｃ社製）
で注入し、しかる後冷却固化させた。このようにして鋳
造成型された試料の表面粗さを表面粗さ計（サーフコム
１０Ａ二東京精密社製）にて測定した。各埋没材ごとの
表面粗さは次表のとおシであった。

上記各実施例、比較例及び試験例の結果から明らかなよ
うに、シリカ系耐火材を用いた比較例１及び２の埋没材
はいずれも３５０ないし４００℃の温度領域で急激な熱
膨張率の変化がみられた。

これに対し、第三リン酸アルミニウムを耐火材として用
いた実施例１及び２の埋没材は、いずれも常温から７０
０℃までの全加熱温度領域において急激な熱膨張率の変
化は認められなかった。

しかも、比較例１及び２の熱膨張−は７００℃において
約１係であるのに対し、実施例１及び２はいずれも約１
．３〜１．５％と高い値を示した。

捷だ試験例の結果から明らかなように、従来のシリカ系
耐火材を用いた埋没材（比較例１．２）の表面粗さはい
ずれも１１ないし１２μｍ程度であるのに対し、本発明
の、第三リン酸アルミニウムを用いた埋没材（実施例１
，２）は表面粗さがいずれも約５μｍと格段ときめ細か
なものが得られた。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は実施例１及び実施例２で得られたそ
れぞれの埋没材の熱膨張率を示すグラフ、第３図及び第
４図は比較例１及び比較例２で得られたそれぞれの埋没
材の熱膨張率を示すグラフである。また、第５図及び第
６図は、実施例１及び実施例２でそれぞれ用いた第三リ
ン酸アルミニ、ラムのＸ線回折図である。 特許出願人　三井東圧化学株式会社 同　　　大成歯科工業株式会社 代理人弁理士　飯　１）敏　三 第３図 ３足＆　（Ｃ’）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）第三リン酸アルミニウムを耐火材として含有する
   ことを特徴とする歯科鋳造用埋没材組成物。
2. （２）第三リン酸アルミニウムが結晶質であることを特
   徴とする特許請求の範囲第１項記載の歯科鋳造用埋没材
   組成物。