JPS5916532Y2 - エンジンの点火時期制御装置 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は、排気ガス再循環（（ＥＧＲ）系を有するエン
ジンのための点火時期制御装置に係り、特にＥＧＲ制御
と関連してＥＧＲ時にそれに適合した好ましい点火時期
の進角を与える点火時期制御装置に係る。

一般に、エンジンに於て、ＥＧＲを行うと、エンジンの
燃焼室内に於ける混合気の燃焼速度が低下することから
、ＥＧＲ時は点火時期の進角度を非ＥＧＲ時に比して増
大させることが好ましく、ＥＧＲ時に進角度を増大させ
ることによりＥＧＲによる運転性の悪化や燃費の増大を
小さくし、或は打消すことができる。

ところで、エンジンの点火時期の進角を行う装置として
、吸気管負圧が増大すると、エンジン燃焼室内に於ける
混合気の燃焼速度が低下することに鑑み、吸気管負圧の
度合に応じて点火時期を進角させる点火時期負圧進角装
置が知られている。

この点火時期負圧進角装置は、通常、ダイヤフラム装置
を有し、それのダイヤフラム室に負圧が与えられること
によって点火時期の進角を行うようになっており、その
ダイヤフラム室には一般に、スロットル弁が全開位置に
ある時には、その」１流側に位置しスロットル弁か所定
開度以上開かたれた時その下流側に位置する通常アドバ
ンスポートと称されているバキュームポートから取出さ
れた負圧が導入されるようになっている。

前記バキュームポートから取出される負圧は、スロット
ル弁が全閉位置にある時、即ちエンジンがアイドリング
運転状態にある時には零であり、これよりスロットル弁
が次第に開かれ、その端縁部が該バキュームポートの前
方を横切る頃から急速に増大し、更にスロットル弁が開
かれると、スロットル開度の増大に応じてこんどは次第
に減少する。

従って、上述した如き点火時期負圧進角装置によって与
えられる進角度は、スロットル弁がバキュームポートを
横切った直後のスロットル開度の時、最大になり、それ
よりスロットル開度が増大するに従い減少する。

このような負圧進角特性は、ＥＧＲわ行っていない時は
、満足できるものであるが、ＥＧＲを行っている時は、
満足できるものではない。

即ち、ＥＧＲは、一般に、所定のスロットル開度以上の
時、一様に、或はスロットル開度が大きくなる程多く行
われるのに対して、点火時期の進角度は、上述した如く
、スロットル開度の増大に伴い減少し、ＥＧＲの観点か
らその時に要求される進角度を得ることができない。

そのため点火時期はＥＧＲの観点から、その時要求され
る点火時期に比して大幅に遅れた状態になり、エンジン
出力の低下及び燃費の増大を招くという問題がある。

上述した如き問題に対処し、点火時期負圧進角装置のダ
イヤフラム装置をバキュームポートに接続する通路手段
中にＥＧＲに関連して開閉する負圧動作弁と逆止弁とを
並列に組込み、ＥＧＲ時には前記逆止弁の作用によって
前記バキュームポートに作用する最大負圧を前記ダイヤ
フラム装置内に捕捉し、前記バキュームポートに作用す
る負圧が減少しても点火時期負圧進角装置の負圧進角度
が最大負圧の時の値を維持するように構成されたＥＧＲ
／点火時期制御装置が本願出願人と同一の出願人による
出願に係る特願昭５３−２６１４７号及び特願昭５３−
２６１４８号に於て既に提案されている。

特願昭５３−２６１４７号や特願昭５３−２６１４８号
に於て提案されているＥＧＲ／点火時期制御装置に於て
は、エンジンはＥＧＲ時にも要求進角度にも適合した好
ましい点火時期の進角度を与えられるが、しかし、加速
時には、本来排気ガス中のＮＮＯｘ濃度が増大するのに
加えて、上述した如くスロットル開度が中開度程度にな
っても最大負圧による大きな進角がエンジンに与えられ
るため排気ガス中のＮＯｘ濃度が激増し、排気ガス浄化
の観点から好ましからざ゛る問題を生じる。

本考案は前記ＥＧＲ／点火時期制御装置に於ける上述し
た如き問題に鑑み、ＥＧＲ下に於ける負圧進角の増大を
加速時に遅延させ、排気ガス中のＮＯｘ濃度が激増する
ことを防止するよう改良された点火時期制御装置を提供
することを目的としている。

かかる目的は、本考案によれば、ダイヤフラム装置を有
し該ダイヤフラム装置に与えられた負圧に応じて開弁じ
て排気ガス再循環を行わせるＥＧＲ弁と、吸気ボアに設
けられたスロットル弁が全閉位置にあるときその上流側
にあり又前記スロットル弁が所定の開度以上に開かれた
ときその下流側にある第一の位置にて前記吸気ボア内に
開口するバキュームポートと常時前記スロットル弁より
下流側にある第二の位置にて前記吸気ボア内に開口する
バキュームポートとを有する気化器とを備え、前記第一
の位置にあるバキュームポートより取出された吸気負圧
が前記ＥＧＲ弁のダイヤフラム装置に与えられることに
より排気ガス再循環を行うよう構成されたエンジンの点
火時期制御装置にして、ダイヤフラム装置を有し該ダイ
ヤフラム装置に作用する負圧に応じて点火時期の進角を
行なう点火時期負圧進角装置と、前記第一の位置にある
バキュームポートより前記点火時期負圧進角装置のダイ
ヤフラム装置に吸気負圧を導く第一の通路手段と、前記
第二の位置にあるバキュームポー１〜より前記点火時期
負圧進角装置のダイヤフラム装置に吸気負圧を導く第二
の通路手段と、前記第二の通路手段の途中に設けられ前
記点火時期負圧進角装置のダイヤフラム装置に負圧を封
入すべく作用する逆止弁と、前記第一の通路手段と前記
第二の通路手段の何れか一方を選択的に作動させる電磁
制御弁と、前記ＥＧＲ弁の作動に対応して前記電磁制御
弁の作動を制御する電気回路とを有し、前記電気回路は
前記ＥＧＲ弁が開き始めた瞬間から所定の遅れ時間だけ
遅れた時点から引続き前記ＥＧＲ弁が開かれている間中
前記第二の通路手段を作動させそれ以外のとき前記第一
の通路手段を作動させるよう前記電磁制御弁を制御する
よう構成されていることを特徴とする点火時期制御装置
によって達成される。

かかる構成によれば、ＥＧＲ時、第二の通路手段が実質
的に作動し、点火時期負圧進角装置のダイヤフラム装置
に負圧が封入されて、所謂、ＥＧＲ進角が行われるまで
に、遅れ時間があるので、ＥＧＲを開始する運転時、即
ち加速運転の初期に排気ガス中のＮＯｘが増大すること
を防止できる。

以下に添付の図を参照して本考案を実施例について詳細
に説明する。

添付の第１図は本考案による点火時期制御装置の一つの
実施例を示す概略図である。

図に於て、１はエンジンであり、図はその吸排気部に接
続する部分のみを破断して示している。

エンジン１には気化器２と吸気マニホルド３とからなる
吸気系装置４と排気マニホルド５が接続されており、吸
気マニホルド３と排気マニホルド５の間には、排気マニ
ホルドを流れる排気ガスの一部を吸気マニホルド内へ再
循環させる通路手段６と該通路手段を制御するＥＧＲ弁
７とからなるＥＧＲ系が組込まれている。

ＥＧＲ弁７は、通路手段６の途中に形成された弁ポート
８を開閉する弁要素９と、該弁要素９を作動するダイヤ
フラム装置１０を有しており、そのダイヤフラム室１１
に所定の値以上の負圧が作動していないときには、その
ダイヤフラム１２は圧縮コイルばね１３の作用により図
にて左方へ押圧され、弁ロッド１４を経て弁要素９を弁
ポーと８に押付け、通路手段６を遮断し、ダイヤフラム
室１１に所定値以上の負圧が作用したときには、ダイヤ
フラム１２は圧縮コイルばね１３の作用に抗して図にて
右方へ駆動され、弁ポート８より弁要素９を引離して通
路手段６を開くようになっている。

１５はニシジン温度に感応する感温弁であり、例えばエ
ンジン温度を代表するエンジン冷却水の温度に感応する
感温部１６と、該感温部によって駆動される弁要素１７
とを有し、エンジン温度が所定値以下のときには弁要素
１７は図示の如き位置にあってそのポート１８を大気ポ
ート１９より大気へ開放し、これに対しエンジン温度が
所定値以上のときには弁要素１７は感温要素１６によっ
て圧縮コイルバネ２０に抗して図にて右方へ駆動され、
ポート１８を大気ポート１９より遮断し、ポート２１に
接続するように作動する。

２２は前記気化器２の吸気ボア２′に設けられたスロッ
トル弁である。

気化器２は前記吸気ボア２′内に開いたポー） ２３
ａ及び２３ ｂを有しており、このポー） ２３ ａ及
び２３ ｂは各々スロットル弁２２が全閉位置にある時
その上流側に位置し、前記スロットル弁２２が所定開度
以上開かれた時その下流側に位置するバキュームポート
である。

尚、図に於いてバキュームポー） ２３ ａ及び２３
ｂは上下に配列して設けられているが、これらは図示の
目的で上下に配列されているものであり、実際には気化
器２の吸気ボア２′の周方向に沿って近接して配置され
ているものである。

また、この実施例の場合、前記気化器２は常にスロット
ル弁２２の下流側に位置するもう一つのバキュームポー
ト２３ Ｃを有している。

３３はディストリビュータであり、３４はこれに作用す
るダイヤフラム作動式の負圧進角装置である。

負圧進角装置３４はダイヤフラム室３５を有し、該ダイ
ヤフラム室に作用する負圧の増大に応じて点火時期を進
める作用を行う。

４６はＥＧＲ用の背圧制御弁であり、ダイヤフラム室４
７に作用する排気ガス圧力が所定以下の時には弁要素４
８を担持するダイヤフラム４９は、図示の如くポート５
０をエアーフィルタ５１を経て大気へ開放し、これに対
しダイヤフラム室４７内の排気ガス圧力が所定値以上に
上昇するとダイヤフラム４９を圧縮コイルばね５２の作
用に抗して図にて右方へ駆動し、ポート５０を閉じるよ
うになっている。

前記ダイヤフラム室４７には前記排気マニホールド５よ
り前記吸気マニホールド３へＥＧＲ排気ガスを導く通路
手段６の途中に設けられたオリフィス５３の下流側に形
成された室５４内の圧力が通路手段５５を経て供給され
ている。

かかる背圧制御弁４６及びオリフィス５３よりなる装置
は、前記室５４内に於ける排気ガス圧力を常にほぼ一定
に保つよう前記ＥＧＲ弁７のダイヤフラム室１１に供給
される負圧を制御する装置であり、これによってＥＧＲ
の比率を常にほぼ一定に保つ作用を行なっているもので
ある。

前記ＥＧＲ弁７の前記ダイヤフラム室１１は通路手段５
６、背圧制御弁４６、通路手段５７を経て前記感温弁１
５のポート１８に接続されている。

又感温弁１５のポート２１は通路手段５９を経て前記バ
キュームポー） ２３ ｂに接続されている。

１００は電磁制御弁であり、この電磁制御弁１００は、
ソレノイド１０１と、該ソレノイド１０１によって電磁
的に駆動されるコア１０２とを有しており、このコア１
０２は弁ポート１０３を開閉する弁要素１０４を担持し
ている。

ソレノイド１０１が励磁されていない時には前記弁要素
１０４は、圧縮コイルばね１０５のばね力によって図に
て左方へ押圧されてポーラ１０３を閉じ、ポート１０６
と１０７とを連通し、これに対し前記ソレノイド１０１
が励磁されると前記弁要素１０４は前記圧縮コイルばね
１０５の作用に抗して図にて右方へ駆動され、前記ポー
ト１０３を開き、前記ポーＨＯ６を閉じ、前記ポー［０
７を前記ポー）１０６に代えて前記ポー）１０３に連通
ずるようになっている。

前記ポート１０７は通路手段１０８を経て前記負圧進角
装置３４のダイヤフラム室３５に接続されている。

また前記ポーＨＯ６は通路手段６５を経て前記バキュー
ムポート２３ａに接続されている。

またポート１０３は通路手段１０９、逆止弁１１０、通
路手段１１４を経て前記バキュームポート２３Ｃに接続
されている。

逆止弁１１０はポート１１１を開閉する可撓性のアンブ
レラ型の弁要素１１２を有しており、前記通路手段１０
９より前記通路手段１１４に向かう流体の流れのみを許
すようになっている。

即ち、逆止弁１１０はこれにより通路手段１０９の側に
負圧を封入するようになっている。

また前記逆止弁１１０は、この実施例の場合、前記弁要
素１１２より前記通路手段１０９の側に所定の内容積を
備えたサージタンク１１３を有している。

前記電磁制御弁１００の前記ソレノイド１０１には電源
８７が供給する電流が遅延型電気スイッチ１１５及びリ
レースイッチ１２９を経て選択的に供給されるようにな
っている。

遅延型電気スイッチ１１５は二つのバイメタル１１６．
１１７に各々担持されて互に対向する接点１１８．１１
９を有しており、この接点１１８． １１１９はヒータ
コイル１２０によって前記バイメタルが加熱され熱変形
することにより接触し、スイッチを閉じるようになって
いる。

前記ヒータコイル１２０には前記電源８７が供給する電
流が負圧作動スイッチ１２１を経て選択的に供給される
ようになっている。

負圧作動スイッチ１２１はダイヤフラム１２２によって
担持された接点１２３を有し、ダイヤフラム室１２４内
に所定値以上の負圧が作用してない時には前記ダイヤフ
ラム１２２は圧縮コイルばワ１２５の作用によって図に
て右方へ駆動され、前記接点１２３を固定接点１２６．
１２７より引離してスイッチを開いている。

これに対し前記ダイヤフラム室１２４内に所定値以上の
負圧が作用すると、前記ダイヤフラム１２２は圧縮コイ
ルばね１２５の作用に抗して図にて左方へ駆動され、前
記接点１２３を固定接点１２６．１２７に接触させ、ス
イッチを閉じるようになっている。

前記ダイヤフラム室１２４は通路手段１２８を経て前記
通路手段５７に接続されている。

前記リレースイッチ１２９は、前記遅延型電気スイッチ
１１５と直列に接続された常開型の電気スイッチ１３０
と、前記電気スイッチ１３０の開閉を制御するソレノイ
ド１３１とを含んでいる。

ソレノイド１３１には前記電源８７が供給する電流が前
記負圧作動スイッチ１２１を経て選択的に供給されるよ
うになっている。

次に第２図を参照して上述した如き構成からなる点火時
期制御装置の作動を説明する。

第２図はエンジス回転数が一定の場合に於けるスロット
ル開度と吸気管負圧進角度の関係を示している。

尚第２図に於いて、Ａは従来のＥＧＲ時負圧進角、Ｂは
本考案によるときのＥＧＲ時負圧進角、Ｃは非ＥＧＲ時
の負圧進角、Ｄはバキュームポー）２３ａ、２３ｂの負
圧、Ｅは本考案によるときの負圧進角装置のＥＧＲ時の
ダイヤフラム装置の負圧、Ｆは従来の負圧進角装置のＥ
ＧＲ時のダイヤフラム室の負圧、Ｇはスロットル開度、
ＨはＥＧＲ域を各々示している。

エンジン温度が所定値以下であると、感温弁１５の弁要
素１７は、図示の如く、ポート１８を大気へ開放し、ポ
ート１８とポート２１の間を遮断した状態にある。

かかる状態に於いては、ＥＧＲ弁７のダイヤフラム室１
１は大気圧を導入されており、従って該ＥＧＲ弁は弁ポ
ート８を閉し、ＥＧＲ通路手段６を遮断している。

従ってかかる状態に於いては、スロットル弁２２の開度
の如何にかかわらずＥＧＲは行なわれない。

またこのとき、負圧作動スイッチ１２１のダイヤフラム
室１２４も同様に大気圧を導入されており、従ってスイ
ッチは開かれ、遅延型電気スイッチ１１５のヒータコイ
ル１２０及びリレースイッチ１２９のソレノイド１３１
には通電が行なわれず、遅延型電気スイッチ１１５及び
電気スイッチ１３０も開かれた状態にある。

このため電磁制御弁１００のソレノイド１０１には通電
が行なわれず、該電磁制御弁１００の弁要素１０４は図
示の如くポート１０３を閉じ、ポート１０６とポート１
０７とを連通し、負圧進角装置３４のダイヤフラム室３
５をバキュームポー１−２３ ａに接続している。

従って、この状態に於いては、即ちＥＧＲが行なわれな
い時には、点火時期の負圧進角は前記バキュームポー）
２３ ａに現われる吸気管負圧に応じて第２図にて上
方に二点鎖線で示されている如き従来と同じ要領にて行
なわれる。

エンジン温度が所定値以上に上昇すると、感温弁１５の
弁要素１７は図にて右方へ変位し、大気ポート１９を閉
じてポート１８と２１とを連通ずるようになる。

かかる状態に於いては、ＥＧＲ弁７のダイヤフラム室１
１はバキュームポー） ２３ ｂに接続される。

従ってこの時には、バキュームポート２３ ｂに実質的
な吸気負圧が現われている時、ＥＧＲが行なわれる。

即ち、スロットル弁２２が図示の如き全開位置にある時
には前記バキュームポート２３ ｂには吸気管負圧が現
われないので、ＥＧＲが行なわれないが、これによりス
ロットル弁２２が次第に開かれ、その端縁部が前記バキ
ュームポート２３ｂの前方を横切るようになると、バキ
ュームポート２３ｂには実質的な負圧が現われるように
なり、これによってＥＧＲ弁７が開かれてＥＧＲが行な
われるようになる。

前記スロワ１−ル弁２２が更に大きく開かれると、バキ
ュームポー） ２３ ｂに作用する負圧は再び減少し、
その負圧がＥＧＲ弁７の作動圧以下に減少した所でＥＧ
Ｒ弁７は再び閉弁し、ＥＧＲを停止する。

一方、負圧作動スイッチ１２１のダイヤフラム室１２４
には前記ＥＧＲ弁７のダイヤフラム室１１に供給される
負圧と同じ負圧が供給されており、この場合、この負圧
作動スイッチが前記ＥＧＲ弁７の作動圧に実質的に等し
い負圧により作動するよう設計されていると、ＥＧＲ弁
７が開いてＥＧＲが行なわれている時のみスイッチを閉
じ、遅延型電気スイッチ１１５のヒータコイル１２０及
びリレースイッチ１２９のソレノイド１３１に通電を行
なうようになる。

上述の如く設計が行なわれていると、負圧作動スイッチ
１２１はＥＧＲが行なわれるとばは゛同時に閉じ、遅延
型電気スイッチ１１５のヒータコイル１２０及びリレー
スイッチ１２９のソレノイド１３１に通電を行なうよう
になる。

リレースイッチ１２９の電気スイッチ１３０はソレノイ
ド１３１に通電が行なわれると同時に閉じる。

ヒータコル１２０は通電により発熱し、その熱によって
バイメタル１１６゜１１７を熱変形する。

前記ヒータコイル１２０に通電が行なわれた瞬間から所
定の時間が経過すると、前記バイメタル１１６．１１７
の熱変形により接点１１８、１１９が互に接触し、前記
電磁制御弁１００のソレノイド１０１に通電が行なわれ
るようになる。

このようにして電磁制御弁１００のソレノイド１０１に
通電が行なわれると、それの弁要素１０４は圧縮コイル
ばね１０５の作用に抗して図にて右方へ移動し、１０７
と１０３とを接続するようになる。

従って、この時には、負圧進角装置３４のダイヤフラム
室３５は逆止弁１１０を経てバキュームポー１−２３
Ｃに接続されるようになる。

ところで、スロットル弁２２が閉しられている状態から
一度開かれる過程に於いて、バキュームポー） ２３
ｂに負圧が現われてＥＧＲが行なわれ、またこれと同時
に電磁制御弁１００が作動して負圧進角装置３４のダイ
ヤフラム室３５が逆止弁１１０を経てバキュームポー）
２３ Ｃに接続されると、点火時期は、第２図にて上
方に破線で示されている如く、ＥＧＲが開始されるとほ
ぼ同時に急激に増大し、そしてその時にバキュームポー
１−２３ Ｃに現われた最大負圧がダイヤフラム室３５
内に封入されることによりＥＦＲが行なわれている間最
大負圧進角状態を維持する。

このため、加速運転時の、特に初期に排気ガス中のＮＯ
ｘ濃度が著しく増大するという不具合を生じる。

これに対し、本考案によれば、上述の如く、ＥＧＲが開
始された瞬間から所定の時間遅れを持って電磁制御弁１
００が作動し、負圧進角装置３４のダイヤフラム室３５
を逆止弁１１０を経てバキュームポート２３Ｃに接続す
るので、点火時期は第２図にて上方に一点鎖線で示され
ている如＜ 、ＥＧＲが開始された瞬間から所定の時間
が経過するまでは非ＥＧＲ時の負圧進角と同様に行なわ
れ、所定の時間が経過した時にダイヤフラム室３５にサ
ージタンク１１３の負圧が与えられることにより増大し
、その増大された負圧進角状態をＥＧＲが行なわれてい
る間維持する。

この場合の最大負圧進角度は、サージタンク１１３の容
積によって決定される。

このように加速時に点火時期の増大が遅延されることに
より、加速時の、特に初期に排気ガス中に於けるＮＯｘ
濃度が増大することが防止される。

スロットル弁２２が更に開かれるか、或は再び閉弁位置
にまで閉じられることにより前記バキュームポート２３
ｂに現われる負圧がＥＧＲ弁７の作慰圧以下に低下する
と、ＥＧＲ弁７は閉じられ、ＥＧＲを停止する。

またこの時には、負圧作動スイッチ１２１が開くため、
リレースイッチ１２９は直ちにその電気スイッチ１３０
を開き、電磁制御弁１００のソレノイド１０１に対する
通電を停止する。

このため、電磁制御弁１００の弁要素１０４はＥＧＲが
停止されると同時にポート１０３を閉じ、ポート１０６
と１０７とを接続する。

従って負圧進角装置３４のダイヤフラム室３５には再び
バキュームポーｉ−２３Ｈに現われる吸気負圧が導入さ
れるようになり、負圧進角装置３４は通常の負圧進角特
性にて点火時期の負圧進角を行なうようになる。

第３図は本考案による点火時期制御装置の他の一つの実
施例を示す第１図と同様の図である。

尚、第３図に於いて第１図に対応する部分は第１図に付
した符号と同一の符号により示されている。

この実施例に於いては、電磁制御弁１００のソレノイド
１０１には電子的なタイマ回路１４０及び増幅器１４１
を経て電源８７が供給する電流が選択的に供給されるよ
うになっている。

タイマ回路１４０は周知である単安定マルチバイブレー
タとラッチユニットとの組合わせタイマや、ＩＣを使用
したＩＣタイマや、サーミスタ、ヒータ、コンパレータ
の組合わせを使用したタイマであってよい。

このタイマ回路１４０は負圧作動スイッチ１２１が閉じ
た瞬間から所定の時間経過後に増幅器１４１を介して前
記ソレノイド１０１に対して通電を行ない、前記負圧作
動スイッチ１２１が開かれると同時に前記ソレノイド装
置１０１に対する通電を停止するように構成されている
。

従ってかかる実施例に於いても、ＥＧＲが開始されてか
ら所定の時間が経過した後に前記電磁制御弁１００のソ
レノイド１０１に通電が行なわれ、電磁制御弁１００の
切換えが行なわれるので、ＥＧＲが開始されてから少し
遅れて点火時期の増大が行なわれるようになり、加速初
期に排気ガス中に於けるＮＯｘ濃度が増大することが防
止されるようになる。

以上に於いては本考案を特定の実施例について詳細に説
明したが、本考案はこれらの実施例にのみ限られるもの
ではなく、本考案の範囲内にて種種の実施例が可能であ
ることは当業者にとって明らかであろう。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案によるエンジンの点火時期制御装置の一
つの実施例を示す概略図、第２図は本考案による点火時
期制御装置の負圧進角作動と従来の点火時期制御装置の
負圧進角作動とを比較して示すグラフ、第３図は本考案
によるエンジンの点火時期制御装置の他の一つの実施例
を示す概略図である。 １〜エンジン、２気化器、３〜吸気マニホールド、４〜
吸気系装置、５〜排気マニホールド、６〜ＥＧＲ通路手
段、７〜ＥＧＲ弁、８〜弁ポート、９〜弁要素、１０〜
ダイヤフラム装置、１１〜ダイヤフラム室、１２〜ダイ
ヤフラム、１３〜圧縮コイルばね、１４〜ロツド、１５
〜感温弁、１６〜感温要素、１７〜弁要素、１８〜ポー
ト、１９〜大気ポート、２０〜圧縮コイルばね、２１〜
ポート、２３ａ、２３ｂ、２３Ｃ〜バキユームポート、
３３〜テ゛イストリピユータ、３４〜負圧進角装置、３
５〜ダイヤフラム室、４６〜背圧制御弁、４７〜ダイヤ
フラム室、４８〜弁要素、４９〜ダイヤフラム、５０〜
弁ポート、５１〜エアーフイルタ、５２〜圧縮コイルば
ｈ、５３〜オリフイス、５４〜室、５５〜５７．５９．
６５〜通路手段、１００〜電磁制御弁、０１〜ソレノイ
ド、１０２〜コア、１０３〜ポート、０４〜弁要素、１
０５〜圧縮コイルばね、１０６゜０７〜ポート、１０８
．１０９〜通路手段、１１０〜逆止弁、１１〜ポート、
１１２〜弁要素、１１３〜サージタンク、１４〜通路手
段、１１５〜遅延型電気スイツチ、１１６〜。 １７〜バイメタル、１１８．１１９〜接点、１２０〜ヒ
ータコイル、１２１〜負圧作動スイッチ、１２２〜ダイ
ヤフラム、１２３〜接点、１２４〜ダイヤフラム室、１
２５〜圧縮コイルばね、１２６．１２７〜固定接点、１
２８〜通路手段、１２９〜リレースイツチ、１３０〜電
気スイツチ、１３１〜ソレノイド、１４０〜タイマ回路
、１４１〜増幅器。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 ダイヤフラム装置を有し該ダイヤフラム装置に与えられ
   た負圧に応じて開弁じて排気ガス再循環を行わせるＥＧ
   Ｒ弁と、吸気ボアに設けられたスロットル弁が全閉位置
   にあるときその上流側にあり又前記スロットル弁が所定
   の開度以上に開かれたときその下流側にある第一の位置
   にて前記吸気ボア内に開口するバキュームポートと常時
   前記スロットル弁より下流側にある第二の位置にて前記
   吸気ボア内に開口するバキュームポートとを有する気化
   器とを備え、前記第一の位置にあるバキュームポー１へ
   より取出された吸気負圧が前記ＥＧＲ弁のダイヤフラム
   装置に与えられることにより排気ガス再循環を行なうよ
   う構成されたエンジンの点火時期制御装置にして、ダイ
   ヤフラム装置を有し該ダイヤフラム装置に作用する負圧
   に応して点火時期の進角を行なう点火時期負圧進角装置
   と、前記第一の位置にあるバキュームポートより前記点
   火時期負圧進角装置のダイヤフラム装置に吸気負圧を導
   く第一の通路手段と、前記第二の位置にあるバキューム
   ポートよ【フ前記点火時期負圧進角装置のダイヤフラム
   装置に吸気負圧を導く第二の通路手段と、前記第二の通
   路手段の途中に設けられ前記点火時期負圧進角装置のダ
   イヤフラム装置に負圧を封入すべく作用する逆止弁と、
   前記第一の通路手段と前記第二の通路手段の何れか一方
   を選択的に作動させる電磁制御弁と、前記ＥＧＲ弁の作
   動に対応して前記電磁制御弁の作動を制御する電気回路
   とを有し、前記電気回路は前記ＥＧＲ弁が開き始めた瞬
   間から所定の遅れ時間だけ遅れた時点から引続さ前記Ｅ
   ＧＲ弁が開かれている間中前記第二の通路手段を作動さ
   せそれ以外のとき前記第一の通路手段を作動させるよう
   前記電磁制御弁を制御するよう構成されていることを特
   徴とする点火期制御装置。