JPS59153855A - 耐食性に優れた銅合金 - Google Patents
耐食性に優れた銅合金Info
- Publication number
- JPS59153855A JPS59153855A JP2378683A JP2378683A JPS59153855A JP S59153855 A JPS59153855 A JP S59153855A JP 2378683 A JP2378683 A JP 2378683A JP 2378683 A JP2378683 A JP 2378683A JP S59153855 A JPS59153855 A JP S59153855A
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- JP
- Japan
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- corrosion resistance
- owt
- alloy
- copper alloy
- wtl
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は優れた耐食性を有する銅合金で、復水器、給水
加熱器、蒸留器、冷却器、遣水装置などの熱交換器用の
材料として、特に自動車等に用いられるラジェーターの
タンク（容器）。
加熱器、蒸留器、冷却器、遣水装置などの熱交換器用の
材料として、特に自動車等に用いられるラジェーターの
タンク（容器）。
チューブ（管）、フィン等の材料として最適な銅合金に
関するものである。
関するものである。
黄銅は一般に機械的性質や成形性が良好であり、その他
の銅合金に比べて安価なため、広範囲の用途で使用され
ている。熱交換器特に、自動車用ラジェーターとしても
好んで使用されているが、黄銅は環境如よって脱亜鉛腐
食が起き。
の銅合金に比べて安価なため、広範囲の用途で使用され
ている。熱交換器特に、自動車用ラジェーターとしても
好んで使用されているが、黄銅は環境如よって脱亜鉛腐
食が起き。
これが大きな問題となっている。
自動車用ラジェーターは本体の温度を調節するため如液
体を冷却媒体としてエンジンとラジェーターを循環させ
て熱を放散させるもので。
体を冷却媒体としてエンジンとラジェーターを循環させ
て熱を放散させるもので。
ラジェーターは冷却媒体と常時接触しておシ。
この冷却媒体により、内面から腐食が生じる問題がある
。また自動車の走行中にラジェーターは排気ガス、塩分
を含む海岸大気、さらには工場大気のＳｏ、ガス等にさ
らされている場合には外面から本腐食される。
。また自動車の走行中にラジェーターは排気ガス、塩分
を含む海岸大気、さらには工場大気のＳｏ、ガス等にさ
らされている場合には外面から本腐食される。
従来ラジェーターに使用されている材料としては、銅６
５ ｗｔ％ 、亜鉛３５ Ｗｔ’ｌからなる黄銅が用い
られているが、腐食環境の悪化等により従来の黄銅を用
いたラジェーターの寿命が短かくなりつつある。
５ ｗｔ％ 、亜鉛３５ Ｗｔ’ｌからなる黄銅が用い
られているが、腐食環境の悪化等により従来の黄銅を用
いたラジェーターの寿命が短かくなりつつある。
さらにまた近年特にラジェーターチューブ（管）には、
従来のカシメによるロックシームチューブにかわってコ
スト低減と生産効率の向上の面から高周波抵抗溶接また
は高周波誘導溶接による銅合金溶接管が採用されるよう
になってきた。しかしながら銅合金溶接管は、その溶接
組織の特異性からその溶接部は他の部分と比較して耐食
性が大幅に劣るという欠点を持っている。このことは銅
合金溶接管の使用上の大きな制約、となる。さらには、
銅合金溶接管の製造の際に溶接方法として高周波誘導溶
接もしくは高周波抵抗溶接を用いた場合、その溶接方法
の特徴から特に溶接割れ管発生し易いという製造上の難
点をもっている。
従来のカシメによるロックシームチューブにかわってコ
スト低減と生産効率の向上の面から高周波抵抗溶接また
は高周波誘導溶接による銅合金溶接管が採用されるよう
になってきた。しかしながら銅合金溶接管は、その溶接
組織の特異性からその溶接部は他の部分と比較して耐食
性が大幅に劣るという欠点を持っている。このことは銅
合金溶接管の使用上の大きな制約、となる。さらには、
銅合金溶接管の製造の際に溶接方法として高周波誘導溶
接もしくは高周波抵抗溶接を用いた場合、その溶接方法
の特徴から特に溶接割れ管発生し易いという製造上の難
点をもっている。
このような状況から熱交換器特にラジェータータンク（
容器）、チューブ（管）、フィン等に耐食性の向上が要
求されると同時に溶接部位に訃いては耐食性と同時に溶
接割れ感受性の低い材料の開発が望まれてきた。
容器）、チューブ（管）、フィン等に耐食性の向上が要
求されると同時に溶接部位に訃いては耐食性と同時に溶
接割れ感受性の低い材料の開発が望まれてきた。
本発明はかかる点に鑑み、従来の黄銅を改良し、熱交換
器用特にラジェーター用材料として優れた耐食性を有す
る銅合金、を提供するものである。
器用特にラジェーター用材料として優れた耐食性を有す
る銅合金、を提供するものである。
本発明は、亜鉛２５〜４０ｗｔ係、りんＯ，ＯＣ１５〜
０．０７０ ｗｔ係、錫０．０５〜ｔ ｏ ｗｔ４ 、
アルミニウム０．０５〜ｔ Ｏｗｔチ、けい素０．００
５〜１．Ｏｗｔ係を含み、さらに、鉄０００５〜１、Ｏ
ｗｔ’！ 。
０．０７０ ｗｔ係、錫０．０５〜ｔ ｏ ｗｔ４ 、
アルミニウム０．０５〜ｔ Ｏｗｔチ、けい素０．００
５〜１．Ｏｗｔ係を含み、さらに、鉄０００５〜１、Ｏ
ｗｔ’！ 。
鉛０．００５〜０．５ ｗｔ％の内側れか１種又は２種
を総量でｏ、 ｏ ｏ ｓ〜１．３ ｗｔチ含み、残部
銅及び不可避的な不純物からなる合金、及び該合金を最
終焼鈍後、さらに３〜２０チの加工度で冷間圧延を施し
た合金、及び該合金を最終焼鈍で結晶粒度が０．０７５
ｍｍ以下となるように調整された合金、及び該合金を最
終焼鈍で結晶粒度を０．０１５ｗｎ以下に調整した後、
さらに３〜２０チの加工度で冷間圧延を施しへ合金であ
って。
を総量でｏ、 ｏ ｏ ｓ〜１．３ ｗｔチ含み、残部
銅及び不可避的な不純物からなる合金、及び該合金を最
終焼鈍後、さらに３〜２０チの加工度で冷間圧延を施し
た合金、及び該合金を最終焼鈍で結晶粒度が０．０７５
ｍｍ以下となるように調整された合金、及び該合金を最
終焼鈍で結晶粒度を０．０１５ｗｎ以下に調整した後、
さらに３〜２０チの加工度で冷間圧延を施しへ合金であ
って。
優れた耐食性を有する銅合金に関する。
次に本発明合金を構成する合金成分及び内容の限定理由
を説明する。銅と亜鉛は１本発明合金の基本材料となる
もので加工性１機械的強度に優れていると共に熱伝導性
にも優れている。
を説明する。銅と亜鉛は１本発明合金の基本材料となる
もので加工性１機械的強度に優れていると共に熱伝導性
にも優れている。
亜鉛含有量を２５〜４０ ｗｔ’ｌとする理由は、亜鉛
含有量が２５ ｗｔ１％未満では加工性が悪くなること
及び４０ ｗｔ％を越えると銅−亜鉛合金におけるβ相
の析出が顕著にみられ耐食性及び冷間加工性が悪ぐなる
ためである。
含有量が２５ ｗｔ１％未満では加工性が悪くなること
及び４０ ｗｔ％を越えると銅−亜鉛合金におけるβ相
の析出が顕著にみられ耐食性及び冷間加工性が悪ぐなる
ためである。
りんの含有量を０．００５〜０．０７０ ｗｔｑ６とす
る理由は、りん含有量が０． ＯＯ５ｗｔ％未満では耐
食性の改善がみられず、逆にりん含有量が０、０７０
ｗｔ％を越えると耐食性は改善されるが。
る理由は、りん含有量が０． ＯＯ５ｗｔ％未満では耐
食性の改善がみられず、逆にりん含有量が０、０７０
ｗｔ％を越えると耐食性は改善されるが。
粒界腐食の徴候がみられるためである。錫含有量を０．
０５〜１． Ｏｗｔ％とする理由は、錫含有量がＱ、
０５ ｗｔ％未満では耐食性特に溶接した場合溶接部の
耐食性の改善が認められず、１だ１．０ｗｔ％を越える
とその効果が飽和するためである。
０５〜１． Ｏｗｔ％とする理由は、錫含有量がＱ、
０５ ｗｔ％未満では耐食性特に溶接した場合溶接部の
耐食性の改善が認められず、１だ１．０ｗｔ％を越える
とその効果が飽和するためである。
アルミニウム含有量を０．０５〜ｔ ｏ ｗｔ％とする
理由は、アルミニウム含有量がα０５ ｗｔ１未満では
耐食性特に溶接した場合溶接部の耐食性の改善が認めら
れず、また１、 Ｏｗｔ％を越えるとその効果が飽和す
るためである。けい素含有量をＱ、 ＯＯ５〜１． Ｏ
ｗｔ係とする理由は、けい素の含有量が０．００５ ｗ
ｔ％未満では耐食性特に溶接した場合溶接部の耐食性の
改善が認められず、またｔ ｏ ｗｔ％を越えるとその
効果が飽和すると共に、逆に内面からの腐食に対する耐
食性が劣化するためである。鉄含有量全０．００５〜１
． ｏ ｗｔｑｂとする理由は、鉄含有量がｏ、 ｏ
ｏ ｓ ｗｔ％未満では耐食性の改善が認められず、ま
たｔ ｏ ｗｔ％を越えるとその効果が飽和するためで
ある。鉛含有量を０．００５〜０．３ ｗ１４とする理
由は、鉛含有量が０．００５ ｗｔ％未満では耐食性の
改善が認められず、また０、 ３ ｗｔ％を越えると加
工性が劣化するためである。このように、りん、鉄、鉛
を添加することにより素材に耐食性を付加し。
理由は、アルミニウム含有量がα０５ ｗｔ１未満では
耐食性特に溶接した場合溶接部の耐食性の改善が認めら
れず、また１、 Ｏｗｔ％を越えるとその効果が飽和す
るためである。けい素含有量をＱ、 ＯＯ５〜１． Ｏ
ｗｔ係とする理由は、けい素の含有量が０．００５ ｗ
ｔ％未満では耐食性特に溶接した場合溶接部の耐食性の
改善が認められず、またｔ ｏ ｗｔ％を越えるとその
効果が飽和すると共に、逆に内面からの腐食に対する耐
食性が劣化するためである。鉄含有量全０．００５〜１
． ｏ ｗｔｑｂとする理由は、鉄含有量がｏ、 ｏ
ｏ ｓ ｗｔ％未満では耐食性の改善が認められず、ま
たｔ ｏ ｗｔ％を越えるとその効果が飽和するためで
ある。鉛含有量を０．００５〜０．３ ｗ１４とする理
由は、鉛含有量が０．００５ ｗｔ％未満では耐食性の
改善が認められず、また０、 ３ ｗｔ％を越えると加
工性が劣化するためである。このように、りん、鉄、鉛
を添加することにより素材に耐食性を付加し。
錫、アルミニウム、けい素を添加することにより素材及
び溶接した場合、溶接部の耐食性を付加するものである
。
び溶接した場合、溶接部の耐食性を付加するものである
。
さらに結晶粒度を０．０１５−以下に限定した理由につ
いて以下に述べる。高周波誘導溶接あるいは高周波抵抗
溶接によって起こる溶接割れの原因について調査した結
果本発明者らは、溶融した母材金属と接触していると粒
界が脆化して軽い衝撃を受けた場合に溶接割れが発生す
ることを知見した。そこでこのような現象について調査
を行々つた結果、結晶粒度の影響が大きく、結晶粒度を
小さくすることにより、このような現象を大幅に抑制す
ることができることを知見した。さらに本発明者らは、
耐食性に及ぼす結晶粒度の影響についても調査した結果
、耐食性とくに耐脱亜鉛腐食性は結晶粒度の影響を受け
、結晶粒度を小さくするとと如よシ、耐食性を向上させ
ることができることを知見した。
いて以下に述べる。高周波誘導溶接あるいは高周波抵抗
溶接によって起こる溶接割れの原因について調査した結
果本発明者らは、溶融した母材金属と接触していると粒
界が脆化して軽い衝撃を受けた場合に溶接割れが発生す
ることを知見した。そこでこのような現象について調査
を行々つた結果、結晶粒度の影響が大きく、結晶粒度を
小さくすることにより、このような現象を大幅に抑制す
ることができることを知見した。さらに本発明者らは、
耐食性に及ぼす結晶粒度の影響についても調査した結果
、耐食性とくに耐脱亜鉛腐食性は結晶粒度の影響を受け
、結晶粒度を小さくするとと如よシ、耐食性を向上させ
ることができることを知見した。
結晶粒度を０．０１５＋ｎ＋ａ以下に限定した理由は。
結晶粒度が０．０１５ｎ＋ｍを越えると溶接割れが発生
し易くなり、また耐食性の劣化が認められるためである
。
し易くなり、また耐食性の劣化が認められるためである
。
また本発明合金を最終焼鈍した後、３〜２゜チの加工度
で冷間圧延を施こす理由は、冷間圧延を施こすことによ
υ本発明合金のはんだ付は性が向上するためであるが、
加工度が３Ｌ１ｊ未満でははんだ付は性の向上が認めら
れず、また２０チを越えると機械的強度が高くなり、成
形性特にラジェーターチューブ加工時の成形性が劣化す
るためである。
で冷間圧延を施こす理由は、冷間圧延を施こすことによ
υ本発明合金のはんだ付は性が向上するためであるが、
加工度が３Ｌ１ｊ未満でははんだ付は性の向上が認めら
れず、また２０チを越えると機械的強度が高くなり、成
形性特にラジェーターチューブ加工時の成形性が劣化す
るためである。
このような本発明合金は、良好な耐食性及び剛溶接割れ
性全示すと共に、はんだ付は性も良好な合金であるた５
熱交換器用特忙ラジ工−ター用鋼合金として適した材料
である。
性全示すと共に、はんだ付は性も良好な合金であるた５
熱交換器用特忙ラジ工−ター用鋼合金として適した材料
である。
実施例
第１表に示す諸組成の合金を溶製し、熱間圧延及び適宜
焼きなましを加えなから冷間圧延により１門厚さの板と
し、最終的に種々の温度で焼きな１しを加え第２表に示
す結晶粒度に調整した。耐食性試験に供する溶接部材は
第２表に示された結晶粒度をもつ１ｖＭＦ！さの諸組成
の合金を突き合わせＴＩＧ溶接することによって作製し
た。耐食性試験は１ｔの蒸留水に（内面からの腐食を想
定して） 炭酸水素ナトリウム １．３ ｔ７’を硫酸ナトリ
ウム ｔ ｓ ｔ／を 塩化ナトリウム １，６ｙ／ｌ を各々溶かした液を液温８８℃に保持し、毎分１００ｍ
７！の空気を吹き込み、この液の中に５００時間浸漬し
た。その時発生した最大脱亜鉛腐食深さを溶接部及び母
材部について測定し、これをもって耐食性を評価した。
焼きなましを加えなから冷間圧延により１門厚さの板と
し、最終的に種々の温度で焼きな１しを加え第２表に示
す結晶粒度に調整した。耐食性試験に供する溶接部材は
第２表に示された結晶粒度をもつ１ｖＭＦ！さの諸組成
の合金を突き合わせＴＩＧ溶接することによって作製し
た。耐食性試験は１ｔの蒸留水に（内面からの腐食を想
定して） 炭酸水素ナトリウム １．３ ｔ７’を硫酸ナトリ
ウム ｔ ｓ ｔ／を 塩化ナトリウム １，６ｙ／ｌ を各々溶かした液を液温８８℃に保持し、毎分１００ｍ
７！の空気を吹き込み、この液の中に５００時間浸漬し
た。その時発生した最大脱亜鉛腐食深さを溶接部及び母
材部について測定し、これをもって耐食性を評価した。
その結果を第５表に示した。
溶融した母材金属と接触した場合粒界が脆化して溶接割
れが発生することに対する耐性についての試験は第２表
に示される結晶粒度をもつ諸組成の合金を第１図に示さ
れるようにバイブ状に加工し、これを同一組成の融点＋
５０℃に保持された溶融全屈に３秒間浸漬し、その後取
り出して保持炉中で付着している金属が溶融している状
態で第２図のように衝撃を加えた。その時変形したパイ
プ断面を顕微鏡によって観察し粒界破壊の有無を確認し
、これをもって溶接割れに対する耐性を評価した。その
結果を第４表に示した。
れが発生することに対する耐性についての試験は第２表
に示される結晶粒度をもつ諸組成の合金を第１図に示さ
れるようにバイブ状に加工し、これを同一組成の融点＋
５０℃に保持された溶融全屈に３秒間浸漬し、その後取
り出して保持炉中で付着している金属が溶融している状
態で第２図のように衝撃を加えた。その時変形したパイ
プ断面を顕微鏡によって観察し粒界破壊の有無を確認し
、これをもって溶接割れに対する耐性を評価した。その
結果を第４表に示した。
さらに第２表に示された結晶粒度をもつ１ｆｉ厚さの合
金を第５表に示す加工度で冷間圧延を加えた後、はんだ
付は性試験に供した。はんだ付は性試験は直径８０燗、
深さ６０朔の円筒形ルツボにＳｎ ２０ ｗｔ壬−Ｐｂ
８０ ｗｔ係からなるはんだを３２０℃に加熱して溶
湯をつくり、その中に降下速度２５ｉ／θθＣでサンプ
ル（表面を清浄にした幅１０１１１１１１．長さ５０＋
ｎ＋ｎの形状）を浸漬したときはんだ浴からサンプルが
受ける浮力とはんだ浴に引き込まれる力が平衡に達する
までの時間（ぬれ平衡時間）を測定し、これをもっては
んだ付は性を評価した。その結果を第６表に示した。
金を第５表に示す加工度で冷間圧延を加えた後、はんだ
付は性試験に供した。はんだ付は性試験は直径８０燗、
深さ６０朔の円筒形ルツボにＳｎ ２０ ｗｔ壬−Ｐｂ
８０ ｗｔ係からなるはんだを３２０℃に加熱して溶
湯をつくり、その中に降下速度２５ｉ／θθＣでサンプ
ル（表面を清浄にした幅１０１１１１１１．長さ５０＋
ｎ＋ｎの形状）を浸漬したときはんだ浴からサンプルが
受ける浮力とはんだ浴に引き込まれる力が平衡に達する
までの時間（ぬれ平衡時間）を測定し、これをもっては
んだ付は性を評価した。その結果を第６表に示した。
第３表、第４表、第６表かられかるように本場台、溶接
部が優れた耐食性を示すとともに耐溶接割れ性及びはん
だ付は性も良好な合金であることが判明した。
部が優れた耐食性を示すとともに耐溶接割れ性及びはん
だ付は性も良好な合金であることが判明した。
すなわち比較合金（試料番号１〜１０）では最大脱亜鉛
腐食深さが母材で２１３μ〜３９２μ。
腐食深さが母材で２１３μ〜３９２μ。
溶接部で５３７μ〜７２１μに達するのに対し本発明合
金（試料番号１１〜２３）は母材で最低値２５μ〜最高
値８６μ、溶接部で最低値５３μ〜最高値１９２μであ
り耐脱亜鉛腐食性に優れていることがわかる。そして本
発明合金の中でも結晶粒度がα０１５Ｉ＋Ｉ＋１１以下
の合金はより耐脱亜鉛腐食性に優れている。
金（試料番号１１〜２３）は母材で最低値２５μ〜最高
値８６μ、溶接部で最低値５３μ〜最高値１９２μであ
り耐脱亜鉛腐食性に優れていることがわかる。そして本
発明合金の中でも結晶粒度がα０１５Ｉ＋Ｉ＋１１以下
の合金はより耐脱亜鉛腐食性に優れている。
また本発明合金は上記のように耐脱亜鉛腐食性圧優れて
いるが、さらに結晶粒度が００１５鰭以下であるもの（
試料番号１２．１４，１６．１８．２０）は第２図に示
される溶接割れ性の試験忙おいて単に延性変形するのみ
で割れ発生がなく耐溶接に 割れ性が改善される。逆結晶粒度が０．０１５１１１１
１１＾ を越えるもの忙ついては粒界破壊を起とすので好ましく
ない。
いるが、さらに結晶粒度が００１５鰭以下であるもの（
試料番号１２．１４，１６．１８．２０）は第２図に示
される溶接割れ性の試験忙おいて単に延性変形するのみ
で割れ発生がなく耐溶接に 割れ性が改善される。逆結晶粒度が０．０１５１１１１
１１＾ を越えるもの忙ついては粒界破壊を起とすので好ましく
ない。
さらに本発明合金のうち加工度３〜２０係の冷間圧延を
施したもの（試料番号１１〜１９）は同冷開圧延を施し
ていないもの（試料番号２０〜２３）のはんだ付は性の
評価（はんだ浴からサンプルが受ける浮力とはんだ浴に
引き込まれる力とが平衡に達するまでの時間による）に
おいて２．３０秒〜２．７０秒と比較的長時間かかるの
に比べてよシ短時間に平衡に達しはんだ付は性に優れて
いることがわかる。
施したもの（試料番号１１〜１９）は同冷開圧延を施し
ていないもの（試料番号２０〜２３）のはんだ付は性の
評価（はんだ浴からサンプルが受ける浮力とはんだ浴に
引き込まれる力とが平衡に達するまでの時間による）に
おいて２．３０秒〜２．７０秒と比較的長時間かかるの
に比べてよシ短時間に平衡に達しはんだ付は性に優れて
いることがわかる。
以上のように本発明合金は熱交換器用、特にラジェータ
ー用として極めて優れた特性を有するものである。
ー用として極めて優れた特性を有するものである。
第２表
第３表
第４表
＠５表
第 ６ 表
第１図は耐溶接割れ性の試験に用いる厚さ１調の合金パ
イプの断面図、第２図は耐溶接割れ性の試験装置の概略
説明図である。 １：厚さ１胴の合金パイプ（長さ１０調）２： 自由落
下体（重１１ｔｌ：２００ｇｗ）３：支持台 ４：加熱保持炉 ａ：パイプ内径（ｏｚｏｗｎ） ｂ：パイプ外径（ｅ２２調） Ｃ：落下体２の落下距離（５０椙） 特許出願人 日本鉱業株式会社 代理人 弁理士（７５６９）並用啓志 第１ 第シ
イプの断面図、第２図は耐溶接割れ性の試験装置の概略
説明図である。 １：厚さ１胴の合金パイプ（長さ１０調）２： 自由落
下体（重１１ｔｌ：２００ｇｗ）３：支持台 ４：加熱保持炉 ａ：パイプ内径（ｏｚｏｗｎ） ｂ：パイプ外径（ｅ２２調） Ｃ：落下体２の落下距離（５０椙） 特許出願人 日本鉱業株式会社 代理人 弁理士（７５６９）並用啓志 第１ 第シ
Claims (4)
- （１） 亜鉛２５−４０ｗｔ％、 りんＱ、ＯＯ５
〜０．０７０ ｗｔｌ 。 錫０．０５〜１． Ｏｗｔ憾、アルミニウム０．０５〜
１、 Ｏｗｔｌ、けい素ｏ、 ｏ ｏ ｓ〜ｔ Ｏｗｔ
係を含み。 さらに鉄０．０ Ｏ５〜１． Ｏｗｔ係、鉛０．００５
〜０３ｗｔ％の内側れか１種又は２種を総量で０００５
〜１．３ ｗｔｌ含み、残部鋼及び不可避的な不純物か
らなる耐食性に優れた銅合金。 - （２） 最終焼鈍後さらに３〜２０％の加工度で冷間
圧延を施した亜鉛２５〜４０ ｖｙｔ％、りん０、００
５〜０．０７０ｗｔ％、錫０．０５〜１． Ｏｗｔ憾。 アルミニウム０．０５〜ｔｏｗｔ％、けい素□、００５
〜１、Ｏｗｔ係を含み、さらに鉄０．００５〜ｔ ０ｗ
ｔ％、鉛０．００５〜０．３ ｗｔｌの内側れか１種又
は２種をａＪｔｒ ｏ、 ｏ ｏ ｓ 〜ｔ ３ｗｔ％
含み。 残部銅及び不可避的な不純物からなる耐食性に優れた銅
合金。 - （３） 最終焼鈍で結晶粒度が０．０’１５綱以下と
なるように調整した亜鉛２５〜ａ ｏ ｗｔｌ 、 り
ん０．００５〜０，０７０ｗｔ％、錫０．０５〜１．
Ｏｉｔ憾。 アルミニウム０．０５〜１．Ｏｗｔ係、け伝素０．．０
０５〜１． ＯＷｔ係を含み、さらに鉄０．００５〜１
．０ｗｔ％ 、鉛０．００５〜０．３ ｗｔｌの内側れ
か１種又は２種を総量で０．００５〜ｔ ３ ｗｔ係含
み。 残部鋼及び不可避的な不純物よりなる耐食性に優れた銅
合金。 - （４） 最終焼鈍で結晶粒度がＯ，Ｏ１５ｙｍａ以下
となるように調整した後、さらに３〜２０チの加工度で
冷間圧延を施した亜鉛２５〜４０ｗｔ％。 シん０．００５〜０．０７０ｗｔ係、錫０，０５〜１．
Ｏｗｔ係。 アルミニウム００５〜１．Ｏｗｔ憾、けい素０．００５
〜ｔ ｏ ｗｔｅ４を含み、さらに鉄０．００５〜１．
０ｗｔ％ ＊鉛０．００５〜０．３ ｗｔｌの内側れか
１徨又は２種を総量で０．００５〜１．３ ｗｔ係含み
。 残部銅及び不可避的な不純物よりなる耐食性に優れた銅
合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2378683A JPS59153855A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 耐食性に優れた銅合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2378683A JPS59153855A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 耐食性に優れた銅合金 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16558686A Division JPS6230862A (ja) | 1986-07-16 | 1986-07-16 | 耐食性に優れた銅合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59153855A true JPS59153855A (ja) | 1984-09-01 |
| JPS6158538B2 JPS6158538B2 (ja) | 1986-12-12 |
Family
ID=12120004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2378683A Granted JPS59153855A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 耐食性に優れた銅合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59153855A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111788321A (zh) * | 2018-01-09 | 2020-10-16 | 奥托福克斯两合公司 | 铜锌合金 |
-
1983
- 1983-02-17 JP JP2378683A patent/JPS59153855A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111788321A (zh) * | 2018-01-09 | 2020-10-16 | 奥托福克斯两合公司 | 铜锌合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6158538B2 (ja) | 1986-12-12 |
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