JPS59152281A - 高温用断熱構造体 - Google Patents
高温用断熱構造体Info
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- JPS59152281A JPS59152281A JP2587183A JP2587183A JPS59152281A JP S59152281 A JPS59152281 A JP S59152281A JP 2587183 A JP2587183 A JP 2587183A JP 2587183 A JP2587183 A JP 2587183A JP S59152281 A JPS59152281 A JP S59152281A
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- Japan
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- alumina
- fiber
- heat insulating
- polycrystalline
- mullite
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高温用断熱構造体に関し、特に１６００℃、を
超える高温で使用される多結晶高アルミナファイバーを
含む断熱構造体に係る。
超える高温で使用される多結晶高アルミナファイバーを
含む断熱構造体に係る。
近年、省エネルギーのための断熱材としてセラミックフ
ァイバーの使用が一般的に行なわれるようになってきて
いる。こうしたセラミックファイバーの使用温度は次第
に高くなり、それに伴って１６００℃、までの温度に耐
える多結晶高アルミナファイバーが開発され、高温用断
熱材として使用されている。
ァイバーの使用が一般的に行なわれるようになってきて
いる。こうしたセラミックファイバーの使用温度は次第
に高くなり、それに伴って１６００℃、までの温度に耐
える多結晶高アルミナファイバーが開発され、高温用断
熱材として使用されている。
′ このような多結晶高アルミナファイバーは従来から
のアルミナ・シリカを主成分とするガラス質セラミック
ファイバーの使用限界温度以上の高温でも使用できるよ
うに開発されたものであり、アルミナ・シリカを主成分
とするものではあるが、従来のガラス質セラミックファ
イバーと比較してアルミナ分の高いものである。構成成
分の組成としては１００％アルミナのものもあるが、通
常シリ゛力を重量で５〜３０％含み、第三成分としてＢ
！０＠ 、 Ｏｒｈｏ＠ 、 Ｐｒｏｌ 等を含む
ものもある。また、結晶相はα−アルミナ、中間アルミ
ナ、ムライト結晶の嵐−相又はこれらの混合物が主相と
して存在する。伺えば、アルミナ微粉を主原料にして作
製された１００％アルミナファイバー（ＵＳＰ ３７０
５２２３）。
のアルミナ・シリカを主成分とするガラス質セラミック
ファイバーの使用限界温度以上の高温でも使用できるよ
うに開発されたものであり、アルミナ・シリカを主成分
とするものではあるが、従来のガラス質セラミックファ
イバーと比較してアルミナ分の高いものである。構成成
分の組成としては１００％アルミナのものもあるが、通
常シリ゛力を重量で５〜３０％含み、第三成分としてＢ
！０＠ 、 Ｏｒｈｏ＠ 、 Ｐｒｏｌ 等を含む
ものもある。また、結晶相はα−アルミナ、中間アルミ
ナ、ムライト結晶の嵐−相又はこれらの混合物が主相と
して存在する。伺えば、アルミナ微粉を主原料にして作
製された１００％アルミナファイバー（ＵＳＰ ３７０
５２２３）。
９５％アルミナ、５％シリカの組成を有し、α−アルミ
ナ、ムライト結晶からなるもの（英国ＩＯＩ社製 商品
名「サフイルＪ）、６７〜７７％アルミナ、２３〜３３
％シリカの他ＪＯ８９Ｐｔ０１１９０ｒ１０１ ｅ Ｆ
ｅ２０Ｂ を少量含み、主としてムライト結晶から力る
もの（Ｕ８Ｐ４０４７９６５）等が知られている。
ナ、ムライト結晶からなるもの（英国ＩＯＩ社製 商品
名「サフイルＪ）、６７〜７７％アルミナ、２３〜３３
％シリカの他ＪＯ８９Ｐｔ０１１９０ｒ１０１ ｅ Ｆ
ｅ２０Ｂ を少量含み、主としてムライト結晶から力る
もの（Ｕ８Ｐ４０４７９６５）等が知られている。
しかしながら、上述した多結晶高アルミナファイバーは
、１６００’Ｃ，を超える高温では温度が高くなるにつ
れて熱安定性が失なわれ、収縮が大きくなっていくとい
う欠点がある。
、１６００’Ｃ，を超える高温では温度が高くなるにつ
れて熱安定性が失なわれ、収縮が大きくなっていくとい
う欠点がある。
本発明は上記欠点を解消するためになされたものであシ
、多結晶高アルミナファイバーの熱安定性を改善し、１
６００″Ｃ，を超える高温でも使用し得る高温用断熱構
造体を提供しようとするものである。
、多結晶高アルミナファイバーの熱安定性を改善し、１
６００″Ｃ，を超える高温でも使用し得る高温用断熱構
造体を提供しようとするものである。
すなわち、本願筒１の発明はアルミナ含有率が７０重量
％以上の多結晶高アルミナファイバーにアルミナ粉を重
量比で ００５≦ｋｌ、Ｏ，／多結晶高アルミナファイバー≦１
０の範囲で添加し、成形してなる高温用断熱構造体であ
る。
％以上の多結晶高アルミナファイバーにアルミナ粉を重
量比で ００５≦ｋｌ、Ｏ，／多結晶高アルミナファイバー≦１
０の範囲で添加し、成形してなる高温用断熱構造体であ
る。
本願筒１の発明において、アルミナ含有率が７０重酸量
以上の多結晶高アルミナファイバーを用いるのは、アル
ミナ含有率が７０％未満のガラス質セラミックファイバ
ーを用いた場合には１６００℃、を超える高温における
収縮率が大きく、熱安定性が劣るためである。
以上の多結晶高アルミナファイバーを用いるのは、アル
ミナ含有率が７０％未満のガラス質セラミックファイバ
ーを用いた場合には１６００℃、を超える高温における
収縮率が大きく、熱安定性が劣るためである。
また、アルミナ粉の添加量を重量比で
０．０５≦人７！Ｏｆｉ ’多結晶高アルミナファイバ
ー≦１０の範囲としたのは、０．０５未満では１６００
″Ｃ。
ー≦１０の範囲としたのは、０．０５未満では１６００
″Ｃ。
を超える高温における収縮率が大きく、熱安定性が劣る
ためであり、一方１０を超えると１０００℃、以下の低
温における熱伝導率が大きく、断熱性が劣るためである
。
ためであり、一方１０を超えると１０００℃、以下の低
温における熱伝導率が大きく、断熱性が劣るためである
。
また、本願筒２の発明はアルミナ含有率が７０重量％以
上の多結晶高アルミナファイバーにアルミナ粉及びコロ
イダルシリカをそれぞれ重量比で ０．０５≦人ｔｅａｓ’多結晶高アルミナファイバー≦
１０゜８ｉ０．／多結晶高アルミナファイバー≦２の範
囲で添加し、成形して力る高混用断熱構造体である。
上の多結晶高アルミナファイバーにアルミナ粉及びコロ
イダルシリカをそれぞれ重量比で ０．０５≦人ｔｅａｓ’多結晶高アルミナファイバー≦
１０゜８ｉ０．／多結晶高アルミナファイバー≦２の範
囲で添加し、成形して力る高混用断熱構造体である。
本願筒２の発明において、アルミナ含有率が７０重量％
以上の多結晶高アルミナファイバーを用いる理由及びア
ルミナ粉の添加量を重量比で ０．０５≦Ａ／’、Ｏ，／多結晶高アルミナファイバー
≦１０の範囲とする理由は本願筒１の発明と同様である
。また、コロイダルシリカの添加量を重量比で ８１０、／多結晶高アルミナファイバー≦２の範囲とし
たのは、２を超えると１６００℃、を赳える高温におけ
る収縮率が大きく、熱安定性が劣るうえに１０００′Ｃ
，以下の低温における熱伝導率が大きく、断熱性が劣る
ためである。
以上の多結晶高アルミナファイバーを用いる理由及びア
ルミナ粉の添加量を重量比で ０．０５≦Ａ／’、Ｏ，／多結晶高アルミナファイバー
≦１０の範囲とする理由は本願筒１の発明と同様である
。また、コロイダルシリカの添加量を重量比で ８１０、／多結晶高アルミナファイバー≦２の範囲とし
たのは、２を超えると１６００℃、を赳える高温におけ
る収縮率が大きく、熱安定性が劣るうえに１０００′Ｃ
，以下の低温における熱伝導率が大きく、断熱性が劣る
ためである。
こうした高温用断熱構造体を得る方法とじては例えば以
下のような真９成形法を挙げることができる。すなわち
、水中で多結晶高アルミナファイバー、アルミナ粉、コ
ロイダルシリカ及び（又は）有機結合剤を良く攪拌して
混合した後、型を用いて真穿吸引することにより成形体
を得て、この成形体を乾燥するものである。なお、本発
明の冨温用断熱構造体を得る方法は上述した真９成形法
に限らず、例えば多結晶高アルミナファイバー、アルミ
ナ粉、コロイダルシリカ及び（又は）有機結合剤をペー
スト状に練シ合わせたものを型に流し込んで乾燥させる
方法（ペースト流し込み法）、あるいは上記原料を粘土
状に練ったものを型に入れてスタンプする方法（スタン
プ法）又はプレス成形する方法（プレス成形法）等でも
よい。
下のような真９成形法を挙げることができる。すなわち
、水中で多結晶高アルミナファイバー、アルミナ粉、コ
ロイダルシリカ及び（又は）有機結合剤を良く攪拌して
混合した後、型を用いて真穿吸引することにより成形体
を得て、この成形体を乾燥するものである。なお、本発
明の冨温用断熱構造体を得る方法は上述した真９成形法
に限らず、例えば多結晶高アルミナファイバー、アルミ
ナ粉、コロイダルシリカ及び（又は）有機結合剤をペー
スト状に練シ合わせたものを型に流し込んで乾燥させる
方法（ペースト流し込み法）、あるいは上記原料を粘土
状に練ったものを型に入れてスタンプする方法（スタン
プ法）又はプレス成形する方法（プレス成形法）等でも
よい。
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例１〜７及び比較例１〜３
まず、多結晶高アルミナファイバーとして人！、０．７
２重敞％、８１０．２８重駿％の化学組成でムライト結
晶からなる平均繊維径３μｍの短繊維（以下、ムライト
ファイバーと称する）６０．Ｐを用い、有機結合剤とし
て澱粉３％水溶液６８０ノとともに１００メツシユの焼
結アルミナ粉をムライトファイバーとの重量比が下記第
１表Ｃ二示す値となるように添加し、これらを水２０ｒ
中で充分に攪拌混合した。次に、１５０％Ｘ１５Ｑ％の
型を用いて真空成形した後、乾燥して断熱構造体を得た
。これら断熱構造体は分析の結果、明らかにムライトフ
ァイバー。
２重敞％、８１０．２８重駿％の化学組成でムライト結
晶からなる平均繊維径３μｍの短繊維（以下、ムライト
ファイバーと称する）６０．Ｐを用い、有機結合剤とし
て澱粉３％水溶液６８０ノとともに１００メツシユの焼
結アルミナ粉をムライトファイバーとの重量比が下記第
１表Ｃ二示す値となるように添加し、これらを水２０ｒ
中で充分に攪拌混合した。次に、１５０％Ｘ１５Ｑ％の
型を用いて真空成形した後、乾燥して断熱構造体を得た
。これら断熱構造体は分析の結果、明らかにムライトフ
ァイバー。
アルミナ粉及び澱粉とから寿ることが確認された。つづ
いて、５００℃、で仮焼して澱粉を燃焼揮散させた。
いて、５００℃、で仮焼して澱粉を燃焼揮散させた。
得られた断熱構造体について密度、１６５０’Ｃ，、１
７５０℃、における収縮率及び室温、１０００℃０．１
７００℃、における熱伝導率を測定し、下記第１表に併
記する。
７５０℃、における収縮率及び室温、１０００℃０．１
７００℃、における熱伝導率を測定し、下記第１表に併
記する。
なお、収縮率は各断熱構造体から１０眞Ｘ４６Ｘ１０１
１Ｌの寸法（Ｌｏ）の試料を切シ出し、１６５０℃、及
び１７５０’Ｃにおいて２４時間加熱後の寸法（Ｌ′
）から、下記式 ％式％（） により求めた。
１Ｌの寸法（Ｌｏ）の試料を切シ出し、１６５０℃、及
び１７５０’Ｃにおいて２４時間加熱後の寸法（Ｌ′
）から、下記式 ％式％（） により求めた。
上記第１表から明らかなように比較例１及び２の断熱構
造体はＡ／、Ｏ，とムライトファイバーとの重量比が０
．０５未満であるため、特に１７５０℃、における収縮
率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較例３の断熱構
造体は人／、 Ｏ。
造体はＡ／、Ｏ，とムライトファイバーとの重量比が０
．０５未満であるため、特に１７５０℃、における収縮
率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較例３の断熱構
造体は人／、 Ｏ。
とムライトファイバーとの重量比が１０を超えるため、
１０００℃、以下の温度における熱伝導率が大きく、断
熱性に劣る。これに対して、実施例１〜７の断熱構造体
はいずれも収縮率が小さく熱安定性に優れ、また熱伝導
率がどの温度でも小きく断熱性も優れている。
１０００℃、以下の温度における熱伝導率が大きく、断
熱性に劣る。これに対して、実施例１〜７の断熱構造体
はいずれも収縮率が小さく熱安定性に優れ、また熱伝導
率がどの温度でも小きく断熱性も優れている。
実施例８〜１４及び比較例４外６
Ａ／、０．７２重量％、８１０！２８重量％のムライト
ファイバー６０ノに８ｉ０１含有率２０重量％のコロイ
ダルシリカ６８ノ、有機結合剤として澱粉３％水溶液６
８０ｙ−とともに１０００メツシユの焼結アルミナ粉を
ムライトファイバーとの重量比が下記第２表Ｃ二示す値
となるように添加し、これらを水２０Ｉ！中で充分に攪
拌混合した。次に、１５（ｍＸ１５ｍの型を用いて真空
０ 成形した後、乾燥して断熱構造体を得た。これら断熱構
造体は分析の結果明らかにムライトファイバー、アルミ
ナ粉、コロイダルシリカ及び澱粉からｈることか確認さ
れた。つづいて、５００℃、で仮焼して澱粉を溶焼揮散
させた。
ファイバー６０ノに８ｉ０１含有率２０重量％のコロイ
ダルシリカ６８ノ、有機結合剤として澱粉３％水溶液６
８０ｙ−とともに１０００メツシユの焼結アルミナ粉を
ムライトファイバーとの重量比が下記第２表Ｃ二示す値
となるように添加し、これらを水２０Ｉ！中で充分に攪
拌混合した。次に、１５（ｍＸ１５ｍの型を用いて真空
０ 成形した後、乾燥して断熱構造体を得た。これら断熱構
造体は分析の結果明らかにムライトファイバー、アルミ
ナ粉、コロイダルシリカ及び澱粉からｈることか確認さ
れた。つづいて、５００℃、で仮焼して澱粉を溶焼揮散
させた。
得られた断熱構造体について、密度、１６５０℃、と１
７５０℃、（二おける収縮率及び室温、１０００’Ｃ，
、１７００ｕｔ”：おける熱伝導率を測定し、下配第２
表に併記する。
７５０℃、（二おける収縮率及び室温、１０００’Ｃ，
、１７００ｕｔ”：おける熱伝導率を測定し、下配第２
表に併記する。
１
上記第２表から明らかなように比較例４及び５の断熱構
造体はＡｌ、０． とムライトファイバーとの重量比
が０．０５未満であるため特に１７５０℃、における収
縮率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較例６の断熱
構造体はＡＩ！、 Ｏ。
造体はＡｌ、０． とムライトファイバーとの重量比
が０．０５未満であるため特に１７５０℃、における収
縮率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較例６の断熱
構造体はＡＩ！、 Ｏ。
とムライトファイバーとの重量比が１０を超えるため、
１０００１ｐ、以下の温度における熱伝導率が大きく、
断熱性に劣る。これに対して、実施例８〜１４の断熱構
造体はいずれも収縮率が小さく熱安定性に優れ、また準
伝導率がどの温度でも小さく断熱性も優れている。
１０００１ｐ、以下の温度における熱伝導率が大きく、
断熱性に劣る。これに対して、実施例８〜１４の断熱構
造体はいずれも収縮率が小さく熱安定性に優れ、また準
伝導率がどの温度でも小さく断熱性も優れている。
実施＠１５〜２１及び比較例７
上記第２表から熱安定性及び断熱性が最良と判定された
／ｌ、ｌｔＯ，／ ムライトファイバーの重量比２．０
を一定にしてコロイダルシリカを８１９、／ムライトフ
ァイ／ゴーが重量比で下記第３表に示す値となるように
添加し、前記方法と同様に１５１）ＩＩ−Ｘ１５眞の型
を用いて真空成形した後、乾燥して断熱構造体を得た。
／ｌ、ｌｔＯ，／ ムライトファイバーの重量比２．０
を一定にしてコロイダルシリカを８１９、／ムライトフ
ァイ／ゴーが重量比で下記第３表に示す値となるように
添加し、前記方法と同様に１５１）ＩＩ−Ｘ１５眞の型
を用いて真空成形した後、乾燥して断熱構造体を得た。
これら断熱構造体について密度、収縮率及び ３
２
熱伝導率を測定し、下記第３表に併記する。
４
上記！＠３表から明らかがように比較例７の断熱構造体
は８ｉ０１ とムライトファイバーとの重量比が２を超
えるため収縮率が大きく、熱安定性に劣るのに対し、実
施例１５〜２０の断熱構造体はいずれも収縮率が小さく
熱安定性に優れ、熱伝導率が小さく断熱性も優れている
。
は８ｉ０１ とムライトファイバーとの重量比が２を超
えるため収縮率が大きく、熱安定性に劣るのに対し、実
施例１５〜２０の断熱構造体はいずれも収縮率が小さく
熱安定性に優れ、熱伝導率が小さく断熱性も優れている
。
実施例２１〜２４及び比較例８，９
下記第４表に示す各種多結晶面アルミナファイバー及び
ガラス質セラミックファイバーを用い、これらファイバ
ーにアルミナ粉及びコロイダルシリカを重量比でそれぞ
れ１１，０．／ファイバーー２．０．ｓｔｏ、／ファイ
バーー ０．３とがるように添加し、加配したと同様−
＆７’ｉ法で断熱構造体を得た。
ガラス質セラミックファイバーを用い、これらファイバ
ーにアルミナ粉及びコロイダルシリカを重量比でそれぞ
れ１１，０．／ファイバーー２．０．ｓｔｏ、／ファイ
バーー ０．３とがるように添加し、加配したと同様−
＆７’ｉ法で断熱構造体を得た。
これら断熱構造体について、密度、収縮率及び熱伝導率
を測定した結果を下記第４表に併記する。
を測定した結果を下記第４表に併記する。
５
ＰＳ ρ （Ｆｌ ｔｏ ＯＧｐ８ ｖ 哨
い−Ｆｌ＋ 、−ｃｉ ｄ ｃｉ ｃ５ ｆ 餐 、 ！ −〇 哨 寸Ｑ
Ｏ例 、、Ｉ７１− ｏ ｄ ｄ ｄ
ｄ ｄｌｈ ｏ ゎ トドｔｏ
ｔ。
い−Ｆｌ＋ 、−ｃｉ ｄ ｃｉ ｃ５ ｆ 餐 、 ！ −〇 哨 寸Ｑ
Ｏ例 、、Ｉ７１− ｏ ｄ ｄ ｄ
ｄ ｄｌｈ ｏ ゎ トドｔｏ
ｔ。
庸
出 ｄ ６ ｃｉ ｃｉ ｃｉ ｄρ
ｎ思 ０ の ｃＪ ＋ｒＳ −−Ｉ＋ ’袴 ＝１
１ １１ ＯｃＱ Ｎ ｃｔ＞
ｑ ｖｓ 。 ゛く
Ｂ ２ｃ′Ａ ｃ３ ｃｉ ｃｃｔｃｉ
ｒ−ｎ 寸 ト ペ 駆Ｑ ？＋（ｅｌ−ｅ’Ｊ ■ ロ
＼ぐ ＣｎＮ 。 の へ
。 剃ｉ３ ｃｉ ｄ
ｃｉ ｄ ａｓ ｄ Ｅ＠
００ べ ｔ＜Ｃ
Ｖ 師 −−１１，１、１ 啼 Ｉへ ゛（Ｉ 。、置εＪ６） ご ご 、ｊ−ｙｌｄ
ｏ、ｏ、、”４ 、ｏ＜ −ｃｖ−ｔ
ｏ ｏ ゝｈ１１ＩＩｌ、、ｏ 、
、ｏ ％Ｊｍａ％Ｊ＊” 、ｃ５’ 、、１１
”％Ｊ、、’ＩＪ−−−よ。、＜マ％Ｊ−”ＩＱ
−ト城 へ笥＜〜仙００ ε１佃佃 （ 収粋「層 訴−、、、、、、、ｏ 、、、−訴−（ｊ
閑硼 ｏｌ 昨り〜 Ｏｏ〜 への ｌ訴 訴Ｉ
Ｏ隠卦智 ｏａ Φ ■ ■へ＜ トＸ ■ヘ
ヘω ぐ冥妃；ｊ−−−１−１０哩如 − ｅ３ ｄ 〜 Ｎ−−一 へ
ｃＱ 寸 ■ ０１ 啄 Ｓ
翠 翠 不光 老 岩
ｆ 必 寥ば ば ば ば
ゼ ギ ６ 上記第４表から明らかなように、比較例８及び９の断熱
構造体はアルミナ含有率が７０％未満のガラス質セラミ
ックファイバーを用いているため、収縮率が大きく、熱
安定性が劣るのに対し、実施例２１〜２４の断熱構造体
はいずれも収縮率が小さく、熱安定性に優れ、また熱伝
導率が小さく、断熱性にも優れている。
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ゼ ギ ６ 上記第４表から明らかなように、比較例８及び９の断熱
構造体はアルミナ含有率が７０％未満のガラス質セラミ
ックファイバーを用いているため、収縮率が大きく、熱
安定性が劣るのに対し、実施例２１〜２４の断熱構造体
はいずれも収縮率が小さく、熱安定性に優れ、また熱伝
導率が小さく、断熱性にも優れている。
実施例２５．２６
上述した真壁成形性以外の方法によシ製造された断熱構
造体Ｃついて、熱安定性及び断熱性を調べるために以下
のような２つの方法により断熱構造体を得た。
造体Ｃついて、熱安定性及び断熱性を調べるために以下
のような２つの方法により断熱構造体を得た。
ｉｌｌ ＡＩ！、 ０．７２重斬％、Ｓ ＩＯ２，２
８重１％のムライトファイバーに３２５メツシユの電融
、アルミナ粉及び３０％の８１０．を含むコロイダルシ
リカを重量比でそれぞれＡ／、 Ｏ，／ムライトファイ
バーー０．３ ＊ ８ ｒ ０１ ／ムライトファイバ
ーー０．１５の割合で添加して粘土状に混合し、２３（
ｍＸｆ）、５（ｊｌＬの型に入れてスタンプし、乾燥し
て断熱構造体を得た（実施例２５）。
８重１％のムライトファイバーに３２５メツシユの電融
、アルミナ粉及び３０％の８１０．を含むコロイダルシ
リカを重量比でそれぞれＡ／、 Ｏ，／ムライトファイ
バーー０．３ ＊ ８ ｒ ０１ ／ムライトファイバ
ーー０．１５の割合で添加して粘土状に混合し、２３（
ｍＸｆ）、５（ｊｌＬの型に入れてスタンプし、乾燥し
て断熱構造体を得た（実施例２５）。
８
＋１１ ｔｌｌと同じ組成のムライトファイバーにア
ルミナ粉とコロイダルシリカとを上記＋１１と同一割合
で添加し、更に２％メチルセルロース溶液を重量比で２
％メチルセルロース溶液／ムライトファイバーｗ７．５
の割合で加えてペースト状に練り合わせた後、１５眞Ｘ
１５眞の型に済し込み、乾燥して断熱構造体を得た（実
施例２６）これら断熱構造体について、密度、収縮率及
び熱伝導率を測定した結果を下記第５表に示す。
ルミナ粉とコロイダルシリカとを上記＋１１と同一割合
で添加し、更に２％メチルセルロース溶液を重量比で２
％メチルセルロース溶液／ムライトファイバーｗ７．５
の割合で加えてペースト状に練り合わせた後、１５眞Ｘ
１５眞の型に済し込み、乾燥して断熱構造体を得た（実
施例２６）これら断熱構造体について、密度、収縮率及
び熱伝導率を測定した結果を下記第５表に示す。
９
０
上記第５表から明らかなようにスタンプ法（実施例２５
）、ペースト済し込み法（実施例２６）のいずれの方法
でも真ｑ成形法と同様に、熱安定性及び断熱性に優れた
断熱構造体を得ることができることが確認された。
）、ペースト済し込み法（実施例２６）のいずれの方法
でも真ｑ成形法と同様に、熱安定性及び断熱性に優れた
断熱構造体を得ることができることが確認された。
以上詳述した如く、本発明によれば１６００′Ｃ。
を超える高温においても熱安定性及び断熱性に優れた高
温用断熱構造体を得ることができるものである。
温用断熱構造体を得ることができるものである。
出願人代理人 弁理土鈴江武 彦
１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）アルミナ含有率が７０重量％以上の多結晶高アル
ミナファイバーにアルミナ粉を重量比で ０．０５≦Ａ／ｌＯ３／多結晶高アルミナフアイバー≦
１０の範囲で添加し、成形して力る高温用断熱構造体。 （２） アルミナ含有率が７０重量％以上の多結晶高
アルミナファイバーにアルミナ粉及びコロイダルシリカ
をそれぞれ重量比で ０．０５≦λ／、Ｏ，／多結晶高アルミナファイバー≦
１０゜Ｓｉｎ、／多結晶面アルきナファイバー≦２の範
囲で添加し、成形してなる高温用断熱構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2587183A JPS59152281A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | 高温用断熱構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2587183A JPS59152281A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | 高温用断熱構造体 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15405890A Division JPH03115180A (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | 高温用断熱構造体の製造方法 |
Publications (2)
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|---|---|
| JPS59152281A true JPS59152281A (ja) | 1984-08-30 |
| JPS6350318B2 JPS6350318B2 (ja) | 1988-10-07 |
Family
ID=12177847
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2587183A Granted JPS59152281A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | 高温用断熱構造体 |
Country Status (1)
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|---|---|---|---|---|
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-
1983
- 1983-02-18 JP JP2587183A patent/JPS59152281A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5292219A (en) * | 1976-01-07 | 1977-08-03 | Ici Ltd | Refractory insulation composition |
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