JPS6350318B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6350318B2 JPS6350318B2 JP58025871A JP2587183A JPS6350318B2 JP S6350318 B2 JPS6350318 B2 JP S6350318B2 JP 58025871 A JP58025871 A JP 58025871A JP 2587183 A JP2587183 A JP 2587183A JP S6350318 B2 JPS6350318 B2 JP S6350318B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alumina
- heat insulating
- fiber
- weight ratio
- polycrystalline
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
Description
本発明は高温用断熱構造体に関し、特に1600℃
を超える高温で使用される多結晶高アルミナフア
イバーを含む断熱構造体に係る。 近年、省エネルギーのための断熱材としてセラ
ミツクフアイバーの使用が一般的に行なわれるよ
うになつてきている。こうしたセラミツクフアイ
バーの使用温度は次第に高くなり、それに伴つて
1600℃までの温度に耐える多結晶高アルミナフア
イバーが開発され、高温用断熱材として使用され
ている。 このような多結晶高アルミナフアイバーは従来
からのアルミナ・シリカを主成分とするガラス質
セラミツクフアイバーの使用限界温度以上の高温
でも使用できるように開発されたものであり、ア
ルミナ・シリカを主成分とするものではあるが、
従来のガラス質セラミツクフアイバーと比較して
アルミナ分の高いものである。構成成分の組成と
しては100％アルミナのものもあるが、通常シリ
カを重量で５〜30％含み、第三成分としてB2O3，
Cr2O3，P2O5等を含むものもある。また、結晶相
はα―アルミナ、中間アルミナ、ムライト結晶の
単一相又はこれらの混合物が主相として存在す
る。例えば、アルミナ微粉を主原料にして作製さ
れた100％アルミナフアイバー（USP3705223），
95％アルミナ，５％シリカの組成を有し、α―ア
ルミナ、ムライト結晶からなるもの（英国ICI社
製 商品名「サフイル」），67〜77％アルミナ、23
〜33％シリカの他B2O3，P2O5，Cr2O3，Fe2O3を
少量含み、主としてムライト結晶からなるもの
（USP4047965）等が知られている。 しかしながら、上述した多結晶高アルミナフア
イバーは、1600℃を超える高温では温度が高くな
るにつれて熱安定性が失なわれ、収縮が大きくな
つていくという欠点がある。 本発明は上記欠点を解消するためになされたも
のであり、多結晶高アルミナフアイバーの熱安定
性を改善し、1600℃を超える高温でも使用し得る
高温用断熱構造体を提供しようとするものであ
る。 すなわち、本願第１の発明はアルミナ含有率が
70重量％以上の多結晶高アルミナフアイバーにア
ルミナ粉を重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶高アルミナフアイバー≦
10 の範囲で添加し、成形してなる高温用断熱構造体
である。 本願第１の発明において、アルミナ含有率が70
重量％以上の多結晶高アルミナフアイバーを用い
るのは、アルミナ含有率が70％未満のガラス質セ
ラミツクフアイバーを用いた場合には1600℃を超
える高温における収縮率が大きく、熱安定性が劣
るためである。 また、アルミナ粉の添加量を重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶高アルミナフアイバー≦
10 の範囲としたのは、0.05未満では1600℃を超える
高温における収縮率が大きく、熱安定性が劣るた
めであり、一方10を超えると1000℃以下の低温に
おける熱伝導率が大きく、断熱性が劣るためであ
る。 また、本願第２の発明はアルミナ含有率が70重
量％以上の多結晶高アルミナフアイバーにアルミ
ナ粉及びコロイダルシリカをそれぞれ重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶高アルミナフアイバー≦
10、 SiO2／多結晶高アルミナフアイバー≦２ の範囲で添加し、成形してなる高温用断熱構造体
である。 本願第２の発明において、アルミナ含有率が70
重量％以上の多結晶高アルミナフアイバーを用い
る理由及びアルミナ粉の添加量を重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶高アルミナフアイバー≦
10 の範囲とする理由は本願第１の発明と同様であ
る。また、コロイダルシリカの添加量を重量比で SiO2／多結晶高アルミナフアイバー≦２ の範囲としたのは、２を超えると1600℃を超える
高温における収縮率が大きく、熱安定性が劣るう
えに1000℃以下の低温における熱伝導率が大き
く、断熱性が劣るためである。 こうした高温用断熱構造体を得る方法としては
例えば以下のような真空成形法を挙げることがで
きる。すなわち、水中で多結晶高アルミナフアイ
バー，アルミナ粉，コロイダルシリカ及び（又
は）有機結合剤を良く撹拌して混合した後、型を
用いて真空吸引することにより成形体を得て、こ
の成形体を乾燥するものである。なお、本発明の
高温用断熱構造体を得る方法は上述した真空成形
法に限らず、例えば多結晶高アルミナフアイバ
ー，アルミナ粉，コロイダルシリカ及び（又は）
有機結合剤をペースト状に練り合わせたものを型
に流し込んで乾燥させる方法（ペースト流し込み
法）、あるいは上記原料を粘土状に練つたものを
型に入れてスタンプする方法（スタンプ法）又は
プレス成形する方法（プレス成形法）等でもよ
い。 以下、本発明の実施例を説明する。 実施例１〜７及び比較例１〜３ まず、多結晶高アルミナフアイバーとして
Al2O372重量％、SiO228重量％の化学組成でムラ
イト結晶からなる平均繊維径3μmの短繊維（以
下、ムライトフアイバーと称する）60ｇを用い、
有機結合剤として澱粉３％水溶液680ｇとともに
100メツシユの焼結アルミナ粉をムライトフアイ
バーとの重量比が下記第１表に示す値となるよう
に添加し、これらを水20中で充分に撹拌混合し
た。次に、15cm×15cmの型を用いて真空成形した
後、乾燥して断熱構造体を得た。これら断熱構造
体は分析の結果、明らかにムライトフアイバー，
アルミナ粉及び澱粉とからなることが確認され
た。つづいて、500℃で仮焼して澱粉を燃焼揮散
させた。 得られた断熱構造体について密度，1650℃，
1750℃における収縮率及び室温、1000℃、1700℃
における熱伝導率を測定し、下記第１表に併記す
る。 なお、収縮率は各断熱構造体から10cm×４cm×
１cmの寸法（L0）の試料を切り出し、1650℃及
び1750℃において24時間加熱後の寸法（L′）か
ら、下記式 （L0−L′）／L0×100（％） により求めた。
を超える高温で使用される多結晶高アルミナフア
イバーを含む断熱構造体に係る。 近年、省エネルギーのための断熱材としてセラ
ミツクフアイバーの使用が一般的に行なわれるよ
うになつてきている。こうしたセラミツクフアイ
バーの使用温度は次第に高くなり、それに伴つて
1600℃までの温度に耐える多結晶高アルミナフア
イバーが開発され、高温用断熱材として使用され
ている。 このような多結晶高アルミナフアイバーは従来
からのアルミナ・シリカを主成分とするガラス質
セラミツクフアイバーの使用限界温度以上の高温
でも使用できるように開発されたものであり、ア
ルミナ・シリカを主成分とするものではあるが、
従来のガラス質セラミツクフアイバーと比較して
アルミナ分の高いものである。構成成分の組成と
しては100％アルミナのものもあるが、通常シリ
カを重量で５〜30％含み、第三成分としてB2O3，
Cr2O3，P2O5等を含むものもある。また、結晶相
はα―アルミナ、中間アルミナ、ムライト結晶の
単一相又はこれらの混合物が主相として存在す
る。例えば、アルミナ微粉を主原料にして作製さ
れた100％アルミナフアイバー（USP3705223），
95％アルミナ，５％シリカの組成を有し、α―ア
ルミナ、ムライト結晶からなるもの（英国ICI社
製 商品名「サフイル」），67〜77％アルミナ、23
〜33％シリカの他B2O3，P2O5，Cr2O3，Fe2O3を
少量含み、主としてムライト結晶からなるもの
（USP4047965）等が知られている。 しかしながら、上述した多結晶高アルミナフア
イバーは、1600℃を超える高温では温度が高くな
るにつれて熱安定性が失なわれ、収縮が大きくな
つていくという欠点がある。 本発明は上記欠点を解消するためになされたも
のであり、多結晶高アルミナフアイバーの熱安定
性を改善し、1600℃を超える高温でも使用し得る
高温用断熱構造体を提供しようとするものであ
る。 すなわち、本願第１の発明はアルミナ含有率が
70重量％以上の多結晶高アルミナフアイバーにア
ルミナ粉を重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶高アルミナフアイバー≦
10 の範囲で添加し、成形してなる高温用断熱構造体
である。 本願第１の発明において、アルミナ含有率が70
重量％以上の多結晶高アルミナフアイバーを用い
るのは、アルミナ含有率が70％未満のガラス質セ
ラミツクフアイバーを用いた場合には1600℃を超
える高温における収縮率が大きく、熱安定性が劣
るためである。 また、アルミナ粉の添加量を重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶高アルミナフアイバー≦
10 の範囲としたのは、0.05未満では1600℃を超える
高温における収縮率が大きく、熱安定性が劣るた
めであり、一方10を超えると1000℃以下の低温に
おける熱伝導率が大きく、断熱性が劣るためであ
る。 また、本願第２の発明はアルミナ含有率が70重
量％以上の多結晶高アルミナフアイバーにアルミ
ナ粉及びコロイダルシリカをそれぞれ重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶高アルミナフアイバー≦
10、 SiO2／多結晶高アルミナフアイバー≦２ の範囲で添加し、成形してなる高温用断熱構造体
である。 本願第２の発明において、アルミナ含有率が70
重量％以上の多結晶高アルミナフアイバーを用い
る理由及びアルミナ粉の添加量を重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶高アルミナフアイバー≦
10 の範囲とする理由は本願第１の発明と同様であ
る。また、コロイダルシリカの添加量を重量比で SiO2／多結晶高アルミナフアイバー≦２ の範囲としたのは、２を超えると1600℃を超える
高温における収縮率が大きく、熱安定性が劣るう
えに1000℃以下の低温における熱伝導率が大き
く、断熱性が劣るためである。 こうした高温用断熱構造体を得る方法としては
例えば以下のような真空成形法を挙げることがで
きる。すなわち、水中で多結晶高アルミナフアイ
バー，アルミナ粉，コロイダルシリカ及び（又
は）有機結合剤を良く撹拌して混合した後、型を
用いて真空吸引することにより成形体を得て、こ
の成形体を乾燥するものである。なお、本発明の
高温用断熱構造体を得る方法は上述した真空成形
法に限らず、例えば多結晶高アルミナフアイバ
ー，アルミナ粉，コロイダルシリカ及び（又は）
有機結合剤をペースト状に練り合わせたものを型
に流し込んで乾燥させる方法（ペースト流し込み
法）、あるいは上記原料を粘土状に練つたものを
型に入れてスタンプする方法（スタンプ法）又は
プレス成形する方法（プレス成形法）等でもよ
い。 以下、本発明の実施例を説明する。 実施例１〜７及び比較例１〜３ まず、多結晶高アルミナフアイバーとして
Al2O372重量％、SiO228重量％の化学組成でムラ
イト結晶からなる平均繊維径3μmの短繊維（以
下、ムライトフアイバーと称する）60ｇを用い、
有機結合剤として澱粉３％水溶液680ｇとともに
100メツシユの焼結アルミナ粉をムライトフアイ
バーとの重量比が下記第１表に示す値となるよう
に添加し、これらを水20中で充分に撹拌混合し
た。次に、15cm×15cmの型を用いて真空成形した
後、乾燥して断熱構造体を得た。これら断熱構造
体は分析の結果、明らかにムライトフアイバー，
アルミナ粉及び澱粉とからなることが確認され
た。つづいて、500℃で仮焼して澱粉を燃焼揮散
させた。 得られた断熱構造体について密度，1650℃，
1750℃における収縮率及び室温、1000℃、1700℃
における熱伝導率を測定し、下記第１表に併記す
る。 なお、収縮率は各断熱構造体から10cm×４cm×
１cmの寸法（L0）の試料を切り出し、1650℃及
び1750℃において24時間加熱後の寸法（L′）か
ら、下記式 （L0−L′）／L0×100（％） により求めた。
【表】
上記第１表から明らかなように比較例１及び２
の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバーとの
重量比が0.05未満であるため、特に1750℃におけ
る収縮率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較
例３の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバー
との重量比が10を超えるため、1000℃以下の温度
における熱伝導率が大きく、断熱性に劣る。これ
に対して、実施例１〜７の断熱構造体はいずれも
収縮率が小さく熱安定性に優れ、また熱伝導率が
どの温度でも小さく断熱性も優れている。 実施例８〜14及び比較例４〜６ Al2O372重量％、SiO228重量％のムライトフア
イバー60ｇにSiO2含有率20重量％のコロイダル
シリカ68ｇ，有機結合剤として澱粉３％水溶液
680ｇとともに1000メツシユの焼結アルミナ粉を
ムライトフアイバーとの重量比が下記第２表に示
す値となるように添加し、これらを水20中で充
分に撹拌混合した。次に、15cm×15cmの型を用い
て真空成形した後、乾燥して断熱構造体を得た。
これら断熱構造体は分析の結果明らかにムライト
フアイバー、アルミナ粉、コロイダルシリカ及び
澱粉からなることが確認された。つづいて、500
℃で仮焼して澱粉を燃焼揮散させた。 得られた断熱構造体について、密度、1650℃と
1750℃における収縮率及び室温、1000℃，1700℃
における熱伝導率を測定し、下記第２表に併記す
る。
の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバーとの
重量比が0.05未満であるため、特に1750℃におけ
る収縮率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較
例３の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバー
との重量比が10を超えるため、1000℃以下の温度
における熱伝導率が大きく、断熱性に劣る。これ
に対して、実施例１〜７の断熱構造体はいずれも
収縮率が小さく熱安定性に優れ、また熱伝導率が
どの温度でも小さく断熱性も優れている。 実施例８〜14及び比較例４〜６ Al2O372重量％、SiO228重量％のムライトフア
イバー60ｇにSiO2含有率20重量％のコロイダル
シリカ68ｇ，有機結合剤として澱粉３％水溶液
680ｇとともに1000メツシユの焼結アルミナ粉を
ムライトフアイバーとの重量比が下記第２表に示
す値となるように添加し、これらを水20中で充
分に撹拌混合した。次に、15cm×15cmの型を用い
て真空成形した後、乾燥して断熱構造体を得た。
これら断熱構造体は分析の結果明らかにムライト
フアイバー、アルミナ粉、コロイダルシリカ及び
澱粉からなることが確認された。つづいて、500
℃で仮焼して澱粉を燃焼揮散させた。 得られた断熱構造体について、密度、1650℃と
1750℃における収縮率及び室温、1000℃，1700℃
における熱伝導率を測定し、下記第２表に併記す
る。
【表】
【表】
上記第２表から明らかなように比較例４及び５
の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバーとの
重量比が0.05未満であるため特に1750℃における
収縮率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較例
６の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバーと
の重量比が10を超えるため、1000℃以下の温度に
おける熱伝導率が大きく、断熱性に劣る。これに
対して、実施例８〜14の断熱構造体はいずれも収
縮率が小さく熱安定性に優れ、また熱伝導率がど
の温度でも小さく断熱性も優れている。 実施例15〜21及び比較例７ 上記第２表から熱安定性及び断熱性が最良と判
定されたAl2O3／ムライトフアイバーの重量比2.0
を一定にしてコロイダルシリカをSiO2／ムライ
トフアイバーが重量比で下記第３表に示す値とな
るように添加し、前記方法と同様に15cm×15cmの
型を用いて真空成形した後、乾燥して断熱構造体
を得た。 これら断熱構造体について密度、収縮率及び熱
伝導率を測定し、下記第３表に併記する。
の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバーとの
重量比が0.05未満であるため特に1750℃における
収縮率が大きく、熱安定性に劣る。また、比較例
６の断熱構造体はAl2O3とムライトフアイバーと
の重量比が10を超えるため、1000℃以下の温度に
おける熱伝導率が大きく、断熱性に劣る。これに
対して、実施例８〜14の断熱構造体はいずれも収
縮率が小さく熱安定性に優れ、また熱伝導率がど
の温度でも小さく断熱性も優れている。 実施例15〜21及び比較例７ 上記第２表から熱安定性及び断熱性が最良と判
定されたAl2O3／ムライトフアイバーの重量比2.0
を一定にしてコロイダルシリカをSiO2／ムライ
トフアイバーが重量比で下記第３表に示す値とな
るように添加し、前記方法と同様に15cm×15cmの
型を用いて真空成形した後、乾燥して断熱構造体
を得た。 これら断熱構造体について密度、収縮率及び熱
伝導率を測定し、下記第３表に併記する。
【表】
上記第３表から明らかなように比較例７の断熱
構造体はSiO2とムライトフアイバーとの重量比
が２を超えるため収縮率が大きく、熱安定性に劣
るのに対し、実施例15〜20の断熱構造体はいずれ
も収縮率が小さく熱安定性に優れ、熱伝導率が小
さく断熱性も優れている。 実施例21〜24及び比較例８，９ 下記第４表に示す各種多結晶高アルミナフアイ
バー及びガラス質セラミツクフアイバーを用い、
これらフアイバーにアルミナ粉及びコロイダルシ
リカを重量比でそれぞれAl2O3／フアイバー＝
2.0，SiO2／フアイバー＝0.3となるように添加
し、前記したと同様な方法で断熱構造体を得た。 これら断熱構造体について、密度、収縮率及び
熱伝導率を測定した結果を下記第４表に併記す
る。
構造体はSiO2とムライトフアイバーとの重量比
が２を超えるため収縮率が大きく、熱安定性に劣
るのに対し、実施例15〜20の断熱構造体はいずれ
も収縮率が小さく熱安定性に優れ、熱伝導率が小
さく断熱性も優れている。 実施例21〜24及び比較例８，９ 下記第４表に示す各種多結晶高アルミナフアイ
バー及びガラス質セラミツクフアイバーを用い、
これらフアイバーにアルミナ粉及びコロイダルシ
リカを重量比でそれぞれAl2O3／フアイバー＝
2.0，SiO2／フアイバー＝0.3となるように添加
し、前記したと同様な方法で断熱構造体を得た。 これら断熱構造体について、密度、収縮率及び
熱伝導率を測定した結果を下記第４表に併記す
る。
【表】
上記第４表から明らかなように、比較例８及び
９の断熱構造体はアルミナ含有率が70％未満のガ
ラス質セラミツクフアイバーを用いているため、
収縮率が大きく、熱安定性が劣るのに対し、実施
例21〜24の断熱構造体はいずれも収縮率が小さ
く、熱安定性に優れ、また熱伝導率が小さく、断
熱性にも優れている。 実施例 25，26 上述した真空成形法以外の方法により製造され
た断熱構造体について、熱安定性及び断熱性を調
べるために以下のような２つの方法により断熱構
造体を得た。 (i) Al2O372重量％，SiO228重量％のムライトフ
アイバーに325メツシユの電融アルミナ粉及び
30％のSiO2を含むコロイダルシリカを重量比
でそれぞれAl2O3／ムライトフアイバー＝0.3，
SiO2／ムライトフアイバー＝0.15の割合で添加
して粘土状に混合し、23cm×6.5cmの型に入れ
てスタンプし、乾燥して断熱構造体を得た（実
施例25）。 (ii) (i)と同じ組成のムライトフアイバーにアルミ
ナ粉とコロイダルシリカとを上記(i)と同一割合
で添加し、更に２％メチルセルロース溶液を重
量比で２％メチルセルロース溶液／ムライトフ
アイバー＝7.5の割合で加えてペースト状に練
り合わせた後、15cm×15cmの型に流し込み、乾
燥して断熱構造体を得た（実施例26）。 これら断熱構造体について、密度、収縮率及び
熱伝導率を測定した結果を下記第５表に示す。
９の断熱構造体はアルミナ含有率が70％未満のガ
ラス質セラミツクフアイバーを用いているため、
収縮率が大きく、熱安定性が劣るのに対し、実施
例21〜24の断熱構造体はいずれも収縮率が小さ
く、熱安定性に優れ、また熱伝導率が小さく、断
熱性にも優れている。 実施例 25，26 上述した真空成形法以外の方法により製造され
た断熱構造体について、熱安定性及び断熱性を調
べるために以下のような２つの方法により断熱構
造体を得た。 (i) Al2O372重量％，SiO228重量％のムライトフ
アイバーに325メツシユの電融アルミナ粉及び
30％のSiO2を含むコロイダルシリカを重量比
でそれぞれAl2O3／ムライトフアイバー＝0.3，
SiO2／ムライトフアイバー＝0.15の割合で添加
して粘土状に混合し、23cm×6.5cmの型に入れ
てスタンプし、乾燥して断熱構造体を得た（実
施例25）。 (ii) (i)と同じ組成のムライトフアイバーにアルミ
ナ粉とコロイダルシリカとを上記(i)と同一割合
で添加し、更に２％メチルセルロース溶液を重
量比で２％メチルセルロース溶液／ムライトフ
アイバー＝7.5の割合で加えてペースト状に練
り合わせた後、15cm×15cmの型に流し込み、乾
燥して断熱構造体を得た（実施例26）。 これら断熱構造体について、密度、収縮率及び
熱伝導率を測定した結果を下記第５表に示す。
【表】
上記第５表から明らかなようにスタンプ法（実
施例25）、ペースト流し込み法（実施例26）のい
ずれの方法でも真空成形法と同様に、熱安定性及
び断熱性に優れた断熱構造体を得ることができる
ことが確認された。 以上詳述した如く、本発明によれば1600℃を超
える高温においても熱安定性及び断熱性に優れた
高温用断熱構造体を得ることができるものであ
る。
施例25）、ペースト流し込み法（実施例26）のい
ずれの方法でも真空成形法と同様に、熱安定性及
び断熱性に優れた断熱構造体を得ることができる
ことが確認された。 以上詳述した如く、本発明によれば1600℃を超
える高温においても熱安定性及び断熱性に優れた
高温用断熱構造体を得ることができるものであ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アルミナ含有率が70重量％以上の多結晶高ア
ルミナフアイバーにアルミナ粉を重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶高アルミナフアイバー≦
10の範囲で添加し、成形してなる高温用断熱構造
体。 ２ アルミナ含有率が70重量％以上の多結晶高ア
ルミナフアイバーにアルミナ粉及びコロイダルシ
リカをそれぞれ重量比で 0.05≦Al2O3／多結晶高アルミナフアイバー≦
10， SiO2／多結晶高アルミナフアイバー≦２ の範囲で添加し、成形してなる高温用断熱構造
体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2587183A JPS59152281A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | 高温用断熱構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2587183A JPS59152281A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | 高温用断熱構造体 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15405890A Division JPH03115180A (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | 高温用断熱構造体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59152281A JPS59152281A (ja) | 1984-08-30 |
| JPS6350318B2 true JPS6350318B2 (ja) | 1988-10-07 |
Family
ID=12177847
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2587183A Granted JPS59152281A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | 高温用断熱構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59152281A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0253904U (ja) * | 1988-10-11 | 1990-04-18 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH0796468B2 (ja) * | 1986-10-30 | 1995-10-18 | イビデン株式会社 | 耐熱性無機質繊維成形体の製造方法 |
| JPH0288452A (ja) * | 1988-09-26 | 1990-03-28 | Nichias Corp | 耐熱性無機質成形体 |
| JP2959683B2 (ja) * | 1991-04-30 | 1999-10-06 | 三井鉱山株式会社 | 高純度アルミナ繊維成形体の製造方法 |
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| JP5203920B2 (ja) * | 2008-12-26 | 2013-06-05 | ニチアス株式会社 | 無機質成形体および焼結体 |
| US9005702B2 (en) * | 2012-07-18 | 2015-04-14 | The Boeing Company | Re-usable high-temperature resistant softgoods for aerospace applications |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE849867A (fr) * | 1976-01-07 | 1977-06-24 | Compositions refractaires isolantes |
-
1983
- 1983-02-18 JP JP2587183A patent/JPS59152281A/ja active Granted
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0253904U (ja) * | 1988-10-11 | 1990-04-18 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59152281A (ja) | 1984-08-30 |
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