JPS59152012A - リ−マ - Google Patents
リ−マInfo
- Publication number
- JPS59152012A JPS59152012A JP2646983A JP2646983A JPS59152012A JP S59152012 A JPS59152012 A JP S59152012A JP 2646983 A JP2646983 A JP 2646983A JP 2646983 A JP2646983 A JP 2646983A JP S59152012 A JPS59152012 A JP S59152012A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- guides
- cutting edge
- reamer
- angle
- cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D77/00—Reaming tools
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling, Broaching, Filing, Reaming, And Others (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本尭明は、既に穿設された下穴を精度茜（加工する時Ｖ
Ｃ便用するリーマ、特に通し大川として使用するのに最
適なものに関し、従来の＋７−マより遥かに真円度精度
が良好で、しかも容易に′＃作しつるものを傅んとして
なされたものでるる。
Ｃ便用するリーマ、特に通し大川として使用するのに最
適なものに関し、従来の＋７−マより遥かに真円度精度
が良好で、しかも容易に′＃作しつるものを傅んとして
なされたものでるる。
従来のリーマの刃先に、第１図に示すようなものでめっ
た。
た。
すなわち、同図（イ）〜（／つは１枚刃を示すもので、
切刃２と、これが１８０°回転した位置及び他の１ケ所
にガイドとしてランドＬ？設けたものでるり、同図に）
及び的は２枚方？示すもので、大慶１８００回転した位
置に切刃ｚ′ｆｃ設けたもの、及び更に切刃２間に夫々
ガイドとしてのランドＬｉ設けたものでるる。
切刃２と、これが１８０°回転した位置及び他の１ケ所
にガイドとしてランドＬ？設けたものでるり、同図に）
及び的は２枚方？示すもので、大慶１８００回転した位
置に切刃ｚ′ｆｃ設けたもの、及び更に切刃２間に夫々
ガイドとしてのランドＬｉ設けたものでるる。
同図（へ）は正三角形状に１２０°回転した位置に切刃
ｚ２設けた３枚刃のもの、同図（ｌ−）は正方形状に９
００回転した位置に切刃ｚ２設けた４枚刃のもので娶る
。
ｚ２設けた３枚刃のもの、同図（ｌ−）は正方形状に９
００回転した位置に切刃ｚ２設けた４枚刃のもので娶る
。
同図（ト）〜（図は多数刃の場合の特殊な切刃２０位！
？略図的に示したものでりり、同図（ト）は奇数刃、同
図（す）は偶絨刃、同図図は不等角の場合全天々示して
いる。
？略図的に示したものでりり、同図（ト）は奇数刃、同
図（す）は偶絨刃、同図図は不等角の場合全天々示して
いる。
しかし、上記従来のり−１においては、リーマの切刃及
びランドの振れケはぼＯにし、リーマ會駆動する回転精
度（振れ）又は工作物全駆動する回転精度（振れ）？は
ぼ０にして加工できるとしても２μ以内の真円精度上ク
リアするのは不可能でめり、これが真円精度の限界でめ
るとされていた。
びランドの振れケはぼＯにし、リーマ會駆動する回転精
度（振れ）又は工作物全駆動する回転精度（振れ）？は
ぼ０にして加工できるとしても２μ以内の真円精度上ク
リアするのは不可能でめり、これが真円精度の限界でめ
るとされていた。
これに、上記従来のり−マがすべて切刃２より１８０°
回転した位置に他の切刃Ｚ又はランドＬが存在するか（
第１図（ハ）〜（ホ）、（ト）、（す）、（８））、ま
たは切刃２と、これ？１８０°回転した位置に最も近い
２つの切刃２又はう／ドＬｉ結ぶ線分で形成した三角形
が正三角形を含む二等辺三角形でめる（第１図（へ）、
因）からでめることが判明した。
回転した位置に他の切刃Ｚ又はランドＬが存在するか（
第１図（ハ）〜（ホ）、（ト）、（す）、（８））、ま
たは切刃２と、これ？１８０°回転した位置に最も近い
２つの切刃２又はう／ドＬｉ結ぶ線分で形成した三角形
が正三角形を含む二等辺三角形でめる（第１図（へ）、
因）からでめることが判明した。
すなわち、第１図に）のように切刃２の１８０°回転位
置に他の切刃２がりり、他で下穴と接しない場合は、切
刃２全結ぶ線の直交方向にリーマの芯が移動し、加工穴
は等径歪円になりやすく真円にはならない。
置に他の切刃２がりり、他で下穴と接しない場合は、切
刃２全結ぶ線の直交方向にリーマの芯が移動し、加工穴
は等径歪円になりやすく真円にはならない。
また、第１図（イ）他等切刃２０１８０°回転位置に他
の切刃２又はランドＬがあり、更に下穴との接点？有す
る場合？第２図、第３図に基づいて説明すると（なお、
同図において点Ａは切刃２の位置、点Ｂ１点Ｃは他の切
刃又はランドの位置ｒ夫々示している）、第２図におい
て、点Ａより中心０＝２中心に１８０°回転した点に最
も近い点、すなわち点Ｃの他の点、すなわち点Ｂから、
中心Ｏと点Ａを結ぶ線分ＯＡ （又はその延長線、以下
同じ）に下した垂線ＢＥと、上記点Ｂから中心Ｏと点Ｃ
音締ぶ線分ＯＣ（又はその延長線、以下同じ）［下した
垂線ＢＤの長さの比ＢＥ／８Ｄの値が１より小さい程、
造円作用が良好でめる。
の切刃２又はランドＬがあり、更に下穴との接点？有す
る場合？第２図、第３図に基づいて説明すると（なお、
同図において点Ａは切刃２の位置、点Ｂ１点Ｃは他の切
刃又はランドの位置ｒ夫々示している）、第２図におい
て、点Ａより中心０＝２中心に１８０°回転した点に最
も近い点、すなわち点Ｃの他の点、すなわち点Ｂから、
中心Ｏと点Ａを結ぶ線分ＯＡ （又はその延長線、以下
同じ）に下した垂線ＢＥと、上記点Ｂから中心Ｏと点Ｃ
音締ぶ線分ＯＣ（又はその延長線、以下同じ）［下した
垂線ＢＤの長さの比ＢＥ／８Ｄの値が１より小さい程、
造円作用が良好でめる。
しかるに、この場合、第３図に示すように点Ａ全１８０
°回転した点と点Ｃが一致するため、いかなる点Ｂに対
しても点Ｅと点りは一致し、常にＢＥ／ＢＤ−１となり
、造円作用がなくなり真円に、はならないからでるる。
°回転した点と点Ｃが一致するため、いかなる点Ｂに対
しても点Ｅと点りは一致し、常にＢＥ／ＢＤ−１となり
、造円作用がなくなり真円に、はならないからでるる。
覧だ、第１図（へ）１例のように切刃Ｚと、こｎヲ１８
０°回転した位置に最も近い２つの切刃２又はランドＬ
（ｚ結ぶ線分で形成した三角形が正三角形？含む二等辺
三角形でめる場合を第４図に基づいて説明すると（なお
、図中のＡ、Ｂ、Ｃは上記と同様でめる）、点Ａｉ中心
０−（、中心に１８０°回転した点に最も近い点、すな
わち点Ｃは、リーマ加工における直径全決定する点でる
り、他の点、すなわち点Ｂは漬円？決定する点でるる。
０°回転した位置に最も近い２つの切刃２又はランドＬ
（ｚ結ぶ線分で形成した三角形が正三角形？含む二等辺
三角形でめる場合を第４図に基づいて説明すると（なお
、図中のＡ、Ｂ、Ｃは上記と同様でめる）、点Ａｉ中心
０−（、中心に１８０°回転した点に最も近い点、すな
わち点Ｃは、リーマ加工における直径全決定する点でる
り、他の点、すなわち点Ｂは漬円？決定する点でるる。
しかるに、この場合２点鎖線で示すようにΔＡＥｒσは
二等辺三角形（正三角形を含む）であるため、点Ｂ′及
び点Ｃ′は共に上記２つの作用７行う点となり、造円を
決定する点及び直径を決定する点が２つずつるることＫ
なり、真円とはならないのでめる。
二等辺三角形（正三角形を含む）であるため、点Ｂ′及
び点Ｃ′は共に上記２つの作用７行う点となり、造円を
決定する点及び直径を決定する点が２つずつるることＫ
なり、真円とはならないのでめる。
本発明は、上記理論に基づくもので、これを第５図以下
の実施例に基づいて詳細に説明すると、同図において１
は本発明に係るリーマで、刃部２の後方にシャンク３を
一体に連接したいわゆるソリッドリーマ形式のものでめ
り、フローティングチャック等に取付けて使用するもの
でろる。
の実施例に基づいて詳細に説明すると、同図において１
は本発明に係るリーマで、刃部２の後方にシャンク３を
一体に連接したいわゆるソリッドリーマ形式のものでめ
り、フローティングチャック等に取付けて使用するもの
でろる。
４は切刃用、５及び６μ夫々第１及び第２ガイド用のラ
ンドで、このランド４，５及び６に同一円周上となるよ
う、すなわち円筒形の素材會その長手方向に直巌状に切
欠いて形成されている。
ンドで、このランド４，５及び６に同一円周上となるよ
う、すなわち円筒形の素材會その長手方向に直巌状に切
欠いて形成されている。
このようにランド４，５及び６を３つとし１このは、円
に３点で決まるので、無駄な切刃及びガイドｒ省き、切
刃（ｉ−１つ、ガイド′に２つとするためであり、また
谷う７ド４，５及び６の幅１ｒｄ程度に設定し、安定し
たリーマ加工ができるようなされている。
に３点で決まるので、無駄な切刃及びガイドｒ省き、切
刃（ｉ−１つ、ガイド′に２つとするためであり、また
谷う７ド４，５及び６の幅１ｒｄ程度に設定し、安定し
たリーマ加工ができるようなされている。
７は上記切刃用ランド４の先端に形成した切刃で、すく
い面８、横逃げ面９、前逃げ面１０により構成されてお
り、喰い付き角αは約３０’に設定されている。
い面８、横逃げ面９、前逃げ面１０により構成されてお
り、喰い付き角αは約３０’に設定されている。
上記すくい面８は平溝状で、切削屑？前方へ排出させる
ため、そのラジアル方向のすくい角θ１′ｆｔ正（０′
？含む）に、アキシアル方向ｏ−ｒ＜い角θ２會負（０
？含む）に設定している。
ため、そのラジアル方向のすくい角θ１′ｆｔ正（０′
？含む）に、アキシアル方向ｏ−ｒ＜い角θ２會負（０
？含む）に設定している。
このすくい角ｌ７．θ、は工作物の材料等によって適宜
変更しつるものでるることは勿論でめる。
変更しつるものでるることは勿論でめる。
１１ 、１．２は夫々第１及び第２のガイドで、上記ガ
イド用ランド５，６の先端外周面全夫々２段に切欠いて
、上記喰い付き角αと同一の角度をもつ第１のガイド角
βＩ（α−β、）と、これよりやや小さい第２のガイド
角β２全形成したものでめり、その前端面は中火に尖っ
た円錐面に形成されて切刃７の喰い付き部とガイド１１
、１２の先端との間に間隔ｔが設けられ、リーマ１の
回転及びこの時の切刃７による切削が阻害されないよう
なされている。
イド用ランド５，６の先端外周面全夫々２段に切欠いて
、上記喰い付き角αと同一の角度をもつ第１のガイド角
βＩ（α−β、）と、これよりやや小さい第２のガイド
角β２全形成したものでめり、その前端面は中火に尖っ
た円錐面に形成されて切刃７の喰い付き部とガイド１１
、１２の先端との間に間隔ｔが設けられ、リーマ１の
回転及びこの時の切刃７による切削が阻害されないよう
なされている。
そして、上記切刃７と、この反回転方向に位を道する上
記第１のガイド１１との間の分割角度（中心角）ψ１は
６０°に（ψ１−６０°）、両ガイド１１゜１２との間
の分割角度ψ、は９０°（ψ２＝９０°）に夫々設定さ
れているが、これば切刃７より１８０°回転した位置に
ガイド１１ 、１２ケ設けず、また、切刃７と両ガイド
１１ 、１２とを夫々結ぶ線分で形成した三角形が二等
辺三角形とならないようにして、上記従来例のもつ欠点
全除去するためでめり、更にリーマ１による切削の際に
発生する切削抵抗の合力の方向が両ガイドＩｉ 、 １
２を結ぶ線分と父わる方向となし、ガイドとしての役割
奮果たさせるためでめる。
記第１のガイド１１との間の分割角度（中心角）ψ１は
６０°に（ψ１−６０°）、両ガイド１１゜１２との間
の分割角度ψ、は９０°（ψ２＝９０°）に夫々設定さ
れているが、これば切刃７より１８０°回転した位置に
ガイド１１ 、１２ケ設けず、また、切刃７と両ガイド
１１ 、１２とを夫々結ぶ線分で形成した三角形が二等
辺三角形とならないようにして、上記従来例のもつ欠点
全除去するためでめり、更にリーマ１による切削の際に
発生する切削抵抗の合力の方向が両ガイドＩｉ 、 １
２を結ぶ線分と父わる方向となし、ガイドとしての役割
奮果たさせるためでめる。
これ全第１２図以下に基づいて説明すると（なお、同図
において点Ａは切刃７の位置、点Ｂ及び点Ｃは夫々ガイ
ド１１及び１２に夫々示し、第２図乃至第４図で示した
点Ａ、Ｂ、Ｃと夫々対応するものでめる） 、／５ｏｃ
＝９０’（−ψ２）とすれば、点りは中心Ｏと一致し、
８Ｏ−８ｏ（−半径ンとなってＢＤの長さが最大となり
、上記ＢＥ／ＢＤの値が最小となるばかりでな（、切削
の際の切削抵抗Ｒ？線分ＢＣと交叉させるのに光分な長
さでめるからでるる。
において点Ａは切刃７の位置、点Ｂ及び点Ｃは夫々ガイ
ド１１及び１２に夫々示し、第２図乃至第４図で示した
点Ａ、Ｂ、Ｃと夫々対応するものでめる） 、／５ｏｃ
＝９０’（−ψ２）とすれば、点りは中心Ｏと一致し、
８Ｏ−８ｏ（−半径ンとなってＢＤの長さが最大となり
、上記ＢＥ／ＢＤの値が最小となるばかりでな（、切削
の際の切削抵抗Ｒ？線分ＢＣと交叉させるのに光分な長
さでめるからでるる。
すなわち、／ＢＯＣ＜９００とすれば、ＢＤ＋／）長さ
が短くなり、ＢＥ／ＢＤの値が太き（なるばかりでな（
、ＢＣの長さも短（なり、また／ＢＯＣの長さが長すぎ
て、切削抵抗Ｒがガイド１１ 、１２へ喰い込む形で作
用し、この喰い込みの発生によって真円度精度が悪くな
るからでめる。
が短くなり、ＢＥ／ＢＤの値が太き（なるばかりでな（
、ＢＣの長さも短（なり、また／ＢＯＣの長さが長すぎ
て、切削抵抗Ｒがガイド１１ 、１２へ喰い込む形で作
用し、この喰い込みの発生によって真円度精度が悪くな
るからでめる。
従って／ＢＯＣ−９０°±５°（＝ψ２）程度が最適で
めると考えられる。
めると考えられる。
ｔ タ／ＡＯ８−６００（−ψ１）としたのは、これよ
り小さくした方が上記８Ｅの値？小さくする上で好まし
いのでるるカベ剛性の面で問題かめるばかりでな（、第
１３図で示すように線分Ｂｃ′と切削合力Ｒ（通常、こ
の方向げ、図示のように反回転方向に約１２００前後で
める）との交点が除々に片寄り、切削が不安定で剛性も
低下してしまう。
り小さくした方が上記８Ｅの値？小さくする上で好まし
いのでるるカベ剛性の面で問題かめるばかりでな（、第
１３図で示すように線分Ｂｃ′と切削合力Ｒ（通常、こ
の方向げ、図示のように反回転方向に約１２００前後で
める）との交点が除々に片寄り、切削が不安定で剛性も
低下してしまう。
更に／ＡＯＢ〉６ｏ０とすれば、ＢＥの値が大きくなる
ばかりでなく、点Ａが１８０ｏ回転した位置にガイド１
２が位置することになるからでりる。
ばかりでなく、点Ａが１８０ｏ回転した位置にガイド１
２が位置することになるからでりる。
従って、４５°＜／ＡＯＢ （−ψ、 ） ＜ ６５°
程度カ最適であると考えられる。
程度カ最適であると考えられる。
そこで、１ＢＯＣ＝９０’（−ψｔ） 、１ＡＯ８−６
０°（−ψ、）とすることにより、第１４図で示すよう
にガイド１２のランド巾の中心角金２０ｏにしても、合
計（９ｏ０＋６００＋２００）で１７０’となりγ−１
Ｏ°となり、点Ａｋ１８００回転した位置との間にこの
ようにＺＡＯＢ、／ＢＯＣ及びランド巾の中心角の組合
せに於いて、００くγ〈２５°？満足するよう各角度の
許容範囲内で調整する。
０°（−ψ、）とすることにより、第１４図で示すよう
にガイド１２のランド巾の中心角金２０ｏにしても、合
計（９ｏ０＋６００＋２００）で１７０’となりγ−１
Ｏ°となり、点Ａｋ１８００回転した位置との間にこの
ようにＺＡＯＢ、／ＢＯＣ及びランド巾の中心角の組合
せに於いて、００くγ〈２５°？満足するよう各角度の
許容範囲内で調整する。
なお、本発明に保るリーマ１の材質と（７ては、通常便
用されている工具鋼、圓速度鋼等の他に、超硬１■種、
更にはイオンプレイティングすることにより、ニッケル
系耐熱合金などの難削材加工１ｃ４応ｒｘるようにする
こともできる。
用されている工具鋼、圓速度鋼等の他に、超硬１■種、
更にはイオンプレイティングすることにより、ニッケル
系耐熱合金などの難削材加工１ｃ４応ｒｘるようにする
こともできる。
而して、本発明の使用方法に、通常のリーマト同様に、
フローティングチャック等に取付けて回転させ、適当な
切削油剤？注入しつつ下穴の内面全切削加工して、これ
を加工穴とするのでめる。
フローティングチャック等に取付けて回転させ、適当な
切削油剤？注入しつつ下穴の内面全切削加工して、これ
を加工穴とするのでめる。
本発明ば、上記のような構成でめるので、以下のような
効果を奏する。
効果を奏する。
■リーマ及びワーク取付軸の回転精度に関係なく、リー
マ固有の精度？上回る真円度精度の良好な加工穴が得ら
れ、この精度は従来のリーマを上回り、従来のリーマよ
り１／１０以内の真円度精度が得られる。
マ固有の精度？上回る真円度精度の良好な加工穴が得ら
れ、この精度は従来のリーマを上回り、従来のリーマよ
り１／１０以内の真円度精度が得られる。
■加工穴のバラツキに少す（、拡大シロも少ないばかり
でな（、加工面粗度が良好となり、史に円筒度、真直度
精度も良好となる。
でな（、加工面粗度が良好となり、史に円筒度、真直度
精度も良好となる。
■切屑が前方へ排出され、切屑づまりがないばかりでな
く溝長さが短いので剛性が大きく、更に単純形状なので
製作が容易でりる。
く溝長さが短いので剛性が大きく、更に単純形状なので
製作が容易でりる。
第１図（５）〜（２）は夫々従来のリーマの刃先を示し
、同図イ）〜（ト）は夫々断面図、因〜（２）は夫々略
図、第２図乃至第４図ぼり−マの作用及び従来の欠点を
示す説明図、第５図乃至第１４図に本発明の一実施例？
示し、第５図は正面図、第６図に側面図、第７図は底面
図、第８図ぼ第６図のＩ−１線拡大断面図、第９図及び
第１０図は第５囚のｎ−ｎ線及びｍ−ｍ線断面図、第１
１図は刃先部分を示す斜視図、第１２図乃至第１４図に
作用會示す説明図でりる。 １１・リーマ、４．５，６・・・ラ ンド、７・・・切刃、８・・・すくい 面、９．１０・・・逃げ面、１１ 、１２・・・ガイド
、ψ１．ψ２・・・ 分割角度、０Ｉ、θ、・・・すく
い角。 −に 第１図 （イ） ｃ口）（ト）
（４］第２図 第３図 第４図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図
、同図イ）〜（ト）は夫々断面図、因〜（２）は夫々略
図、第２図乃至第４図ぼり−マの作用及び従来の欠点を
示す説明図、第５図乃至第１４図に本発明の一実施例？
示し、第５図は正面図、第６図に側面図、第７図は底面
図、第８図ぼ第６図のＩ−１線拡大断面図、第９図及び
第１０図は第５囚のｎ−ｎ線及びｍ−ｍ線断面図、第１
１図は刃先部分を示す斜視図、第１２図乃至第１４図に
作用會示す説明図でりる。 １１・リーマ、４．５，６・・・ラ ンド、７・・・切刃、８・・・すくい 面、９．１０・・・逃げ面、１１ 、１２・・・ガイド
、ψ１．ψ２・・・ 分割角度、０Ｉ、θ、・・・すく
い角。 −に 第１図 （イ） ｃ口）（ト）
（４］第２図 第３図 第４図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）１つの切刃と第１及び第２のガイド全備えると共
ｖｃ該切刃及び両ガイドのランド會同−円周上に形成し
、上記両ガイドの位置全切刃と中心１！！：結ぶ線の延
長線上からずらすと共に切刃と両ガイドを夫々結ＪＩ：
ｉ分で形成した三角形が正三角形を含む二等辺三角形と
ならない位置とし、更にすくい面のすくい角全ラジアル
方向で０紮含む正に、アキシアル方向で０全含む負に設
定し、この切削抵抗の合力の方向が上記両ガイド會結ぶ
線分と父わる方向となるようにしたことを特徴とするリ
ーマ。 （２Ｊ １つの切刃と第１及び第２のガイド會備えると
共に該切刃及び両ガイドのランドを同一円周上に形成し
、すくい面のすくい角全ラジアル方向でＯを含む正に、
アキシアル方向で０會含む負に設定したり−マにおいて
、切刃とこの反回転方向に位置する第１のガイドとの間
の分割角度全豹４５°〜６５°に、ガイド間の分割角度
全豹９０°±５°に設定したことを特徴とするリーマ。 （３） 直径ｉｄとしたとぎ、各ランドの幅Ｓｉ程度
としたことを特徴とする特許請求の範囲第２項記載のり
−マ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2646983A JPS59152012A (ja) | 1983-02-19 | 1983-02-19 | リ−マ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2646983A JPS59152012A (ja) | 1983-02-19 | 1983-02-19 | リ−マ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59152012A true JPS59152012A (ja) | 1984-08-30 |
| JPS6128448B2 JPS6128448B2 (ja) | 1986-06-30 |
Family
ID=12194373
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2646983A Granted JPS59152012A (ja) | 1983-02-19 | 1983-02-19 | リ−マ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59152012A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010536590A (ja) * | 2007-08-23 | 2010-12-02 | イスカーリミテッド | リーマの切削ヘッド |
| WO2011117319A1 (de) * | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Gühring Ohg | Spanleitsystem, kühlkanal, kühlkanalsystem und hochleistungsreibahle mit mindestens einem derselben |
-
1983
- 1983-02-19 JP JP2646983A patent/JPS59152012A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010536590A (ja) * | 2007-08-23 | 2010-12-02 | イスカーリミテッド | リーマの切削ヘッド |
| WO2011117319A1 (de) * | 2010-03-25 | 2011-09-29 | Gühring Ohg | Spanleitsystem, kühlkanal, kühlkanalsystem und hochleistungsreibahle mit mindestens einem derselben |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6128448B2 (ja) | 1986-06-30 |
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