JPS59150047A - 形状記憶合金およびその製造方法 - Google Patents
形状記憶合金およびその製造方法Info
- Publication number
- JPS59150047A JPS59150047A JP58023322A JP2332283A JPS59150047A JP S59150047 A JPS59150047 A JP S59150047A JP 58023322 A JP58023322 A JP 58023322A JP 2332283 A JP2332283 A JP 2332283A JP S59150047 A JPS59150047 A JP S59150047A
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- Japan
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- alloy
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- shape
- memory alloy
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＴｉ Ｎｉ糸形状記憶合金にＯ，Ｎおよび０
のいずれか１４７または２種以上を０．０５−（１，５
車量％含有せしめた合金を溶体化処理した後急冷処理を
施し、次に時効処理を施すことにより低温相＝高温相の
変態ヒステリシスか小さく且つ二方向性を不することを
特徴とする形状記憶合金およびその製造方法に関するも
のである。
のいずれか１４７または２種以上を０．０５−（１，５
車量％含有せしめた合金を溶体化処理した後急冷処理を
施し、次に時効処理を施すことにより低温相＝高温相の
変態ヒステリシスか小さく且つ二方向性を不することを
特徴とする形状記憶合金およびその製造方法に関するも
のである。
高温でＣａｒｔ型の体心立方構造をもち熱弾性型のマル
テンサイト変態を生ずる合金はほとんど形状記憶効果を
示すことが知られており、これま゛コ°番−Ｔ土−Ｎ１
糸合金をはじめとしてＯｕ −Ｚｎ −Ａｔ、 Ｏｕ
−に、！−Ｎｉ 、Ｏｕ −Ｚｎ−Ａｕ、 ０ｕ−Ｚｎ
−Ｇａ、 ０ｕ−Ｚｎ −３ｎ、 ０ｕ−Ｚｎ−３ｉ、
０ｕ−３ｎ、Ａｕ −Ｏｄ 、 Ａｇ −Ｏｄ等の合金
が見い出されている。
テンサイト変態を生ずる合金はほとんど形状記憶効果を
示すことが知られており、これま゛コ°番−Ｔ土−Ｎ１
糸合金をはじめとしてＯｕ −Ｚｎ −Ａｔ、 Ｏｕ
−に、！−Ｎｉ 、Ｏｕ −Ｚｎ−Ａｕ、 ０ｕ−Ｚｎ
−Ｇａ、 ０ｕ−Ｚｎ −３ｎ、 ０ｕ−Ｚｎ−３ｉ、
０ｕ−３ｎ、Ａｕ −Ｏｄ 、 Ａｇ −Ｏｄ等の合金
が見い出されている。
一般に形状記憶合金は単結晶でないと形状記憶効果を示
さないことか知られているか、Ｔｉ−Ｎｉ系合金は例外
であり多結晶体で形状記憶効果を有しており極めて実用
的であり、前記合金の中では最も広範囲な検討が成され
ているものである。
さないことか知られているか、Ｔｉ−Ｎｉ系合金は例外
であり多結晶体で形状記憶効果を有しており極めて実用
的であり、前記合金の中では最も広範囲な検討が成され
ているものである。
形状記憶効果は低温でマルテンサイト状態にある材料を
変形後加熱するとその材料が変形前の元の形に戻るもの
であり、こうした効果を生ずる温度は通常合金の逆変態
開始温度（Ａｓ点）、逆変態終了温度（Ａｆ点）、マル
テンサイト変態開始温度（ＭＳ点）およびマルテンサイ
ト変態終了温度ＣＭｆ点〕によって決定され、Ａｓにお
いて形状記憶効果か開始されＡｆ点で終了するものであ
る。この形状記憶効果を生ずる際の回復力は５０〜６０
ｋｇ／ １１＋１１”にも及ぶものであり、この回復
力を種々の応用品へ利用する検討か成されている。その
応用の代表例に第１図に示ずような、形状記憶効果を可
逆的に繰り返し生じさせることを利用したアクチュエー
ターかある。このアクチュエーターはパイアスカとじて
の通常のコイルバネ（バイアスバネ〕と形状記憶合金コ
イルバネとか組合わされたものであり低温においては形
状記憶合金がバイアスバネよりも降伏応力の小さなマル
テンサイト相の状態であるためにバイアスバネの方か強
く形状記憶合金も変形するように動作し、逆に高温にお
いては形状記憶合金かバイアスバネよりも降伏応力の大
きなβ相の状態となり形状記憶合金かバイアスバネを変
形するように動作する。この場合）低温相、尚混相の変
態ヒステリシスが小さい程また二方向性を有している程
、小さな温度範囲においてアクチュエーターとしての動
作が容易に得られる。
変形後加熱するとその材料が変形前の元の形に戻るもの
であり、こうした効果を生ずる温度は通常合金の逆変態
開始温度（Ａｓ点）、逆変態終了温度（Ａｆ点）、マル
テンサイト変態開始温度（ＭＳ点）およびマルテンサイ
ト変態終了温度ＣＭｆ点〕によって決定され、Ａｓにお
いて形状記憶効果か開始されＡｆ点で終了するものであ
る。この形状記憶効果を生ずる際の回復力は５０〜６０
ｋｇ／ １１＋１１”にも及ぶものであり、この回復
力を種々の応用品へ利用する検討か成されている。その
応用の代表例に第１図に示ずような、形状記憶効果を可
逆的に繰り返し生じさせることを利用したアクチュエー
ターかある。このアクチュエーターはパイアスカとじて
の通常のコイルバネ（バイアスバネ〕と形状記憶合金コ
イルバネとか組合わされたものであり低温においては形
状記憶合金がバイアスバネよりも降伏応力の小さなマル
テンサイト相の状態であるためにバイアスバネの方か強
く形状記憶合金も変形するように動作し、逆に高温にお
いては形状記憶合金かバイアスバネよりも降伏応力の大
きなβ相の状態となり形状記憶合金かバイアスバネを変
形するように動作する。この場合）低温相、尚混相の変
態ヒステリシスが小さい程また二方向性を有している程
、小さな温度範囲においてアクチュエーターとしての動
作が容易に得られる。
しかしなから、従来のＴｉ−ＮｌＢ合金においては低温
相＃高温相の装態のうち、とくに高温相→低温相の変態
ヒステリシスが約３０°〜４０”Ｑ程度と大きく（第５
図）このため低温相高温相を可逆的番こ得て、アクチュ
エーターを動作させる温度範囲か大きくならざるを得す
、従って動作温度範囲か限定されること及び一方向性の
形状記憶効果しか得られないために形状記憶合金と組み
合わせるノくイアスバネも寸法の大きな強度の高いもの
か必要となる欠点かあった。
相＃高温相の装態のうち、とくに高温相→低温相の変態
ヒステリシスが約３０°〜４０”Ｑ程度と大きく（第５
図）このため低温相高温相を可逆的番こ得て、アクチュ
エーターを動作させる温度範囲か大きくならざるを得す
、従って動作温度範囲か限定されること及び一方向性の
形状記憶効果しか得られないために形状記憶合金と組み
合わせるノくイアスバネも寸法の大きな強度の高いもの
か必要となる欠点かあった。
本発明者らはこうした欠点を改善するために、Ｔｉ−Ｎ
ｉ糸形状記憶合金にＱ、Ｑ ５−０．５車量％のＯｌＮ
およびＯＯＪ ｌ柚または２種以上含有せしめた合金を
７００Ｃ〜ｌ１００Ｕの温度範囲において溶体化処理し
た後急冷処理を施し、次に２００−６００（の温度範囲
において時効処理を施したところ有益な効果をもたらす
牛を発見したものである。
ｉ糸形状記憶合金にＱ、Ｑ ５−０．５車量％のＯｌＮ
およびＯＯＪ ｌ柚または２種以上含有せしめた合金を
７００Ｃ〜ｌ１００Ｕの温度範囲において溶体化処理し
た後急冷処理を施し、次に２００−６００（の温度範囲
において時効処理を施したところ有益な効果をもたらす
牛を発見したものである。
次に本発明における添加元素の含有箪の範囲および溶体
化処理、時効処理温良範囲の限定理由について述べる。
化処理、時効処理温良範囲の限定理由について述べる。
本発明における添加元素はいずれも高温での固溶度は大
ぎいが低温では小ざいものであり、従つて両温での溶体
化処理および急冷処理により過飽和状態が得られ次に時
効処理を施すことにより、析出物を生成するものである
。生成した析墨物はマトリックス中に微細に分散し、高
温相→低温相の変態の際のマルテンサイト生成方位を限
定すると同時に中間相の生成を促すと考えられ、合金か
二方向性および小ヒステリシスを有するようになる。し
かし、０．５重量％を越えると凝固時に生成する一次の
Ｔ１化合物が多くなり熱間加工性および冷間加工性が顕
著に劣化し加工が極めて困難になる。
ぎいが低温では小ざいものであり、従つて両温での溶体
化処理および急冷処理により過飽和状態が得られ次に時
効処理を施すことにより、析出物を生成するものである
。生成した析墨物はマトリックス中に微細に分散し、高
温相→低温相の変態の際のマルテンサイト生成方位を限
定すると同時に中間相の生成を促すと考えられ、合金か
二方向性および小ヒステリシスを有するようになる。し
かし、０．５重量％を越えると凝固時に生成する一次の
Ｔ１化合物が多くなり熱間加工性および冷間加工性が顕
著に劣化し加工が極めて困難になる。
また、０．０５重量逅未満においては十分な析出物を生
成することかできず、二方向性および小ヒステリシスが
得られなくなる。形状記憶特性および加工性等の兼ね合
いの点から０．０５−（１，３ｍ ｍ％の範、囲か好ま
しく、より好ましくはＯＪ、〜０３爪量％範囲である。
成することかできず、二方向性および小ヒステリシスが
得られなくなる。形状記憶特性および加工性等の兼ね合
いの点から０．０５−（１，３ｍ ｍ％の範、囲か好ま
しく、より好ましくはＯＪ、〜０３爪量％範囲である。
尚本発明における添加元素は俗解時に原料あるいは雰囲
気から混入してくる不可避のものであり従来１合金の特
性に悪影智を及はすと考えられており、これらの元素は
０．０５重量％未満に極力低減するように制御されてい
たものである。
気から混入してくる不可避のものであり従来１合金の特
性に悪影智を及はすと考えられており、これらの元素は
０．０５重量％未満に極力低減するように制御されてい
たものである。
次に溶体化処理温度については、１００Ｃ未満において
は十分な過飽和度か得られず、また１１００ Ｃを越え
ると酸化によるＴｉの滅失が問題となる。
は十分な過飽和度か得られず、また１１００ Ｃを越え
ると酸化によるＴｉの滅失が問題となる。
以上の観点から７００−１１００Ｃの湿度範囲に限定し
た。
た。
尚、この場合サンプルを記憶させるべく所定の形状に拘
束してもしなくても同様な効果か認められる０ 次に時効処理温度については、２００Ｃ未満においては
十分な析出物を生成することができず、また６００Ｃを
越えると過時効となり形状記憶特性（回復率、回復力）
か劣化すると同時に中間相が生成されなくなり高温相→
低温相変態の小ヒステリシスか得られなくなる。以上の
観点から２００−６００Ｕの温良範囲に限定した。尚、
この場合サンプルに所定の形状を記憶させる点から、サ
ンプルを所定の形状に拘束する必要かある。
束してもしなくても同様な効果か認められる０ 次に時効処理温度については、２００Ｃ未満においては
十分な析出物を生成することができず、また６００Ｃを
越えると過時効となり形状記憶特性（回復率、回復力）
か劣化すると同時に中間相が生成されなくなり高温相→
低温相変態の小ヒステリシスか得られなくなる。以上の
観点から２００−６００Ｕの温良範囲に限定した。尚、
この場合サンプルに所定の形状を記憶させる点から、サ
ンプルを所定の形状に拘束する必要かある。
以下本発明を実施例に基づき説明する。
〔実施例１〕
０．１車量％Ｃおよびα０６本量％０を含有するＴ１−
団、５原子％Ｎ１合金をアルゴン中にてアーク溶解した
後１０００Ｃにて２時間真空焼鈍を行なって均一化処理
を施し、その後８００−９００Ｃにて熱間圧延を行ない
０６闘厚さの板とした。この板を８５０Ｃにて２時間溶
体化処理を行なった後水冷した。
団、５原子％Ｎ１合金をアルゴン中にてアーク溶解した
後１０００Ｃにて２時間真空焼鈍を行なって均一化処理
を施し、その後８００−９００Ｃにて熱間圧延を行ない
０６闘厚さの板とした。この板を８５０Ｃにて２時間溶
体化処理を行なった後水冷した。
次に第２図に示すように内径４０φのステンレスバイブ
の内面にサンプルをＮｌ線にて巻きつけて拘束し、４０
０Ｃにて２〜２２時間時効処理を施した後、二方向性の
有無および示差走査熱量計を用いた変態点の測定を行な
い高温相→低温相〔中間相〕の変態ヒステリシスを確認
した。
の内面にサンプルをＮｌ線にて巻きつけて拘束し、４０
０Ｃにて２〜２２時間時効処理を施した後、二方向性の
有無および示差走査熱量計を用いた変態点の測定を行な
い高温相→低温相〔中間相〕の変態ヒステリシスを確認
した。
尚、二方向性の有無は第３図に示すようにサンプルか加
熱時に拘束形状となり、冷却時に自発的判 に直伸形状になろうとするかどうかにより測、定した０ 第４図に実施例１の合金について各処理状態における示
差走査熱量計による変態点の測定結果を示す。
熱時に拘束形状となり、冷却時に自発的判 に直伸形状になろうとするかどうかにより測、定した０ 第４図に実施例１の合金について各処理状態における示
差走査熱量計による変態点の測定結果を示す。
溶体化処理（８５０ＣＸ２時間）後水冷した状態におい
ては低温相、尚温相変態に起因ｆるピークか加熱時およ
び冷却時に各々１つづつ認められ、加熱時の変態終了温
度と冷却時の変態開始温度の差で示される変態ヒステリ
シスは２６０である。
ては低温相、尚温相変態に起因ｆるピークか加熱時およ
び冷却時に各々１つづつ認められ、加熱時の変態終了温
度と冷却時の変態開始温度の差で示される変態ヒステリ
シスは２６０である。
しかし、その後４００ｒＸ ２時間の時効処理を施すこ
とにより加熱時に中間相の生成に相当するピークがあら
れれるようになる。このピークは時効時間の増加と共に
高温側に移行し、１０時間以上においてはほぼ一定の温
度となる。
とにより加熱時に中間相の生成に相当するピークがあら
れれるようになる。このピークは時効時間の増加と共に
高温側に移行し、１０時間以上においてはほぼ一定の温
度となる。
また、これに伴なって冷却時のピークは加熱時の変態終
了温度とほとんど同じ温度で開始するようになり、高温
相→低温相（中間相）の変態ヒステリシスかはとんとＯ
Ｃとなる。
了温度とほとんど同じ温度で開始するようになり、高温
相→低温相（中間相）の変態ヒステリシスかはとんとＯ
Ｃとなる。
また、こうした時効処理を施すことにより二方向性か認
められるようになる。この賜合二方向性の程度は時効時
間の増加と共に顕著になり、１０時間以上においてはほ
ぼ一定となることか確認された。
められるようになる。この賜合二方向性の程度は時効時
間の増加と共に顕著になり、１０時間以上においてはほ
ぼ一定となることか確認された。
尚、比較のために従来材における測定結果を第５図に示
した。
した。
〔実施例２〕
０２５重量％０を含有するＴｉ−５０，０原子％Ｎ１合
金をアルゴン中にてアーク溶解し、実施例１の場合と同
様な方法により、０．６ ｘ＋ｖａ厚さの板とした。こ
の板を９５００にて２時間溶体化処理を行なった後水冷
した。
金をアルゴン中にてアーク溶解し、実施例１の場合と同
様な方法により、０．６ ｘ＋ｖａ厚さの板とした。こ
の板を９５００にて２時間溶体化処理を行なった後水冷
した。
次に第２図に示す方法によりアンプルを拘束し、３００
Ｃにて１５時間時効処理を施した。この時の高温相→低
温相（中間相）の変態ヒステリシスは２Ｃであり、また
二方向性を有していることか確認された。
Ｃにて１５時間時効処理を施した。この時の高温相→低
温相（中間相）の変態ヒステリシスは２Ｃであり、また
二方向性を有していることか確認された。
［実施例３〕
００６ｍ ｆｍ％ｏ 、Ｏ，１５ｍ ｍ：％０および０
．００４Ｊｉ（量％Ｎを含有するｒｉ−５０，０原子％
Ｈ１合金をアルゴン中にて高周波誘導溶解し、実施例１
の場合と同様に均一化処理を行い、その後９５０ｕこて
鍛造を行ない１６φの悼とした。この棒を更に熱間スェ
ージングにより６φまで加工した後、次に熱間圧延によ
り０．６１ｙ＋厚さの板とした。
．００４Ｊｉ（量％Ｎを含有するｒｉ−５０，０原子％
Ｈ１合金をアルゴン中にて高周波誘導溶解し、実施例１
の場合と同様に均一化処理を行い、その後９５０ｕこて
鍛造を行ない１６φの悼とした。この棒を更に熱間スェ
ージングにより６φまで加工した後、次に熱間圧延によ
り０．６１ｙ＋厚さの板とした。
この板を９００Ｃにて２時間溶体化処理を行なった後水
冷し、次に第２図に示す方法によりサンプルを拘束し５
００Ｃにて５時間時効処理を施した。この時の高温相→
低温相（中間相ンの亥匙ヒステリシスは工Ｃであり、ま
た二方向性を有していることが確認された。
冷し、次に第２図に示す方法によりサンプルを拘束し５
００Ｃにて５時間時効処理を施した。この時の高温相→
低温相（中間相ンの亥匙ヒステリシスは工Ｃであり、ま
た二方向性を有していることが確認された。
〔実施例４〕
０２９重量％０．００７亀鼠％ＯおよびＱ、０６車量％
Ｎを含有するＴ １−４９．８ＩｊＡ子％Ｎ１合金をア
ルゴン中にてアーク溶鋼した後、実施例１の場合と同様
な方法により０．６ ｉ＋＋ａ厚さの板とした。この板
を８５０ｉｐにて２時間溶体化処理をイ〕なった抜水令
し、次に第２図に示す方法によりサンプルを拘束し、４
００（：にて１０時間時効処理を施した。この時の高温
相→低温相（中間相〕の変態ヒステリシスは２０であり
、また二方向性を有していることか確認された。
Ｎを含有するＴ １−４９．８ＩｊＡ子％Ｎ１合金をア
ルゴン中にてアーク溶鋼した後、実施例１の場合と同様
な方法により０．６ ｉ＋＋ａ厚さの板とした。この板
を８５０ｉｐにて２時間溶体化処理をイ〕なった抜水令
し、次に第２図に示す方法によりサンプルを拘束し、４
００（：にて１０時間時効処理を施した。この時の高温
相→低温相（中間相〕の変態ヒステリシスは２０であり
、また二方向性を有していることか確認された。
第１図は形状記憶合金を用いたアクチュエーターを示す
。図中１は通常のコイルバネな、２は形状記憶合金フィ
ルバネを示す。 第２１えはサンプルの拘束状態を示す。図中１は内径４
０φのステンレスパイプを、２は形状記憶合金を、３は
サンプルを拘束するために巻きつ番づたＮ１線を示す。 第３図（ａ）はサンプルの拘束形状を示し、（ｂ）およ
び（Ｑ）は冷却時に自発的に直沖形状となる状態を示し
たものである。 第４図は各処理状態におりる示差走査熱量計による変態
点の測定結果を示したものである。 第５図は従来材の示差走査熱量計による変態点の測定結
果を示したものである。 第 ５ 図 持許庁長１’＋’ ｌ＋！ツ 昭和５８でｌ”Ｉｌ＋、ｉ′Ｆｌｉａｒ！第２３３２２
翼抽ｌＦをすると と （ｈ（ｓｏｇ）ｌｉ 、ｙ、、、金属株式会疎発明
の詳細な説明の欄 補正の内容 １、 明細書の特許請求の範囲を次のように補正する。 ［１，Ｔｉ−Ｎｉ糸形状記憶合金にＯ，Ｎおよび０のい
ずれか１種または２種以上をＱ、０５−０．５重量％含
有せしめたことを特徴とする珍状記憶合金。 ２ 上記合金を記憶させるべき所定の形状に拘束した状
態あるいは拘束しない状態で−ｂｏｏ’５〜１１００°
０の温度範囲において溶体化処理した後急冷処理を施し
、次に２００ｔ〜６００℃の温度範囲において記憶させ
るべき所定の形状に拘束した状態で時効処理を施すこと
を特徴とする形状記憶合金の製造方法。」 ａ 同第３頁第１１行の 「形状記憶合金も」を「形状記憶合金を」と補正する。 ３ 同第４頁第１１行〜第１２行の Ｊ７００ｏＯ〜Ｊ ヲｌ−５００ｃ′Ｏ−Ｊ トｍ正ｆ
ル。 屯 同第５貰第１７行〜第１８行の 「 欧であり従来、合金」を「であり、従来合金」と補正す
る。 ５、 同第６頁第１行の 「１００沫満」を「５ｏｏ℃未満」と補正する。 ６ 同第６頁第４行の 「７００−：Ｌ １００°Ｃの温度範囲に限定した。」
を［ａｏｏ’ｌ）〜１ｌｏｏ’ｃの温度範囲に限定した
が、好ましくは７００°’Ｏ−１１００°Ｃの温度範囲
である。」と補正する。 ７、 同第９頁第４行の 「アンプル」を「サンプル」と補正する。 ａ 同第１０頁第７行の 「８５０ｃ′Ｇ」を「ａｏｏ宅」と補正する。 以 」二
。図中１は通常のコイルバネな、２は形状記憶合金フィ
ルバネを示す。 第２１えはサンプルの拘束状態を示す。図中１は内径４
０φのステンレスパイプを、２は形状記憶合金を、３は
サンプルを拘束するために巻きつ番づたＮ１線を示す。 第３図（ａ）はサンプルの拘束形状を示し、（ｂ）およ
び（Ｑ）は冷却時に自発的に直沖形状となる状態を示し
たものである。 第４図は各処理状態におりる示差走査熱量計による変態
点の測定結果を示したものである。 第５図は従来材の示差走査熱量計による変態点の測定結
果を示したものである。 第 ５ 図 持許庁長１’＋’ ｌ＋！ツ 昭和５８でｌ”Ｉｌ＋、ｉ′Ｆｌｉａｒ！第２３３２２
翼抽ｌＦをすると と （ｈ（ｓｏｇ）ｌｉ 、ｙ、、、金属株式会疎発明
の詳細な説明の欄 補正の内容 １、 明細書の特許請求の範囲を次のように補正する。 ［１，Ｔｉ−Ｎｉ糸形状記憶合金にＯ，Ｎおよび０のい
ずれか１種または２種以上をＱ、０５−０．５重量％含
有せしめたことを特徴とする珍状記憶合金。 ２ 上記合金を記憶させるべき所定の形状に拘束した状
態あるいは拘束しない状態で−ｂｏｏ’５〜１１００°
０の温度範囲において溶体化処理した後急冷処理を施し
、次に２００ｔ〜６００℃の温度範囲において記憶させ
るべき所定の形状に拘束した状態で時効処理を施すこと
を特徴とする形状記憶合金の製造方法。」 ａ 同第３頁第１１行の 「形状記憶合金も」を「形状記憶合金を」と補正する。 ３ 同第４頁第１１行〜第１２行の Ｊ７００ｏＯ〜Ｊ ヲｌ−５００ｃ′Ｏ−Ｊ トｍ正ｆ
ル。 屯 同第５貰第１７行〜第１８行の 「 欧であり従来、合金」を「であり、従来合金」と補正す
る。 ５、 同第６頁第１行の 「１００沫満」を「５ｏｏ℃未満」と補正する。 ６ 同第６頁第４行の 「７００−：Ｌ １００°Ｃの温度範囲に限定した。」
を［ａｏｏ’ｌ）〜１ｌｏｏ’ｃの温度範囲に限定した
が、好ましくは７００°’Ｏ−１１００°Ｃの温度範囲
である。」と補正する。 ７、 同第９頁第４行の 「アンプル」を「サンプル」と補正する。 ａ 同第１０頁第７行の 「８５０ｃ′Ｇ」を「ａｏｏ宅」と補正する。 以 」二
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 Ｔｉ−Ｎｉ糸形状記憶合金にＯ，Ｎおよび０の
いずれか１種または２種以上をＱ、０５−（）、５重量
％含有せしめたことを特徴とする形状記憶合金。 ２ 上記合金を記憶させるべき所定の形状に拘束した状
態あるいは拘束しない状態で７００’Ｃ〜１１００ Ｕ
の温度範囲において溶体化処理した後急冷処理を施し、
次に２００Ｃ〜６００Ｃの温度範囲において記憶させる
べき所定の形状に拘束した状態で時効処理を施すことを
特徴とする形状記憶合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58023322A JPS59150047A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 形状記憶合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58023322A JPS59150047A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 形状記憶合金およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150047A true JPS59150047A (ja) | 1984-08-28 |
| JPS6361377B2 JPS6361377B2 (ja) | 1988-11-29 |
Family
ID=12107348
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58023322A Granted JPS59150047A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 形状記憶合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59150047A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60208440A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 熱感応装置 |
| JPS6311637A (ja) * | 1986-07-01 | 1988-01-19 | Keijiyou Kioku Gokin Gijutsu Kenkyu Kumiai | 形状記憶合金 |
| JPH01191757A (ja) * | 1988-01-22 | 1989-08-01 | Korea Advanced Inst Of Sci Technol | Ｎｉ−Ｔｉ系形状記憶合金及びその製造方法 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6361377B2 (ja) | 1988-11-29 |
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