JPS59140332A - 加工用高強度複合組織熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工用高強度複合組織熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS59140332A JPS59140332A JP1194683A JP1194683A JPS59140332A JP S59140332 A JPS59140332 A JP S59140332A JP 1194683 A JP1194683 A JP 1194683A JP 1194683 A JP1194683 A JP 1194683A JP S59140332 A JPS59140332 A JP S59140332A
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- steel sheet
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、加工性に優れた高強度複合組織熱延鋼板に関
するものである。ここに高強度とは引張強度４０〜７０
Ｋ！７乙副２程度の強さを言い、複合組織とはフェラ
イト相と急冷変態相（急冷変態相とはマルテシサイトま
たはベイナイト、あるいはその両者の混合組織であって
、場合により残貿オーステナイ１−をも含む）とから成
る組織を言う。急冷変態相が形成されると、鋼板の引張
強度が高まるとともに鋼板の降伏比（降伏強度÷引張強
度）が低下する効果が生ずる。降伏比をなるべく低く（
りｏ、７）することは鋼板のプレス成形に際して有利で
ある。
するものである。ここに高強度とは引張強度４０〜７０
Ｋ！７乙副２程度の強さを言い、複合組織とはフェラ
イト相と急冷変態相（急冷変態相とはマルテシサイトま
たはベイナイト、あるいはその両者の混合組織であって
、場合により残貿オーステナイ１−をも含む）とから成
る組織を言う。急冷変態相が形成されると、鋼板の引張
強度が高まるとともに鋼板の降伏比（降伏強度÷引張強
度）が低下する効果が生ずる。降伏比をなるべく低く（
りｏ、７）することは鋼板のプレス成形に際して有利で
ある。
低降伏比複合組織鋼板は、その優れた強度、延性関係の
故に、近年自動車産業等において加工用材料として採用
されつつあり、熱延においてこれを製造する技術につい
ても、低温仕上、超低温（概ね３０００程度以下）巻取
による方法が既に提唱されている（例えば特公昭５５−
４９１３５号、特開昭５６−２９６２４号等）。従って
この種の技術パターシは、既に概ね確立されたと言って
よい現状である。
故に、近年自動車産業等において加工用材料として採用
されつつあり、熱延においてこれを製造する技術につい
ても、低温仕上、超低温（概ね３０００程度以下）巻取
による方法が既に提唱されている（例えば特公昭５５−
４９１３５号、特開昭５６−２９６２４号等）。従って
この種の技術パターシは、既に概ね確立されたと言って
よい現状である。
しかしながら、これら既発間にては、例えば引張強度６
０ ”９／１ｔａｎ２級程度の鋼板を得るに、一般にＭ
ｎ ｆ！： １．３％以上、あるいは、Ｍｎ量の少ない
場合（１，１〜１．３％）ならばＳｉ量１％程度以上を
鋼成分として含ませる必要のあるのが一般であって（例
えは特開昭５６−２９６２４号）、コスト増のほか、熱
延時の脱スケール性あるいは製品として使用した際の塗
装密着性等に必ずしも問題なしとしない。
０ ”９／１ｔａｎ２級程度の鋼板を得るに、一般にＭ
ｎ ｆ！： １．３％以上、あるいは、Ｍｎ量の少ない
場合（１，１〜１．３％）ならばＳｉ量１％程度以上を
鋼成分として含ませる必要のあるのが一般であって（例
えは特開昭５６−２９６２４号）、コスト増のほか、熱
延時の脱スケール性あるいは製品として使用した際の塗
装密着性等に必ずしも問題なしとしない。
本発明は、微量のＢを添加することによりこれらＭｎ、
Ｓｔ等の鋼成分を著しく低減せしめて、既発間の複合組
織鋼板と同等の材質を得ることを゛可能にし、もって上
記のコスト問題、脱スケール性あるいは使用特性に関す
る問題の解決を可能ならしめたものである。先行発明と
して、本発明者らは既に特願昭５７−１２２７７号（昭
和５７年１月２８日出願、以上先発明と称する）火提案
しているが、本発明においては、先発明よりも更に所ｉ
Ｍｎ量を低減せしめ、かつ加工後人工時効硬化性の高い
鋼板を得るに成功したのである。
Ｓｔ等の鋼成分を著しく低減せしめて、既発間の複合組
織鋼板と同等の材質を得ることを゛可能にし、もって上
記のコスト問題、脱スケール性あるいは使用特性に関す
る問題の解決を可能ならしめたものである。先行発明と
して、本発明者らは既に特願昭５７−１２２７７号（昭
和５７年１月２８日出願、以上先発明と称する）火提案
しているが、本発明においては、先発明よりも更に所ｉ
Ｍｎ量を低減せしめ、かつ加工後人工時効硬化性の高い
鋼板を得るに成功したのである。
オーステナイト単相からの焼入れの場合には、Ｂ添加に
より鋼の焼入性が向上して、同一強度な得べき成分元素
量が低減されることは公知である。しかしながら、本技
術における如く連続熱延条件との関連において、低降伏
比ならびに良好な延性を得べき成分、工程要因を教える
公知の成果は皆無である。何とならば、複合組織鋼板は
、フェライト相とオーステナイト相が共存する状態から
急冷することによって得られるものであり、このような
２相共存状態からのオーステナイト焼入性に対するＢの
影響が未知であるのみか、Ｂを含む鋼での２相共存状態
が連続熱延仕上条件によって如何に変化するかも全く未
知であるからである。
より鋼の焼入性が向上して、同一強度な得べき成分元素
量が低減されることは公知である。しかしながら、本技
術における如く連続熱延条件との関連において、低降伏
比ならびに良好な延性を得べき成分、工程要因を教える
公知の成果は皆無である。何とならば、複合組織鋼板は
、フェライト相とオーステナイト相が共存する状態から
急冷することによって得られるものであり、このような
２相共存状態からのオーステナイト焼入性に対するＢの
影響が未知であるのみか、Ｂを含む鋼での２相共存状態
が連続熱延仕上条件によって如何に変化するかも全く未
知であるからである。
不発明者らは、Ｂ−ｉ含有する本発明成分範囲の鋼にお
いて、低降伏比および良好な延性を得べき熱延仕上条件
として仕上出側温度が特に重要であり、その温度範囲を
７９０〜９５０℃に限定すべきことを確立し、か（の如
き仕上出側温度をもって熱延し、急冷して低温巻取を行
えは、先発明よりも著しく Ｍｎ量の少ない鋼にて、先
発明による鋼板と同等の加工性を持ちかつ加工後人工時
効硬化性がそれよりも優れた高強度複合組織鋼板が得ら
れろことを見出した。加工後人工時効硬化性が高いとい
うことは、鋼板成形後塗装焼付処理等により成形品の強
度を高めることを示すので、例えば自動車部品等に適用
される鋼板に望まれる特性である。
いて、低降伏比および良好な延性を得べき熱延仕上条件
として仕上出側温度が特に重要であり、その温度範囲を
７９０〜９５０℃に限定すべきことを確立し、か（の如
き仕上出側温度をもって熱延し、急冷して低温巻取を行
えは、先発明よりも著しく Ｍｎ量の少ない鋼にて、先
発明による鋼板と同等の加工性を持ちかつ加工後人工時
効硬化性がそれよりも優れた高強度複合組織鋼板が得ら
れろことを見出した。加工後人工時効硬化性が高いとい
うことは、鋼板成形後塗装焼付処理等により成形品の強
度を高めることを示すので、例えば自動車部品等に適用
される鋼板に望まれる特性である。
本発明の特徴を述べれは、Ｃ０１０５〜０，１５％、Ｍ
ｎ０．４％以上０．７％未満、Ｓｉ Ｏ，０５〜０．９
％、Ａｔ０１０１〜０．１％、ＢＯ１０００５〜０．０
０６％を含み、Ｎ＜０．００６％なる鋼を熱延し、熱延
仕上出側流度を７９０〜９５０℃の温度範囲とし、３０
〜ｂ 温度に至らしめて巻取ることにより得られる加工用高強
度複合組織熱延鋼板である。
ｎ０．４％以上０．７％未満、Ｓｉ Ｏ，０５〜０．９
％、Ａｔ０１０１〜０．１％、ＢＯ１０００５〜０．０
０６％を含み、Ｎ＜０．００６％なる鋼を熱延し、熱延
仕上出側流度を７９０〜９５０℃の温度範囲とし、３０
〜ｂ 温度に至らしめて巻取ることにより得られる加工用高強
度複合組織熱延鋼板である。
上記の如き技術条件の限定理由を述べれば次の通りであ
る。
る。
Ｃ量は、０，０５％未満では十分な引張強度が得られず
、０．１５％を超えれば熱延仕上終了時点（冷却開始前
）におり゛るフェライト相とツーステナイト相の分離が
著しく困離となり、軟質フェライト相に富んだ複合組織
を事実上形成し難くなるので、０．０５％区ｃ ｓ ｏ
、 ｉ ５％とする。
、０．１５％を超えれば熱延仕上終了時点（冷却開始前
）におり゛るフェライト相とツーステナイト相の分離が
著しく困離となり、軟質フェライト相に富んだ複合組織
を事実上形成し難くなるので、０．０５％区ｃ ｓ ｏ
、 ｉ ５％とする。
Ｍｎ量は、０．４％未満では十分な急冷変態相が得られ
ず、一方０．７％以上では、得られる鋼板の機械的性質
に支障はないが、加工後人工時効硬化性が低減するので
、０．４％以上０．７％未満とする。ここに加工後人工
時効硬化性とは、次のように定祿する。巻取後室温に至
った鋼板から得た引張試験片に５％引張歪を与えるに要
する応力を自とし、その５％引張歪を与、えられた試験
片を１７０℃２０ ｍｉｎ加熱し、室温まで冷却の後、
再び引張試験により降伏せしめるに要する応力を８２と
したとき、Ｓ２− Ｓ、ｚ （ＫＶ／ＷＩｎ２）を加工
後人工時効硬化性とする。
ず、一方０．７％以上では、得られる鋼板の機械的性質
に支障はないが、加工後人工時効硬化性が低減するので
、０．４％以上０．７％未満とする。ここに加工後人工
時効硬化性とは、次のように定祿する。巻取後室温に至
った鋼板から得た引張試験片に５％引張歪を与えるに要
する応力を自とし、その５％引張歪を与、えられた試験
片を１７０℃２０ ｍｉｎ加熱し、室温まで冷却の後、
再び引張試験により降伏せしめるに要する応力を８２と
したとき、Ｓ２− Ｓ、ｚ （ＫＶ／ＷＩｎ２）を加工
後人工時効硬化性とする。
Ｓｔば、延性改善に有効な面と、脱スケール性および塗
装密着性を阻害するとい５Ｍ影響面とを持つ元素であり
、この両面を互に妥協できる成分範囲とじ１０．０５％
＜−Ｓｉ り０．９％とする。
装密着性を阻害するとい５Ｍ影響面とを持つ元素であり
、この両面を互に妥協できる成分範囲とじ１０．０５％
＜−Ｓｉ り０．９％とする。
Ｂは、０．０００５％未満では、引張強度増加作用およ
び降伏比低下作用（急冷変態相形成促進作用にもとづく
）が少なく、０．００６％を超えればこれらの作用が飽
和しかつ延性が劣化するので、０．．０００５％くＢく
０．００６％とする。
び降伏比低下作用（急冷変態相形成促進作用にもとづく
）が少なく、０．００６％を超えればこれらの作用が飽
和しかつ延性が劣化するので、０．．０００５％くＢく
０．００６％とする。
Ｎは、多量に存在するとＢと結合して窒化物を形成しＢ
の作用を無効化するので、Ｎり０．００６％と限定する
。
の作用を無効化するので、Ｎり０．００６％と限定する
。
熱延仕上出側温度の限定理由は、７９０〜９５０℃の範
囲を逸脱すると、降伏比が増大しかつ延性が劣化するた
めである。この湿度範囲は後述の実施例から求められた
ものである。
囲を逸脱すると、降伏比が増大しかつ延性が劣化するた
めである。この湿度範囲は後述の実施例から求められた
ものである。
仕上後の冷却速度は、３０ Ｖ秒より小さければ急冷変
態相が形成されず、２００味より大きければ延性が劣化
する。また巻取湿度は４５０℃以下としなければ、急冷
変態相が形成されず、第２相はパーライトとなり、鋼板
の高い強度が確保できない。
態相が形成されず、２００味より大きければ延性が劣化
する。また巻取湿度は４５０℃以下としなければ、急冷
変態相が形成されず、第２相はパーライトとなり、鋼板
の高い強度が確保できない。
本発明におけろ特に好ましい条件は、Ｃ０，０６〜０．
１２％、Ｍｎ０．５％以上０．７％未満、Ｓｉ ０．２
〜０．７％、Ｎ＜０．００４％、８０．００２〜０．０
０５％の如き範囲の成分鋼を用い、連続熱延して急冷、
３００℃以下の巻取温度として、引張強度４５〜６０１
（ｇ％ｉｕ級の低降伏比鋼板を得るが如き場合である。
１２％、Ｍｎ０．５％以上０．７％未満、Ｓｉ ０．２
〜０．７％、Ｎ＜０．００４％、８０．００２〜０．０
０５％の如き範囲の成分鋼を用い、連続熱延して急冷、
３００℃以下の巻取温度として、引張強度４５〜６０１
（ｇ％ｉｕ級の低降伏比鋼板を得るが如き場合である。
以下、本発明を実施例により説明する。
実施例１
分析値が００１０９５％、Ｍｎ０．６６％、ＳｉＯ，７
０％、ＰＯ，（１０５％、Ｓｏ、００５％、Ａ４０．０
４％、ＢＯ，００２１％、Ｎｏ、００２％の鋼と、参考
のため対応成分にてＢを含まないもの即ち分析値がＣＯ
２１０％、Ｍｎ ０．６５％、Ｓｉ０．７１％、Ｐ Ｏ
，ＯＯ６％、ＳＱ、００５％、Ａｔ０．０５％、Ｎｏ、
００２％の鋼とを用いて、１１００℃１時間均熱された
２５喘厚鋼片を出発状態とし、１０３０℃にて１４＋＋
ｏｎ（１パス目）、９５０℃にて５．６■（２パス目）
更に４．０ｍｍ（３パス目）の各厚さになる如くに圧延
し、３パス目の圧下終了直後の温度が７５０〜９５０℃
間の種々温度となる如くにして、６０ヅ秒の平均冷却速
度にて１５０℃に至らしめ、以後徐冷（２０℃／時間）
した（即ち巻取温度１５０℃の場合のシ三ユし一ショｙ
実験を行った）。引張試験により得られた鋼板材質を図
面に示す。この図から、０．１％Ｇ、０．６５％Ｍｎ。
０％、ＰＯ，（１０５％、Ｓｏ、００５％、Ａ４０．０
４％、ＢＯ，００２１％、Ｎｏ、００２％の鋼と、参考
のため対応成分にてＢを含まないもの即ち分析値がＣＯ
２１０％、Ｍｎ ０．６５％、Ｓｉ０．７１％、Ｐ Ｏ
，ＯＯ６％、ＳＱ、００５％、Ａｔ０．０５％、Ｎｏ、
００２％の鋼とを用いて、１１００℃１時間均熱された
２５喘厚鋼片を出発状態とし、１０３０℃にて１４＋＋
ｏｎ（１パス目）、９５０℃にて５．６■（２パス目）
更に４．０ｍｍ（３パス目）の各厚さになる如くに圧延
し、３パス目の圧下終了直後の温度が７５０〜９５０℃
間の種々温度となる如くにして、６０ヅ秒の平均冷却速
度にて１５０℃に至らしめ、以後徐冷（２０℃／時間）
した（即ち巻取温度１５０℃の場合のシ三ユし一ショｙ
実験を行った）。引張試験により得られた鋼板材質を図
面に示す。この図から、０．１％Ｇ、０．６５％Ｍｎ。
０．７％Ｓｉ程度の成分鋼が、Ｂ添加なしには著しい低
降伏比が得られないこと、Ｂ添加により低降伏比化と高
強度化が達成され、血も延性には悪影響がないことがわ
かる。この成分鋼の場合、降伏比を最低ならしめかつ延
性を最良ならしめる熱延仕上出側温度は８５０℃である
が、その温度をはさんで一２０℃〜＋４０℃の温度域な
らば満足する旧質結果を示す。
降伏比が得られないこと、Ｂ添加により低降伏比化と高
強度化が達成され、血も延性には悪影響がないことがわ
かる。この成分鋼の場合、降伏比を最低ならしめかつ延
性を最良ならしめる熱延仕上出側温度は８５０℃である
が、その温度をはさんで一２０℃〜＋４０℃の温度域な
らば満足する旧質結果を示す。
実施例２
第１表に示す各鋼を用いて、実施例１とほぼ同様な連続
熱延実験を行い、第２表に示す結果を得た。第２表に最
良ＦＴと記したのは、降伏比が最も低く延性が最も良好
になるような熱延仕上出側温度を示す。
熱延実験を行い、第２表に示す結果を得た。第２表に最
良ＦＴと記したのは、降伏比が最も低く延性が最も良好
になるような熱延仕上出側温度を示す。
第１表 供試鋼成分（重量％）
第２表 最良ＦＴと機械的性質
第２表には最良ＦＴにおける結果のみ示すが、機械的性
質と熱延仕上出側温度との関係のパターシがはいずれの
鋼でも図面と同様であって、実施例１および図面に示し
た仕上出側湿度許容幅とＷ、２表とを勘゛案すると、満
足すべき低降伏比および延性を与える熱延仕上出側湿度
域は、本発明鋼成分範囲において７９０〜９５０℃とな
る。
質と熱延仕上出側温度との関係のパターシがはいずれの
鋼でも図面と同様であって、実施例１および図面に示し
た仕上出側湿度許容幅とＷ、２表とを勘゛案すると、満
足すべき低降伏比および延性を与える熱延仕上出側湿度
域は、本発明鋼成分範囲において７９０〜９５０℃とな
る。
実施例３
本発明による鋼板の一つと、よりＭ１１含有量の高い比
較鋼（先発明に記載のもの）とについて、加工後人工時
効硬化性を比較すると第３表の如くである。明らかに、
本発明による成分鋼において、加工後人工時効硬化性が
改善されている。
較鋼（先発明に記載のもの）とについて、加工後人工時
効硬化性を比較すると第３表の如くである。明らかに、
本発明による成分鋼において、加工後人工時効硬化性が
改善されている。
この原因は、Ｍｎｉを低減せしめたため匠、−蕎いＭｎ
ｉを含む鋼に比較してフェライト相中に残存する固溶炭
素量が若干増加したことによると推察される。
ｉを含む鋼に比較してフェライト相中に残存する固溶炭
素量が若干増加したことによると推察される。
第３表 加工後人工時効硬化性
０．０４％Ａｔ、０．００３％Ｎ、０．００３５％Ｂ本
発明鋼は、非金属介在物の形状を制御して特に曲げ性、
フランジ張出し性等を改善するため、不純物Ｓの含有量
にｐ（ｙ：じてＣａまたは希土類元素（ｆ（ＦＭ ）を
Ｃａ％／Ｓ％〉３ あるいはＲＥＭ％／Ｓ％〉５なる如
く添加することが推奨される。
発明鋼は、非金属介在物の形状を制御して特に曲げ性、
フランジ張出し性等を改善するため、不純物Ｓの含有量
にｐ（ｙ：じてＣａまたは希土類元素（ｆ（ＦＭ ）を
Ｃａ％／Ｓ％〉３ あるいはＲＥＭ％／Ｓ％〉５なる如
く添加することが推奨される。
図面は、Ｂを添加した鋼と添加しない鋼に関する、熱延
仕上出側温度ＦＴと機械的性質の関係を示す図表である
。
仕上出側温度ＦＴと機械的性質の関係を示す図表である
。
Claims (1)
- ｃｏ、ｏｓ 〜０．１５％、λ４ｎＯ，４％以上０．７
％未満、Ｓｉ０．０５〜０．９％、Ａｔ ０．０１〜
０．１％、Ｂｏ、０００５〜０、００６％を含み、Ｎく
０．００６％なる鋼を熱延し、熱延仕上出側温度を７９
０〜９５０℃の湿度範囲とし、３０〜２００Ｖ秒の平均
冷却速度にて４５０℃以下′のｉＨ度に至らしめて巻取
ること（（より得られる加工用高強度複合、１ｉｔ−１
織熱延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1194683A JPS59140332A (ja) | 1983-01-27 | 1983-01-27 | 加工用高強度複合組織熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1194683A JPS59140332A (ja) | 1983-01-27 | 1983-01-27 | 加工用高強度複合組織熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59140332A true JPS59140332A (ja) | 1984-08-11 |
| JPS6235453B2 JPS6235453B2 (ja) | 1987-08-01 |
Family
ID=11791804
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1194683A Granted JPS59140332A (ja) | 1983-01-27 | 1983-01-27 | 加工用高強度複合組織熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59140332A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60152655A (ja) * | 1984-01-20 | 1985-08-10 | Kobe Steel Ltd | 強加工性のすぐれた高強度低炭素鋼材 |
| JPS6250436A (ja) * | 1985-08-29 | 1987-03-05 | Kobe Steel Ltd | 冷間伸線性にすぐれた低炭素鋼線材 |
| EP1143019A1 (en) * | 1999-09-29 | 2001-10-10 | Nkk Corporation | Sheet steel and method for producing sheet steel |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS586937A (ja) * | 1981-07-06 | 1983-01-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工用熱延高張力鋼板の製造法 |
-
1983
- 1983-01-27 JP JP1194683A patent/JPS59140332A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS586937A (ja) * | 1981-07-06 | 1983-01-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工用熱延高張力鋼板の製造法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60152655A (ja) * | 1984-01-20 | 1985-08-10 | Kobe Steel Ltd | 強加工性のすぐれた高強度低炭素鋼材 |
| JPH0525941B2 (ja) * | 1984-01-20 | 1993-04-14 | Kobe Steel Ltd | |
| JPS6250436A (ja) * | 1985-08-29 | 1987-03-05 | Kobe Steel Ltd | 冷間伸線性にすぐれた低炭素鋼線材 |
| EP1143019A1 (en) * | 1999-09-29 | 2001-10-10 | Nkk Corporation | Sheet steel and method for producing sheet steel |
| EP1143019A4 (en) * | 1999-09-29 | 2008-04-30 | Jfe Steel Corp | STEEL PLATE AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6235453B2 (ja) | 1987-08-01 |
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