JPS59129728A - 高圧潰型電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
高圧潰型電縫鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPS59129728A JPS59129728A JP340183A JP340183A JPS59129728A JP S59129728 A JPS59129728 A JP S59129728A JP 340183 A JP340183 A JP 340183A JP 340183 A JP340183 A JP 340183A JP S59129728 A JPS59129728 A JP S59129728A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- steel pipe
- welded steel
- crushing strength
- manufacture
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は圧潰強度の高い電縫鋼管を製造する方法に関
する。
する。
近年、ガス、オイルの油井はますます深くなる傾向にあ
り、高圧潰型油井管の要求が年々高まっている。電縫鋼
管はシームレス鋼管に比−べ寸法精度が高く、細粒組織
であるため強度も高いので高圧潰型油井管に適している
。しかし、電縫鋼管の成形、管を定径、真円に仕上げる
サイジングおよび管を真直に仕上げる矯正の各工程は冷
間で行われるために、管内面に圧縮残留応力が発生する
ことを避けることはできない。この残留応力は電縫鋼管
の圧潰強度を下げるように作用する。残留応力を低減す
るには熱処理下ればよいことは従来より知られている。
り、高圧潰型油井管の要求が年々高まっている。電縫鋼
管はシームレス鋼管に比−べ寸法精度が高く、細粒組織
であるため強度も高いので高圧潰型油井管に適している
。しかし、電縫鋼管の成形、管を定径、真円に仕上げる
サイジングおよび管を真直に仕上げる矯正の各工程は冷
間で行われるために、管内面に圧縮残留応力が発生する
ことを避けることはできない。この残留応力は電縫鋼管
の圧潰強度を下げるように作用する。残留応力を低減す
るには熱処理下ればよいことは従来より知られている。
しかし、冷間加工によって得られた微細な組織が粗大化
し、強度の低下を招く。
し、強度の低下を招く。
強度の低下を防ぐために、熱処理を低温、短時間で行え
ば残留応力の低下は余り期待てきない。
ば残留応力の低下は余り期待てきない。
し定かって、高圧潰型電縫鋼管を得るために焼入れ焼も
どしが可能な高級材を用い、これら熱処理を行わなけれ
ばならず、製造コストが著しく高くなる。
どしが可能な高級材を用い、これら熱処理を行わなけれ
ばならず、製造コストが著しく高くなる。
この発明は高圧潰型電縫鋼管の製造における上記のよう
な問題を解決する1こめになされたもので、圧潰強度の
高い電縫鋼管を安価に製造することができる方法を提供
しようとするものである。
な問題を解決する1こめになされたもので、圧潰強度の
高い電縫鋼管を安価に製造することができる方法を提供
しようとするものである。
この発明では造管後に、丁なわち成形、サイジングおよ
び矯正が終ったのちに電縫鋼管を350〜600℃に加
熱して30〜120秒間保持し、引き続いて管外周面に
冷却水を吹き付けて急冷する。
び矯正が終ったのちに電縫鋼管を350〜600℃に加
熱して30〜120秒間保持し、引き続いて管外周面に
冷却水を吹き付けて急冷する。
この発明に上記のように管を加熱して短時間保持し、引
き続き急冷して圧潰強度を高めるようにしている。し1
こがって、焼入れ、焼もどしなどの熱処理は不要であり
1そのための高級材料を使う必要もない。これ、J:す
、高圧潰型電縫鋼管の製造コストを大きく(たとえばK
)低減することができる。
き続き急冷して圧潰強度を高めるようにしている。し1
こがって、焼入れ、焼もどしなどの熱処理は不要であり
1そのための高級材料を使う必要もない。これ、J:す
、高圧潰型電縫鋼管の製造コストを大きく(たとえばK
)低減することができる。
以下、この発明の詳細な説明する。
電縫鋼管の圧潰強度低下の一因として管内面の圧縮残留
応力がある。応力除去は造管時に拐料中に生じた転位を
減少させるものであること力)ら、管を高温に、また長
時間加熱すればするほど転位の減少は大きぐなり、管の
降伏強度は低下する。
応力がある。応力除去は造管時に拐料中に生じた転位を
減少させるものであること力)ら、管を高温に、また長
時間加熱すればするほど転位の減少は大きぐなり、管の
降伏強度は低下する。
逆に、降伏強度の低下を防ぐため低温、短時間で応力除
去を行えば残留応力を低減できない。
去を行えば残留応力を低減できない。
そこで、この発明では冷間加工によって得られた強度の
向上を損わない程度の温度および保持時間で応力除去を
行う。そして、ある程度応力除去された管を急冷して管
内面に引張残留応力を発生させる。
向上を損わない程度の温度および保持時間で応力除去を
行う。そして、ある程度応力除去された管を急冷して管
内面に引張残留応力を発生させる。
第1図は応力除去温度と圧潰圧力との関係を示している
。このデーターはアズロールドタイプの材料(C: 0
.25. Si:0.20.Mn: 1.3B、 P:
o、o 18. S :0.005. At:0.0
34 、 Nl): 0.042. Fe:残部)に
よって得られfこ。
。このデーターはアズロールドタイプの材料(C: 0
.25. Si:0.20.Mn: 1.3B、 P:
o、o 18. S :0.005. At:0.0
34 、 Nl): 0.042. Fe:残部)に
よって得られfこ。
第1図から明らかなように応力除去温度は350〜60
0℃であることが圧潰圧力向上のために必要である。応
力除去温度が350℃未満て・あると応力除去の効果が
なく、ま7: 600 ℃を越えると降伏強度が低下す
る。なお、比較的高温(たとえば500℃)で応力除去
を行っても、管を急冷しないと圧潰圧力は向上しない。
0℃であることが圧潰圧力向上のために必要である。応
力除去温度が350℃未満て・あると応力除去の効果が
なく、ま7: 600 ℃を越えると降伏強度が低下す
る。なお、比較的高温(たとえば500℃)で応力除去
を行っても、管を急冷しないと圧潰圧力は向上しない。
応力除去において、加熱保持時間[30〜120秒の範
囲が適当である。30秒未満であると応力除去の効果が
なく、逆[120秒を越えると降伏強度が低下する。
囲が適当である。30秒未満であると応力除去の効果が
なく、逆[120秒を越えると降伏強度が低下する。
管の加熱には通常の、たとえば誘導加熱またはガス加熱
炉が用いられる。昇温速度は10〜bより冷却水を管外
周面に吹き付けることが望ましい。リングノズルを使用
すると管を外周面力)ら一様に、力)つ急速に冷却する
ことができる。冷却速度は20〜100℃4゜程度であ
る。
炉が用いられる。昇温速度は10〜bより冷却水を管外
周面に吹き付けることが望ましい。リングノズルを使用
すると管を外周面力)ら一様に、力)つ急速に冷却する
ことができる。冷却速度は20〜100℃4゜程度であ
る。
ここで、この発明の具体例について説明する。
第1表は種々の応力除去条件および水冷栄件のもとで求
められた圧潰圧力を示している。供試拐の材質は第1図
に示すものと同じである。残留応力の測定はクランプト
ン法により、プラスは圧縮。
められた圧潰圧力を示している。供試拐の材質は第1図
に示すものと同じである。残留応力の測定はクランプト
ン法により、プラスは圧縮。
マイナスは引張を示している。
第1表力)ら明らかなように、この発明の方法によれば
電縫鋼管の圧潰圧力は応力除去および水冷を行わないも
の(比較例H)に比べて30%以上高くなっている。
電縫鋼管の圧潰圧力は応力除去および水冷を行わないも
の(比較例H)に比べて30%以上高くなっている。
この発明の方法は矯正に引き続きインラインで、あるい
は管を所要長さに切断しfこのちオフラインで行うこと
ができる。また、この発明は強度が比較的高い(たとえ
ば60〜100 Kg/n、Ir程度)材質の管に応用
される。
は管を所要長さに切断しfこのちオフラインで行うこと
ができる。また、この発明は強度が比較的高い(たとえ
ば60〜100 Kg/n、Ir程度)材質の管に応用
される。
第1図は応力除去温度と圧潰圧力との関係を示すグラフ
である。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 (ほか1名)
である。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 (ほか1名)
Claims (1)
- 造管後に電縫鋼管を350〜600℃に加熱して30〜
120秒間保持し、引き続いて管外周面に冷却水を吹き
付けて急冷することを特徴とする高圧潰型電縫鋼管の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP340183A JPS59129728A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 高圧潰型電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP340183A JPS59129728A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 高圧潰型電縫鋼管の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59129728A true JPS59129728A (ja) | 1984-07-26 |
Family
ID=11556347
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP340183A Pending JPS59129728A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 高圧潰型電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59129728A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6046320A (ja) * | 1983-08-23 | 1985-03-13 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 降状強度および溶接部の靭性の優れた電縫管の製造方法 |
JPS61143522A (ja) * | 1984-12-15 | 1986-07-01 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性にすぐれた高強度電縫油井管の製造方法 |
JPS61190019A (ja) * | 1985-02-19 | 1986-08-23 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の耐サワー性の優れた電縫鋼管の製造方法 |
-
1983
- 1983-01-14 JP JP340183A patent/JPS59129728A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6046320A (ja) * | 1983-08-23 | 1985-03-13 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 降状強度および溶接部の靭性の優れた電縫管の製造方法 |
JPH0133534B2 (ja) * | 1983-08-23 | 1989-07-13 | Nippon Kokan Kk | |
JPS61143522A (ja) * | 1984-12-15 | 1986-07-01 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性にすぐれた高強度電縫油井管の製造方法 |
JPS61190019A (ja) * | 1985-02-19 | 1986-08-23 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の耐サワー性の優れた電縫鋼管の製造方法 |
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