JPS58199819A - 高強度油井用鋼管の製造法 - Google Patents
高強度油井用鋼管の製造法Info
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- JPS58199819A JPS58199819A JP8137782A JP8137782A JPS58199819A JP S58199819 A JPS58199819 A JP S58199819A JP 8137782 A JP8137782 A JP 8137782A JP 8137782 A JP8137782 A JP 8137782A JP S58199819 A JPS58199819 A JP S58199819A
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- Japan
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- steel pipe
- steel
- manufacture
- heat treatment
- pipe
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高強度油井用鋼管の製造方法、特に規準熱処理
によるＡＰＩ−Ｎ８０クラスの油井用鋼管の製造方法に
関する。ＡＰＩ−ＮＢｏクラスの油井用鋼管（以下単に
油井管と称する）は、焼入れ焼戻し、又は規準熱処理の
いずれで製造してもよく、又。
によるＡＰＩ−Ｎ８０クラスの油井用鋼管の製造方法に
関する。ＡＰＩ−ＮＢｏクラスの油井用鋼管（以下単に
油井管と称する）は、焼入れ焼戻し、又は規準熱処理の
いずれで製造してもよく、又。
シームレス製造法および電縫管製造法のいずれでも製造
できる規定になっている。
できる規定になっている。
焼入れ焼戻し熱処理設備の如く大規模な設備をもたない
加工メーカーでは規準熱処理を行うのが普通である。
加工メーカーでは規準熱処理を行うのが普通である。
従来、規準熱処理により、Ｎ８０クラスの油井管を製造
する場合の化学成分は、■Ｍｏ、Ｃｒ、Ｖ等の高価な合
金元素、特にＭＯ量が多いことおよび■Ｃが０．４０％
以上と高かったため、電縫ミルで製造する場合溶接部に
割れが発生し易い−等により製造が困難であった。
する場合の化学成分は、■Ｍｏ、Ｃｒ、Ｖ等の高価な合
金元素、特にＭＯ量が多いことおよび■Ｃが０．４０％
以上と高かったため、電縫ミルで製造する場合溶接部に
割れが発生し易い−等により製造が困難であった。
本発明は上記問題点を解消するため、油井管の成分系を
種々研究の結果、Ｃが低く溶接性が良く。
種々研究の結果、Ｃが低く溶接性が良く。
ＭＯを使用せず安価な元素による化学成分で、かつ熱処
理温度幅が拡く熱処理が容易なＡＰＩ−Ｎ８０クラスの
油井用鋼管の製造方法を提供するものである。
理温度幅が拡く熱処理が容易なＡＰＩ−Ｎ８０クラスの
油井用鋼管の製造方法を提供するものである。
すなわち、００．３０〜０．３５％、８ｉ０．２０〜０
．３０％、 Ｍｎ １．６０〜２．００％、Ｖｏ、０
５０〜０．０９０％、ＮＯ，００３０−０，０１００％
に一含有し、残部がＦｅ、および不可避的不純物からな
る鋼を規準熱処理することを特徴とするＡＰＩ −Ｎ８
０クラスの油井用鋼管の製造法である。次に本発明に係
る規準熱処理による高強度油井用鋼管の製造方法につい
て詳細に説明する。
．３０％、 Ｍｎ １．６０〜２．００％、Ｖｏ、０
５０〜０．０９０％、ＮＯ，００３０−０，０１００％
に一含有し、残部がＦｅ、および不可避的不純物からな
る鋼を規準熱処理することを特徴とするＡＰＩ −Ｎ８
０クラスの油井用鋼管の製造法である。次に本発明に係
る規準熱処理による高強度油井用鋼管の製造方法につい
て詳細に説明する。
まず、鋼材の成分であるが、Ｃは最も安価で機械的性質
を高めつる元素であるが、Ｃ０，３０％未満では引張強
さがＡＰＩ規格の７０．３Ｋｇ／−以上を満足させえず
、父上限は０．３５％を越えると電縫ミルで製造する場
合、溶接部硬度がＨｖ７００以上と著しく高くなるため
、製造工程で溶接部に割れが発生すること及び製品の伸
びが減少し、靭性が低くなったり、へん平試験成績が低
下するためＣは０．３５％を上限とした。
を高めつる元素であるが、Ｃ０，３０％未満では引張強
さがＡＰＩ規格の７０．３Ｋｇ／−以上を満足させえず
、父上限は０．３５％を越えると電縫ミルで製造する場
合、溶接部硬度がＨｖ７００以上と著しく高くなるため
、製造工程で溶接部に割れが発生すること及び製品の伸
びが減少し、靭性が低くなったり、へん平試験成績が低
下するためＣは０．３５％を上限とした。
Ｓｌは脱酸剤及び強度向上元素として、０．２０％以上
必要であるが、０．．３０％を越えるとコイルの熱間圧
延工程で鋼板表面にしわ状スケールが発生するため好ま
しくない。
必要であるが、０．．３０％を越えるとコイルの熱間圧
延工程で鋼板表面にしわ状スケールが発生するため好ま
しくない。
Ｍｎは比較的低コストで機械的性質を向上させ得る元素
であり、■Ｃ主体で強度アップをはかるのに比較してＭ
ｎを使用すると同一強度で伸び、靭性が高くなること、
■Ｍｏ ｆ使、′用することにより。
であり、■Ｃ主体で強度アップをはかるのに比較してＭ
ｎを使用すると同一強度で伸び、靭性が高くなること、
■Ｍｏ ｆ使、′用することにより。
強度、靭性を得ることも出来るが＋ Ｍｎ使用の場合に
比較して高価になる。
比較して高価になる。
但し１Ｍｎの使用は１．６０％未満では降伏点規格を満
足せず、又、上限は２％を越えると中心部偏析が犬とな
り、このため、偏析の著しい部位では、規準熱処理でも
部分的にマルテンサイト又はトルースタイト組織が発生
することがある。
足せず、又、上限は２％を越えると中心部偏析が犬とな
り、このため、偏析の著しい部位では、規準熱処理でも
部分的にマルテンサイト又はトルースタイト組織が発生
することがある。
従ってＭｎの上限を２．０％以下に押えた。■は０．０
２％から、特に降伏点向上に効果を発揮し、その作用は
ｖｉとともに大きくなる。
２％から、特に降伏点向上に効果を発揮し、その作用は
ｖｉとともに大きくなる。
本発明では、引張強さをあまり高めずに降伏点を高める
ためＶを使用している。
ためＶを使用している。
すなわち＋ Ｖ（！：Ｎ又はＶＣ，ＦｅＶ’の析出効果
により降伏点を保証しようとするものである。
により降伏点を保証しようとするものである。
しかるにＶｏ、０５％未満では所定の降伏点が得られな
い。しかしＶはＭＯについで高価な元素である等から上
限を０．０９０％と低く押えた。
い。しかしＶはＭＯについで高価な元素である等から上
限を０．０９０％と低く押えた。
ＮはＶとの化合物ＶＮになると降伏点向上に寄与するが
、■の全部がＶＮになると仮定すると、Ｖｏ、０５０％
、ＶＯ＝０９０％のとき必要なＮ量は０．０１３７％、
０．０２４７チが必要となる。
、■の全部がＶＮになると仮定すると、Ｖｏ、０５０％
、ＶＯ＝０９０％のとき必要なＮ量は０．０１３７％、
０．０２４７チが必要となる。
すなわち０．０５０％Ｘ （１４１５１） ” ０．０
１３７％（Ｖ：０．０５％の場合のＮ量） ０．０９０ ％Ｘ （１４１５１）＝ ０．０２４７
％（ｖ：ｏ、９０係の場合のＮ量） １４・・・Ｎの原子量、５１・・・Ｖの原子量しかし、
研究した範囲ではＯ’ｉ０ ’０３０％〜０．０１００
チのＮ−ｊ／ｌでも降伏点が保証されていることから。
１３７％（Ｖ：０．０５％の場合のＮ量） ０．０９０ ％Ｘ （１４１５１）＝ ０．０２４７
％（ｖ：ｏ、９０係の場合のＮ量） １４・・・Ｎの原子量、５１・・・Ｖの原子量しかし、
研究した範囲ではＯ’ｉ０ ’０３０％〜０．０１００
チのＮ−ｊ／ｌでも降伏点が保証されていることから。
ＶはＮとＣの化合物ＶＣおよびＦθとの化合物ＦｅＶお
よびＶＮで降伏点向上の効果を発揮していると考えられ
る。
よびＶＮで降伏点向上の効果を発揮していると考えられ
る。
又、Ｎは０．０１％を越えると、連続鋳造でスラブ割れ
が発生しやすいこと及び０．００３０％未満では、特別
の処理が必要となるためコスト高となること等からＮは
０．００３０％〜０．０１００％範囲とした。
が発生しやすいこと及び０．００３０％未満では、特別
の処理が必要となるためコスト高となること等からＮは
０．００３０％〜０．０１００％範囲とした。
製管后の規準強度は通常行われる８３０〜１１００℃の
範囲である。８３０℃以下であると細粒組織が不均一な
組織となり、又１１００℃以上であると結晶粒が粗大化
する。
範囲である。８３０℃以下であると細粒組織が不均一な
組織となり、又１１００℃以上であると結晶粒が粗大化
する。
次に本発明の実施例について電縫ミルでの製造例をもっ
て以下に説明する。
て以下に説明する。
本発明にかかる鋼および従来の−ｔｌ−１２７０℃に加
熱したのち、熱間圧延して熱延鋼板とし、該熱延鋼板を
管状体に成形し、該管状体のエツジ部を加熱して溶接し
、鋼管（外径７３φｘ５．５１ｔ）としたのち、９２０
℃×５分の規準熱処理して製造したＡＰＩ−Ｎ８０クラ
スの油井用電縫鋼管の性質を第１表に示す。
熱したのち、熱間圧延して熱延鋼板とし、該熱延鋼板を
管状体に成形し、該管状体のエツジ部を加熱して溶接し
、鋼管（外径７３φｘ５．５１ｔ）としたのち、９２０
℃×５分の規準熱処理して製造したＡＰＩ−Ｎ８０クラ
スの油井用電縫鋼管の性質を第１表に示す。
本発明法によるもの（第１表の醜１〜５）及び従来法（
第１表のＨｎ６〜９）によるもののいずれの成分におい
ても、ＡＰＩ規格の機械的性質を満足するが１本発明で
は■高価なＭＯを使用していたこと、■溶接部割れが皆
無であること、■焼入れ焼戻し熱処理が不要であること
が特徴であり、低コストで簡易な規準熱処理で、高強度
の油井用鋼管が製造できる大きな効果（メリット）が発
揮された。
第１表のＨｎ６〜９）によるもののいずれの成分におい
ても、ＡＰＩ規格の機械的性質を満足するが１本発明で
は■高価なＭＯを使用していたこと、■溶接部割れが皆
無であること、■焼入れ焼戻し熱処理が不要であること
が特徴であり、低コストで簡易な規準熱処理で、高強度
の油井用鋼管が製造できる大きな効果（メリット）が発
揮された。
本発明では、当材料の適用を油井管に限って述べたが、
この種の高強度鋼管は１例えば航空機、自動車その他機
様部品に使用される高強度鋼管を製造する場合にも適用
できる。
この種の高強度鋼管は１例えば航空機、自動車その他機
様部品に使用される高強度鋼管を製造する場合にも適用
できる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ０，３０〜０．３５％、Ｓｉ０．２０〜０．３０％。 Ｍｎ １．６０〜２．００％、Ｖｏ、０５０〜０．０９
０％。 ＮＯ，００３０〜０．０１００％を含有し、残部がＦｅ
。 および不可避的不純物からなる鋼管を規準熱処理するこ
とを特徴とする高強度油井用鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8137782A JPS58199819A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 高強度油井用鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8137782A JPS58199819A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 高強度油井用鋼管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58199819A true JPS58199819A (ja) | 1983-11-21 |
| JPH0217612B2 JPH0217612B2 (ja) | 1990-04-23 |
Family
ID=13744607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8137782A Granted JPS58199819A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 高強度油井用鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58199819A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63141859A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-14 | Mazda Motor Corp | 車両のワイパ−取付構造 |
| CN109338221A (zh) * | 2018-11-07 | 2019-02-15 | 林州凤宝管业有限公司 | 一种挂车车轴管及其生产方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03115815U (ja) * | 1990-03-14 | 1991-12-02 |
-
1982
- 1982-05-17 JP JP8137782A patent/JPS58199819A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63141859A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-14 | Mazda Motor Corp | 車両のワイパ−取付構造 |
| CN109338221A (zh) * | 2018-11-07 | 2019-02-15 | 林州凤宝管业有限公司 | 一种挂车车轴管及其生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0217612B2 (ja) | 1990-04-23 |
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