JPS5891123A - 溶接部靭性に優れた80kg/mm↑2級構造用継目無鋼管の製造方法 - Google Patents
溶接部靭性に優れた80kg/mm↑2級構造用継目無鋼管の製造方法Info
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- JPS5891123A JPS5891123A JP18922481A JP18922481A JPS5891123A JP S5891123 A JPS5891123 A JP S5891123A JP 18922481 A JP18922481 A JP 18922481A JP 18922481 A JP18922481 A JP 18922481A JP S5891123 A JPS5891123 A JP S5891123A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶接部靭性の優れたtrokg/−級構造用
継目無鋼管の製造方法に関し、特に本発明は海洋構造物
、パイプラインなどの溶接構造物に使用される母材およ
び溶接部が靭性に優れ、高強度を有するtOkliP/
−級構造用継目無鋼管の製造方法に関するものである。
継目無鋼管の製造方法に関し、特に本発明は海洋構造物
、パイプラインなどの溶接構造物に使用される母材およ
び溶接部が靭性に優れ、高強度を有するtOkliP/
−級構造用継目無鋼管の製造方法に関するものである。
溶接構造用高強度継目無鋼管の製造に当っては、従来雰
囲気炉を用いてオーステナイト状態にまで加熱して焼入
れした後焼戻す処理が通常層されており、又焼入れ性を
増進するためにBの添加も行なわれておシ、さらにまた
母材の靭性を向上させる九めには141などの高価な元
素の添加が必要であることが知られている。また上記オ
ーステナイト化熱処理を施すに当って急速加熱するとオ
ーステナイト粒が微細になり、靭性は著しく向上するも
のの、細粒化に伴って焼入性の劣化が生起し、この劣化
を補うためにaB添加量を通常の熱処理を施す場合より
多くする必要があると従来考えられてきた。一方形接部
の靭性な向上させるためには、”’y /−級鋼板にあ
ってはBおよびNを低くすることが有効であることが例
えば用鉄技報l/(19り?)コによっても知られてい
る。
囲気炉を用いてオーステナイト状態にまで加熱して焼入
れした後焼戻す処理が通常層されており、又焼入れ性を
増進するためにBの添加も行なわれておシ、さらにまた
母材の靭性を向上させる九めには141などの高価な元
素の添加が必要であることが知られている。また上記オ
ーステナイト化熱処理を施すに当って急速加熱するとオ
ーステナイト粒が微細になり、靭性は著しく向上するも
のの、細粒化に伴って焼入性の劣化が生起し、この劣化
を補うためにaB添加量を通常の熱処理を施す場合より
多くする必要があると従来考えられてきた。一方形接部
の靭性な向上させるためには、”’y /−級鋼板にあ
ってはBおよびNを低くすることが有効であることが例
えば用鉄技報l/(19り?)コによっても知られてい
る。
従来方法によれば、上述のように急速加熱処理により母
材靭性を向上させ、かつ溶接部の靭性をも損なわないよ
うにするため単にBを適量添加しているが、これらの方
法によると、母材ならびに溶接部のそれぞれの靭性を希
望通シに確保することは困難であるという欠点があった
。
材靭性を向上させ、かつ溶接部の靭性をも損なわないよ
うにするため単にBを適量添加しているが、これらの方
法によると、母材ならびに溶接部のそれぞれの靭性を希
望通シに確保することは困難であるという欠点があった
。
本発明は、従来のtθゆ/−級溶接を施す構造用継目無
鋼管の製造方法の有する欠点を除去、改善した製造方法
を提供することを目的とするものであり、特許請求の範
囲記載の製造方法を提供することによって前記目的を達
成することができる。
鋼管の製造方法の有する欠点を除去、改善した製造方法
を提供することを目的とするものであり、特許請求の範
囲記載の製造方法を提供することによって前記目的を達
成することができる。
すなわち本発明の第1発明は、C0007〜O,749
g。
g。
B10./ 〜/、0%、 MnO,!r 〜/、1%
、 Oro、3〜1、θ%、Moθ、7〜0.7%、(
!uθ、JOfk以下、 Alθ、Ol 〜0.//
es、 N O,00:10〜0.00410 s、
B QOOO!〜0.0020チを含有し、残部IFe
および不可避的不純物よりなる鋼を通常の熱間圧延工程
により成形加工し、引続いてAr1温度以下まで冷却し
た後、g!TO〜1000℃の温度に/ 〜、30℃/
secの昇温速度で加熱し、次いで焼入れした後Ac
、点以下の温度で焼戻すことを特徴とする溶接部靭性の
優れ九g Okg/−構造用継目無鋼管の製造方法に関
し、本発明の第2発明はOO,07〜0./A %、
Si O,/ 〜/、D%、 Mn O,S 〜/、!
r%、 Or O,3〜/、0%、N。
、 Oro、3〜1、θ%、Moθ、7〜0.7%、(
!uθ、JOfk以下、 Alθ、Ol 〜0.//
es、 N O,00:10〜0.00410 s、
B QOOO!〜0.0020チを含有し、残部IFe
および不可避的不純物よりなる鋼を通常の熱間圧延工程
により成形加工し、引続いてAr1温度以下まで冷却し
た後、g!TO〜1000℃の温度に/ 〜、30℃/
secの昇温速度で加熱し、次いで焼入れした後Ac
、点以下の温度で焼戻すことを特徴とする溶接部靭性の
優れ九g Okg/−構造用継目無鋼管の製造方法に関
し、本発明の第2発明はOO,07〜0./A %、
Si O,/ 〜/、D%、 Mn O,S 〜/、!
r%、 Or O,3〜/、0%、N。
O,/ 〜0.ツー、NiO,コ〜/、j % 、
Ou 0.30−以下Al 0.0!−0,// チ
、yo、ooコ0〜0.00ダOqII 、 BO
0θoos〜o、ooコO−を含有し、残部Feおよび
不可避的不純物よシなる鋼を通常の熱関圧砥工sKより
成形加工し、引続いてAr、温度以下まで冷却した後、
gso −1ooo℃の温度に7〜b昇温速度で加熱し
、次いで焼入れした後Ac、点以下の温度で焼戻すこと
を特徴とする溶接部靭性の優れたt o kg/−級構
造用継目無鋼管の製造方法に関するものである。
Ou 0.30−以下Al 0.0!−0,// チ
、yo、ooコ0〜0.00ダOqII 、 BO
0θoos〜o、ooコO−を含有し、残部Feおよび
不可避的不純物よシなる鋼を通常の熱関圧砥工sKより
成形加工し、引続いてAr、温度以下まで冷却した後、
gso −1ooo℃の温度に7〜b昇温速度で加熱し
、次いで焼入れした後Ac、点以下の温度で焼戻すこと
を特徴とする溶接部靭性の優れたt o kg/−級構
造用継目無鋼管の製造方法に関するものである。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者らは、急速加熱における焼入性に及ばすBの効
果を基礎的に検討した結果、単にB含有量のみを制御す
るのでなくて、B、NおよびAl含有瞳を相関的に制御
することによって、急速加熱処理を施した場合母材およ
び溶接部それぞれの靭性が優れる高張力継目無鋼管を製
造することができることを新規に知見した。
果を基礎的に検討した結果、単にB含有量のみを制御す
るのでなくて、B、NおよびAl含有瞳を相関的に制御
することによって、急速加熱処理を施した場合母材およ
び溶接部それぞれの靭性が優れる高張力継目無鋼管を製
造することができることを新規に知見した。
本発明の要件の1つは溶接部の靭性を高めるためにBと
Nをそれぞれ低く抑えた継目無鋼管を急速加熱、焼入れ
すると、Bによる焼入性の増進効果を十分に発揮させる
ことができることにある。
Nをそれぞれ低く抑えた継目無鋼管を急速加熱、焼入れ
すると、Bによる焼入性の増進効果を十分に発揮させる
ことができることにある。
Bは鋼中に固溶B、BNなどの析出物として存在するが
、焼入性に寄与するBはオーステナイト化加熱時にオー
ステナイト粒界に偏析して存在する固溶Bであることが
従来一般に知られており、この固溶Bは有効ボリン(有
効ボロンを以下B@ff、と記す)と呼ばれている。B
off、はF・−B−N系、F・−ムト1系における
平衡計算から求めることができ、「鉄と鋪」bo(tt
tす10 eP−/4470によれば通常、の熱処理に
おいては、gejf、が0.000J 〜0.0041
0の範囲内にある時に最適な焼入性ならびに靭性が得ら
れることが開示されている。
、焼入性に寄与するBはオーステナイト化加熱時にオー
ステナイト粒界に偏析して存在する固溶Bであることが
従来一般に知られており、この固溶Bは有効ボリン(有
効ボロンを以下B@ff、と記す)と呼ばれている。B
off、はF・−B−N系、F・−ムト1系における
平衡計算から求めることができ、「鉄と鋪」bo(tt
tす10 eP−/4470によれば通常、の熱処理に
おいては、gejf、が0.000J 〜0.0041
0の範囲内にある時に最適な焼入性ならびに靭性が得ら
れることが開示されている。
ところで本発明者らはN10.−%以下の鋼管(図中○
印で表す)とN1θ、コ襲を越える鋼管(図中・印で表
す)について、それぞれ9Jθ℃までS℃/ !18G
で加熱し、水焼入れしてtoo℃からsoo℃の間を1
08@6で冷却した時の硬さHv(#7)とBoff
、 ppmとの関係を、また上記水焼入れ後のそれぞれ
の鋼管を430℃に焼戻し後のvTraじC)とB@f
f、との関係を調べた。上記それぞれの関係を図に示す
。上記実験ならびに図より本発明者らはNi O,−%
以下の場合に焼入性を確保するためには0.0001%
以上のB@ff、が必要であり、焼戻し後の靭性を解保
するためにはB・11.を0.0007%以下にする必
要があシ、従って焼入性と靭性の両特性を確保する九め
に好ましいBeff−は0.0θ0S〜6.000クー
の範囲内の含有量とする必要のあることを新規に知見し
た。
印で表す)とN1θ、コ襲を越える鋼管(図中・印で表
す)について、それぞれ9Jθ℃までS℃/ !18G
で加熱し、水焼入れしてtoo℃からsoo℃の間を1
08@6で冷却した時の硬さHv(#7)とBoff
、 ppmとの関係を、また上記水焼入れ後のそれぞれ
の鋼管を430℃に焼戻し後のvTraじC)とB@f
f、との関係を調べた。上記それぞれの関係を図に示す
。上記実験ならびに図より本発明者らはNi O,−%
以下の場合に焼入性を確保するためには0.0001%
以上のB@ff、が必要であり、焼戻し後の靭性を解保
するためにはB・11.を0.0007%以下にする必
要があシ、従って焼入性と靭性の両特性を確保する九め
に好ましいBeff−は0.0θ0S〜6.000クー
の範囲内の含有量とする必要のあることを新規に知見し
た。
一方N1をO,コ一よ抄多く含有する鋼にあってはNi
Kよる焼入性向上効果があるために焼入性と靭性の両
特性を共に確保するために必要なりeffの含有量は0
.000.3〜0.0007 %の範囲内であることを
新規に知艶した。
Kよる焼入性向上効果があるために焼入性と靭性の両
特性を共に確保するために必要なりeffの含有量は0
.000.3〜0.0007 %の範囲内であることを
新規に知艶した。
このようにA4.B、Nの含有量を種々変化させた鋼に
おいて、Beff、含有量と焼入性ならびに靭性との関
係を実験的に調べることにより、本発明者らId Bo
ff、含有量の上記の如き好適範囲を見出し本発明を完
成したのである。
おいて、Beff、含有量と焼入性ならびに靭性との関
係を実験的に調べることにより、本発明者らId Bo
ff、含有量の上記の如き好適範囲を見出し本発明を完
成したのである。
次に本発明において出発材料である鋼の成分組成を限定
する理由を説明する。
する理由を説明する。
Cは焼入性を増し、強度を上げるのに寄与する元素であ
るが、0.014より少ないとIOIC577M(r)
強度を得ることができず、一方θ、/A−より多いと溶
接割れ感受性を高めるので、Cは0.07〜0./l。
るが、0.014より少ないとIOIC577M(r)
強度を得ることができず、一方θ、/A−より多いと溶
接割れ感受性を高めるので、Cは0.07〜0./l。
−の範囲内にする必要がある。
slは強度を高めるめに必要な元素であるが、θ、/−
よシ少ないと必要な強度が得られず、一方/、0−よシ
多いと切欠靭性が損なわれるので、81は0./〜/、
0チの範囲内にする必要がある。
よシ少ないと必要な強度が得られず、一方/、0−よシ
多いと切欠靭性が損なわれるので、81は0./〜/、
0チの範囲内にする必要がある。
MnFi焼入性と靭性を向上させるのに必要な元素であ
るが、θ、jlより少ないと目的とする前記両特性が得
られず、一方/、j−よシ多いと溶接割れ感受性が高ま
るので、Mndo、s−t、s5hの範囲内にする必要
がある。
るが、θ、jlより少ないと目的とする前記両特性が得
られず、一方/、j−よシ多いと溶接割れ感受性が高ま
るので、Mndo、s−t、s5hの範囲内にする必要
がある。
CrFi焼入性を高めるのに必要な元素であるが0.3
%より少ないと必要な焼入性が得られず、一方/、0%
より多いと溶接割れ感受性が高−まるので、Orは0.
3−/、0%の範囲内にする必要がある。
%より少ないと必要な焼入性が得られず、一方/、0%
より多いと溶接割れ感受性が高−まるので、Orは0.
3−/、0%の範囲内にする必要がある。
Moは焼入性を高め、焼戻し時の強度低下を防止するの
に必要な元素であるが、0.1%より少ないと前記強度
低下を防止する効果が少なく、一方θ、り一より多くて
も格別強度低下を防止する効果は変らず、かえってg詩
的に高価になるので、−〇はθ、/〜0.7チの範囲内
にする必要がある。
に必要な元素であるが、0.1%より少ないと前記強度
低下を防止する効果が少なく、一方θ、り一より多くて
も格別強度低下を防止する効果は変らず、かえってg詩
的に高価になるので、−〇はθ、/〜0.7チの範囲内
にする必要がある。
Cuは強度を高め、耐食性を向上させるのに寄与する元
素であるが、0゜JO$より多いと切欠靭性を損なうの
で、Cuは0.30%以下にする必要がある。
素であるが、0゜JO$より多いと切欠靭性を損なうの
で、Cuは0.30%以下にする必要がある。
Nは製鋼時に不可避的に混入する元素であり、溶接部靭
性を向上させるためにはできる限り少ないことが好まし
いが、現在の製鋼技術によれば020020 %より少
なくすることは困難であり、一方Q、 0090−よシ
多いと溶接部の靭性が劣化するので、Nは0.0020
〜0.0OIIO−の範囲内にする必要がある。
性を向上させるためにはできる限り少ないことが好まし
いが、現在の製鋼技術によれば020020 %より少
なくすることは困難であり、一方Q、 0090−よシ
多いと溶接部の靭性が劣化するので、Nは0.0020
〜0.0OIIO−の範囲内にする必要がある。
Bは微量でも焼入性の向上に寄与する元素であるが、o
、oootSより少ないと焼入性が向上せず、一方0.
0020%より多いと母材の切欠靭性ならびに溶接部の
靭性が損なわれるので、Bはo、 ooos〜θ、θθ
−θ−範囲内にする必要がある。
、oootSより少ないと焼入性が向上せず、一方0.
0020%より多いと母材の切欠靭性ならびに溶接部の
靭性が損なわれるので、Bはo、 ooos〜θ、θθ
−θ−範囲内にする必要がある。
Ajは鋼の脱酸に必要であり、また鋼中のNをAtNと
して固定し、Bの効果を安定して得るのに最も重要な元
素の一つであるが、第1発明においてBeff、をo、
ooos 〜o。ooot @の範囲内にするために
は、ムlを0.07〜0.//−の範囲内にする必要が
あり、i九第コ発明の如(Niを0. J 7− /、
!−の範囲内に含有させた場合には、Beff、 0
.0003〜θ、oootSの範囲内にする九め、Aj
をo、 os〜0゜ii−の範囲内にする必要がある。
して固定し、Bの効果を安定して得るのに最も重要な元
素の一つであるが、第1発明においてBeff、をo、
ooos 〜o。ooot @の範囲内にするために
は、ムlを0.07〜0.//−の範囲内にする必要が
あり、i九第コ発明の如(Niを0. J 7− /、
!−の範囲内に含有させた場合には、Beff、 0
.0003〜θ、oootSの範囲内にする九め、Aj
をo、 os〜0゜ii−の範囲内にする必要がある。
N1は焼入性を増し、#接部の靭性を向上させるに有効
な元素であり、特に溶接部の靭性を重視する場合には添
加する必要があるが、0.コチより少ないと靭性を向上
させるのに効果がなく、一方i、sLsより多くても格
段に靭性が向上することもなく、まえ高価となるので、
Niは0.コ〜t、s%の範囲内にする必要がある
。
な元素であり、特に溶接部の靭性を重視する場合には添
加する必要があるが、0.コチより少ないと靭性を向上
させるのに効果がなく、一方i、sLsより多くても格
段に靭性が向上することもなく、まえ高価となるので、
Niは0.コ〜t、s%の範囲内にする必要がある
。
不可避的不純物として含まれるP、8は靭性に対して共
に悪い影響を及ばず元素であるのでできるだけ少なくす
ることが望ましく、Pは0.0コon以下、8は0゜0
10チ以下にすることが好ましい。
に悪い影響を及ばず元素であるのでできるだけ少なくす
ることが望ましく、Pは0.0コon以下、8は0゜0
10チ以下にすることが好ましい。
次に本発明を製造条件について詳細に説明する。
継目無鋼管の成形方法についてはVンドレルミル、プラ
グミル方式など多くの方法があるが、倒れの方式によっ
て成形しても本発明の目的を達成することができ、かつ
本質的な差異が見られないので、本発明によれば成形方
法については限定する必要は認められない。
グミル方式など多くの方法があるが、倒れの方式によっ
て成形しても本発明の目的を達成することができ、かつ
本質的な差異が見られないので、本発明によれば成形方
法については限定する必要は認められない。
鋼管熱処理時のオーステナイト化温度はAc、点が下限
であるが、鋼管の温度を均一化することを勘案してgs
θ℃を下限とし、一方オーステナイト化温度が高過ぎる
と結晶粒が粗大化して母材の強度ならびに切欠靭性を損
なうので上限を1000℃とする必要がある。
であるが、鋼管の温度を均一化することを勘案してgs
θ℃を下限とし、一方オーステナイト化温度が高過ぎる
と結晶粒が粗大化して母材の強度ならびに切欠靭性を損
なうので上限を1000℃とする必要がある。
加熱昇温速度について述べると、通常の雰囲気炉を1史
用する加熱は昇温速度は0.3 ℃/ sec以下程度
であるが昇温速度を速くしてオーステナイト域での滞留
時間を短かくすると結晶粒は微細化し、母材の強度なら
びに靭性の向上に有効である。上記効果は/℃/8θC
より遅いと現れず一万昇温速度は速い根細粒化効果は大
きいが、30℃/ 813(!より速いと組織が均一に
なりにくく、また工業的設備を大きくする必要があり不
経済であるので昇温速度は1〜b 本発明によれば、g!TO−1000℃の温度範囲内に
/〜30℃/ 8@Cの範囲内で急速加熱する必要があ
るが、急速加熱する方式としては鋳導加熱方式を好適に
用いることができ、またその他上記加熱条件を満足する
加熱方式であれば、何れの方式でも用いることができろ
う 次に本発明を実施例について説明する。
用する加熱は昇温速度は0.3 ℃/ sec以下程度
であるが昇温速度を速くしてオーステナイト域での滞留
時間を短かくすると結晶粒は微細化し、母材の強度なら
びに靭性の向上に有効である。上記効果は/℃/8θC
より遅いと現れず一万昇温速度は速い根細粒化効果は大
きいが、30℃/ 813(!より速いと組織が均一に
なりにくく、また工業的設備を大きくする必要があり不
経済であるので昇温速度は1〜b 本発明によれば、g!TO−1000℃の温度範囲内に
/〜30℃/ 8@Cの範囲内で急速加熱する必要があ
るが、急速加熱する方式としては鋳導加熱方式を好適に
用いることができ、またその他上記加熱条件を満足する
加熱方式であれば、何れの方式でも用いることができろ
う 次に本発明を実施例について説明する。
実施例
、/
第1表に示す発明鋼A、B、O,Dは化学成分ならびに
製造条件において本発明の要件を満足するものである。
製造条件において本発明の要件を満足するものである。
これらの鋼は何れも引張強さtOkg741以上であり
、衝撃試験における破面遷移温度も一700℃以下の優
れた特性を示して諭る。i九人熱量/7 KJ /儂の
溶接継手ボンド部に相当する6再現熱サイクルを付与し
九試料の一30℃における衝撃値vE−3oもtO’k
g・電程度の優れた値である。
、衝撃試験における破面遷移温度も一700℃以下の優
れた特性を示して諭る。i九人熱量/7 KJ /儂の
溶接継手ボンド部に相当する6再現熱サイクルを付与し
九試料の一30℃における衝撃値vE−3oもtO’k
g・電程度の優れた値である。
一方比較鋼にはBeff、がo、ooos−より少なく
十分な強度が得られず、かつB、Nが多いため溶接部の
靭性も低い、比較鋼Fは焼入性が高く十分な強度が得ら
れ九もののNが高いために溶接部靭性が劣る。比較鋼G
は鋼りと同一成分組成を有するが、通常の雰囲気炉を用
いて加熱、焼入れを施したものであり、昇温速度が約O
03℃/8θCと遅いためにオーステナイト粒径は鋼り
に比較して約2倍の3β重とな9、その結果靭性が発明
鋼よシも劣り、また強度も低い。
十分な強度が得られず、かつB、Nが多いため溶接部の
靭性も低い、比較鋼Fは焼入性が高く十分な強度が得ら
れ九もののNが高いために溶接部靭性が劣る。比較鋼G
は鋼りと同一成分組成を有するが、通常の雰囲気炉を用
いて加熱、焼入れを施したものであり、昇温速度が約O
03℃/8θCと遅いためにオーステナイト粒径は鋼り
に比較して約2倍の3β重とな9、その結果靭性が発明
鋼よシも劣り、また強度も低い。
本発明鋼は比較鋼に比して母材の強度、靭性ならびに溶
接部靭性に優れていることが明らかである。
接部靭性に優れていることが明らかである。
なお本発明によれば継目無鋼管のみならずUOIプレス
鋼管、電鋳鋼管であって母材および溶接部の靭性に優れ
、高強度の製品を製造することができる。
鋼管、電鋳鋼管であって母材および溶接部の靭性に優れ
、高強度の製品を製造することができる。
図はBeff、の含有量と硬さHv(10)ならびに破
面遷移温度vTrθ(’C)との関係を示す図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 1) 政 治δ リ 鳴動ボロン Be廿 (ppm) 手続補正書(方式) 昭和r年ダ月コ日 特許庁長官島田春樹殿 ■、小事件表示 昭和 54年 特許 願第11デJJg号事件との関
係 特許出願人 住 所 兵庫県神戸市中央区北本町通1丁1lIx号
氏 名(名称)(lH$)川崎製鉄株式会社6、 補正
により増加する発明の数 7、補正の対象 /、明細書第1頁第−〜ダ行を次のとおりに訂正するO 「/、 発明の名称 溶接部靭性に優れた10〜−2級構造用継目無鋼管の製
造方法」
面遷移温度vTrθ(’C)との関係を示す図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 1) 政 治δ リ 鳴動ボロン Be廿 (ppm) 手続補正書(方式) 昭和r年ダ月コ日 特許庁長官島田春樹殿 ■、小事件表示 昭和 54年 特許 願第11デJJg号事件との関
係 特許出願人 住 所 兵庫県神戸市中央区北本町通1丁1lIx号
氏 名(名称)(lH$)川崎製鉄株式会社6、 補正
により増加する発明の数 7、補正の対象 /、明細書第1頁第−〜ダ行を次のとおりに訂正するO 「/、 発明の名称 溶接部靭性に優れた10〜−2級構造用継目無鋼管の製
造方法」
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 L CO,O7〜0./A %、 Si O,/ 〜
/、0 (4,MnO,k 〜/、!r %、 Or
O,3〜/、0 %、 Mo O,/ 〜0.7 %、
Ou O,30−以下、 ht o、 o7〜o、
//fbmN O,0020〜 0.00+0 1
、 B O,0003〜 0.002($を含有
し、残部?8および不可避的不純物よりなる鋼を通常の
熱間圧延工程により成形加工し、引続いてAr 、温度
以下まで冷却した後、130〜1000℃の温度にl
〜30”f/ sacの昇温速[工加熱し、次いで焼入
れした後ムt、′点以下の温度で焼戻すことを特徴とす
る溶接部靭性の優れたgOkg /−構造用継目無鋼管
の製造方法。 2、 C0,07〜0./A%、 810./ 〜
/、D %、 MnO,S〜/J%、 ar O,
3〜1.0%、’ MQθ、/〜0.7%、 Ni O
,2〜/、!r To 、 Ou O,30%以下。 Aj O,0!r −0,/l % 、 N
o、ooコ0〜 o、oo4Io −。 BO90θO5〜θ、0θコQ優を含有し、残部Feお
よび不可避的不純物よりなる鋼を通常の熱間圧延工程に
より成形加工し、引続いてA r 、温度以下まで冷却
した後、13;0−100θ℃の温度にl〜30℃/
seeの昇温速度で加熱し、次いで焼入れした後Ac、
点以下の温度で焼戻すどとを特徴とする溶接部靭性の優
れたgokgld級構造用継目構造用継目無鋼管。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18922481A JPS5891123A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 溶接部靭性に優れた80kg/mm↑2級構造用継目無鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18922481A JPS5891123A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 溶接部靭性に優れた80kg/mm↑2級構造用継目無鋼管の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5891123A true JPS5891123A (ja) | 1983-05-31 |
Family
ID=16237648
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18922481A Pending JPS5891123A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 溶接部靭性に優れた80kg/mm↑2級構造用継目無鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5891123A (ja) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5827379A (en) * | 1993-10-27 | 1998-10-27 | Nippon Steel Corporation | Process for producing extra high tensile steel having excellent stress corrosion cracking resistance |
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US5938865A (en) * | 1995-05-15 | 1999-08-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltc. | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
US6024808A (en) * | 1996-04-19 | 2000-02-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Seamless steel pipe manufacturing method and equipment |
US7058466B2 (en) | 2000-12-20 | 2006-06-06 | Mark Manuel | Method and apparatus for the creation of a tool |
US7195223B2 (en) | 2002-12-02 | 2007-03-27 | Mark Manuel | System and a method for cooling a tool |
US7222834B2 (en) | 2001-08-14 | 2007-05-29 | Floodcooling Technologies, Llc | Tool and a method for making a tool |
US7278197B2 (en) | 2005-01-18 | 2007-10-09 | Floodcooling Technologies, Llc | Method for producing a tool |
US7376484B2 (en) | 2005-01-18 | 2008-05-20 | Floodcooling Technologies, Llc | Method for building a tool |
US7379787B2 (en) | 2005-04-09 | 2008-05-27 | Floodcooling Technologies, Llc | Method for forming a tangible item and a tangible item formed by the method |
US7563091B2 (en) | 2005-01-18 | 2009-07-21 | Floodcooling Technologies, L.L.C. | Tool having an ejection assembly, a method for making such a tool, and a method for ejecting a formed object from a tool |
JP4894855B2 (ja) * | 2006-03-28 | 2012-03-14 | 住友金属工業株式会社 | 継目無管の製造方法 |
EP3225318A4 (en) * | 2014-11-27 | 2017-12-27 | JFE Steel Corporation | Device array for manufacturing seamless steel pipe or tube and manufacturing method for duplex stainless steel seamless pipe or tube using same |
-
1981
- 1981-11-27 JP JP18922481A patent/JPS5891123A/ja active Pending
Cited By (14)
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US10544476B2 (en) | 2014-11-27 | 2020-01-28 | Jfe Steel Corporation | Apparatus line for manufacturing seamless steel pipe and tube and method of manufacturing duplex seamless stainless steel pipe |
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